JPS6130441B2 - - Google Patents
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- JPS6130441B2 JPS6130441B2 JP9806280A JP9806280A JPS6130441B2 JP S6130441 B2 JPS6130441 B2 JP S6130441B2 JP 9806280 A JP9806280 A JP 9806280A JP 9806280 A JP9806280 A JP 9806280A JP S6130441 B2 JPS6130441 B2 JP S6130441B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- radio wave
- antenna
- emission port
- wave emission
- cosecant
- Prior art date
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q19/00—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic
- H01Q19/06—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using refracting or diffracting devices, e.g. lens
- H01Q19/08—Combinations of primary active antenna elements and units with secondary devices, e.g. with quasi-optical devices, for giving the antenna a desired directional characteristic using refracting or diffracting devices, e.g. lens for modifying the radiation pattern of a radiating horn in which it is located
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- Waveguide Aerials (AREA)
Description
本発明は、放射電力パターンがコセカントビー
ムの指向性を有するコセカントビームホーンアン
テナに関する。 従来より、このようなコセカントビームの指向
性を有するアンテナとして、ダイポールアレイア
ンテナやスロツトアレイアンテナ等が提案されて
いる。 しかしながら従来のいずれのアンテナにおいて
も、装置全体が大型化するという問題点があるほ
か、低利得で狭帯域のものしか得られないという
問題点がある。 本発明は、これらの問題点を解決しようとする
もので、小型で高利得広帯域のコセカントビーム
ホーンアンテナを提供することを目的とする。 このため、本発明のコセカントビームホーンア
ンテナは、アンテナ本体内に誘電体が挿入され、
同アンテナ本体先端の電波放射口の両側辺が、同
電波放射口からの放射電力パターンをコセカント
特性とすべく、上記誘電体の誘電率に対応した曲
線で形成されて、同誘電率に対応した曲線が、次
の関係式を満足していることを特徴としている。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ただし、 ｒ（）：波源点から電波放射口までの距離 r0 ：＝０のときの波源点から電波放射口まで
の距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs ：アンテナ本体内の誘電体の誘電率 θ ：俯角 また、本発明のコセカントビームホーンアンテ
ナは、アンテナ本体内に誘電体が挿入され、同ア
ンテナ本体先端の電波放射口の両側辺が、同電波
放射口からの放射電力パターンをコセカント特性
とすべく、上記誘電体の誘電率に対応した曲線で
形成されるとともに、同誘電率に対応した曲線が
下記の関係式を満足し、且つ、指向特性における
サイドローブを減衰させるべく、上記アンテナ本
体の先端上部から上記電波放射口の前方上部を覆
うように突出した電波吸収体が設けられたことを
特徴としている。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ただし、 ｒ（）：波源点から電波放射口までの距離 r0 ：＝０のときの波源点から電波放射口まで
の距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs：アンテナ本体内の誘電体の誘電率 θ ：俯角 以下、図面により本発明の実施例について説明
すると、第１〜４図はその第１実施例としてのコ
セカントビームホーンアンテナを示すもので、第
１図はその斜視図、第２図はその原理図、第３，
４図はいずれもその変形例を示す斜視図である。 第１図に示すごとく、銅板製の扇形ホーンアン
テナ本体１内には、誘電体２が挿入充填されてい
る。 この誘電体２としては、パワー損失が少なくし
かも誘電率εsが1.5〜４程度の小さいものが用い
られ、その例として、ポリ四フツ化エチレンやア
クリルあるいはパラフイン等を挙げることができ
る。 また、アンテナ本体１の先端には、磁界方向Ｈ
に沿う電波放射口３が形成されている。 なお、アンテナ本体１の基端には、図示しない
導波管に接続するためのフランジ４が設けられて
いる。 ところで、電波放射口３の磁界方向Ｈに沿う両
辺３ａ，３ａは、次の関係式を満足する曲線で形
成されている。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ……(1) ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ……(2) ただし、 ｒ（）：波源点Ｏから電波放射口３までの距
離 r0 ：＝０のときの波源点Ｏからの電波放射
口までの距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs：アンテナ本体１内の誘電体２の誘電率 θ ：俯角 次に、本アンテナの設計原理を第２図を用いて
説明する。 本アンテナの設計原理は、幾何光学上の原理に
基づく光学ベクトル近似を用いている。すなわち
ホーンアンテナ本体１の内部における誘電体２中
と自由空間中での屈折率の相違を利用し、波源点
Ｏからの放射される光学ベクトルが、ホーンアン
テナ本体１の電波放射口３の各点で任意方向に屈
折放射されるように、電波放射口３の磁界方向Ｈ
に沿う両側辺３ａの形状を決定するもので、この
ようにすることによつて、電界を放射エリアにお
いて均一に分布させることができ、これによりい
わゆるコセカントビームを得ることができるよう
にしたものであつて、その詳細は次のとおりであ
る。 まずアンテナの電波放射口３の境界面の微小部
分で、線波源点Ｏからの入射エネルギーと、放射
されるエネルギーとの間で、反射を無視しうると
仮定すれば、次式が成り立つ。 Ｉ（）ｄ＝Ｋ・Ｐ（θ）ｄθ ……(3) ここで、Ｉ（）は線波源点Ｏから放射される
パワーの指向性を示す関数、Ｐ（θ）は電波放射
口３境界面から俯角θで放射されるパワーの指向
性を示す関数で、定数Ｋは(4)式を満足する。 Ｋ＝∫１ ２Ｉ（）ｄ／∫〓１〓２Ｐ（θ）ｄθ
……(4) また、波源点Ｏからの入射の範囲が〔２，
〕では、エネルギーの収支関係は次式のように
なる。 ∫２Ｉ（）ｄ＝Ｋ∫〓〓２Ｐ（θ）ｄθ
……(5) さらに、コセカントビームを得るためには、 Ｐ（θ）＝cosec2θ ……(6) となる。 また、Ｈ面扇形ホーンアンテナ本体１の内部の
放射電界密度より、Ｉ（）は第２図から、(7)式
となる。 Ｉ（）＝cos2｛π・〔− （１＋２）／２〕／（１−２）｝ ……(7) したがつて、(4)〜(7)式より俯角θは、(8)式とな
る。 θ＝tan-1｛１／〔cotθ２ ＋（cotθ１−cotθ２） ×∫２Ｉ（）ｄ／ ∫１ ２Ｉ（）ｄ〕｝ ……(8) 一方、屈折点Ｐにおいては、スネルの法則によ
り、次の関係式が成り立つ。 tanθｉ＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ……(9) ここで、ｎは１／√s、εsはアンテナ本体１
内の誘電体２の誘電率である。 ゆえに、放射口３の境界面の曲線ｒ（）の満
たす微分方程式は、 １／ｒ・dr／ｄ＝tanθｉ ……(10) となり、(8)，(9)式によつてｒ（）は(10)式から、
(11)式のようにする。 ｒ／r0＝exp｛∫ｐtanθid｝ ……(11) ただし、r0＝ｒ（０） これにより、前述の(1)式が導かれる。 このようにして、電波放射口３の開口角がそれ
ぞれ60゜および70゜である２種のアンテナを試作
した。その各寸法を表１に示す。なお、誘電体２
としては、パラフインを使用した。
ムの指向性を有するコセカントビームホーンアン
テナに関する。 従来より、このようなコセカントビームの指向
性を有するアンテナとして、ダイポールアレイア
ンテナやスロツトアレイアンテナ等が提案されて
いる。 しかしながら従来のいずれのアンテナにおいて
も、装置全体が大型化するという問題点があるほ
か、低利得で狭帯域のものしか得られないという
問題点がある。 本発明は、これらの問題点を解決しようとする
もので、小型で高利得広帯域のコセカントビーム
ホーンアンテナを提供することを目的とする。 このため、本発明のコセカントビームホーンア
ンテナは、アンテナ本体内に誘電体が挿入され、
同アンテナ本体先端の電波放射口の両側辺が、同
電波放射口からの放射電力パターンをコセカント
特性とすべく、上記誘電体の誘電率に対応した曲
線で形成されて、同誘電率に対応した曲線が、次
の関係式を満足していることを特徴としている。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ただし、 ｒ（）：波源点から電波放射口までの距離 r0 ：＝０のときの波源点から電波放射口まで
の距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs ：アンテナ本体内の誘電体の誘電率 θ ：俯角 また、本発明のコセカントビームホーンアンテ
ナは、アンテナ本体内に誘電体が挿入され、同ア
ンテナ本体先端の電波放射口の両側辺が、同電波
放射口からの放射電力パターンをコセカント特性
とすべく、上記誘電体の誘電率に対応した曲線で
形成されるとともに、同誘電率に対応した曲線が
下記の関係式を満足し、且つ、指向特性における
サイドローブを減衰させるべく、上記アンテナ本
体の先端上部から上記電波放射口の前方上部を覆
うように突出した電波吸収体が設けられたことを
特徴としている。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ただし、 ｒ（）：波源点から電波放射口までの距離 r0 ：＝０のときの波源点から電波放射口まで
の距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs：アンテナ本体内の誘電体の誘電率 θ ：俯角 以下、図面により本発明の実施例について説明
すると、第１〜４図はその第１実施例としてのコ
セカントビームホーンアンテナを示すもので、第
１図はその斜視図、第２図はその原理図、第３，
４図はいずれもその変形例を示す斜視図である。 第１図に示すごとく、銅板製の扇形ホーンアン
テナ本体１内には、誘電体２が挿入充填されてい
る。 この誘電体２としては、パワー損失が少なくし
かも誘電率εsが1.5〜４程度の小さいものが用い
られ、その例として、ポリ四フツ化エチレンやア
クリルあるいはパラフイン等を挙げることができ
る。 また、アンテナ本体１の先端には、磁界方向Ｈ
に沿う電波放射口３が形成されている。 なお、アンテナ本体１の基端には、図示しない
導波管に接続するためのフランジ４が設けられて
いる。 ところで、電波放射口３の磁界方向Ｈに沿う両
辺３ａ，３ａは、次の関係式を満足する曲線で形
成されている。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ……(1) ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ……(2) ただし、 ｒ（）：波源点Ｏから電波放射口３までの距
離 r0 ：＝０のときの波源点Ｏからの電波放射
口までの距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs：アンテナ本体１内の誘電体２の誘電率 θ ：俯角 次に、本アンテナの設計原理を第２図を用いて
説明する。 本アンテナの設計原理は、幾何光学上の原理に
基づく光学ベクトル近似を用いている。すなわち
ホーンアンテナ本体１の内部における誘電体２中
と自由空間中での屈折率の相違を利用し、波源点
Ｏからの放射される光学ベクトルが、ホーンアン
テナ本体１の電波放射口３の各点で任意方向に屈
折放射されるように、電波放射口３の磁界方向Ｈ
に沿う両側辺３ａの形状を決定するもので、この
ようにすることによつて、電界を放射エリアにお
いて均一に分布させることができ、これによりい
わゆるコセカントビームを得ることができるよう
にしたものであつて、その詳細は次のとおりであ
る。 まずアンテナの電波放射口３の境界面の微小部
分で、線波源点Ｏからの入射エネルギーと、放射
されるエネルギーとの間で、反射を無視しうると
仮定すれば、次式が成り立つ。 Ｉ（）ｄ＝Ｋ・Ｐ（θ）ｄθ ……(3) ここで、Ｉ（）は線波源点Ｏから放射される
パワーの指向性を示す関数、Ｐ（θ）は電波放射
口３境界面から俯角θで放射されるパワーの指向
性を示す関数で、定数Ｋは(4)式を満足する。 Ｋ＝∫１ ２Ｉ（）ｄ／∫〓１〓２Ｐ（θ）ｄθ
……(4) また、波源点Ｏからの入射の範囲が〔２，
〕では、エネルギーの収支関係は次式のように
なる。 ∫２Ｉ（）ｄ＝Ｋ∫〓〓２Ｐ（θ）ｄθ
……(5) さらに、コセカントビームを得るためには、 Ｐ（θ）＝cosec2θ ……(6) となる。 また、Ｈ面扇形ホーンアンテナ本体１の内部の
放射電界密度より、Ｉ（）は第２図から、(7)式
となる。 Ｉ（）＝cos2｛π・〔− （１＋２）／２〕／（１−２）｝ ……(7) したがつて、(4)〜(7)式より俯角θは、(8)式とな
る。 θ＝tan-1｛１／〔cotθ２ ＋（cotθ１−cotθ２） ×∫２Ｉ（）ｄ／ ∫１ ２Ｉ（）ｄ〕｝ ……(8) 一方、屈折点Ｐにおいては、スネルの法則によ
り、次の関係式が成り立つ。 tanθｉ＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ……(9) ここで、ｎは１／√s、εsはアンテナ本体１
内の誘電体２の誘電率である。 ゆえに、放射口３の境界面の曲線ｒ（）の満
たす微分方程式は、 １／ｒ・dr／ｄ＝tanθｉ ……(10) となり、(8)，(9)式によつてｒ（）は(10)式から、
(11)式のようにする。 ｒ／r0＝exp｛∫ｐtanθid｝ ……(11) ただし、r0＝ｒ（０） これにより、前述の(1)式が導かれる。 このようにして、電波放射口３の開口角がそれ
ぞれ60゜および70゜である２種のアンテナを試作
した。その各寸法を表１に示す。なお、誘電体２
としては、パラフインを使用した。
【表】
そして、これらの試作アンテナNo.１，No.２につ
いて、その利得や定在波比等を求めた結果を表２
に示し、各アンテナのＨ面指向特性５，６を第
６，７図に点線で示す。
いて、その利得や定在波比等を求めた結果を表２
に示し、各アンテナのＨ面指向特性５，６を第
６，７図に点線で示す。
【表】
上述の表２や第６，７図から、本アンテナは従
来の無指向性アンテナに比べ大幅に高い利得が得
られ、しかもその放射電力パターンをコセカント
特性にできることがわかる。 このように、アンテナ本体１先端の電波放射口
３の磁界方向Ｈに沿う両側辺３ａ，３ａを誘電体
２の誘電率に対応した曲線〔(1)，(2)式および(9)，
(11)式参照〕で形成することにより、電波放射口３
からの放射電力パターンをコセカント特性とする
ことができ、その結果放射エリアにおいて電界を
均一に分布させることができる。 なお、本アンテナを、第１図に示すごとく、Ｈ
面コセカントビームホーンアンテナとして構成す
る代わりに、第３図に示すごとく、Ｅ面コセカン
トビームホーンアンテナとして構成することもで
きる。 すなわち、この第３図に示すものでは、電波放
射口３′が電界方向Ｅに沿い設けられており、こ
の電界方向Ｅに沿う両側辺３′ａ，３′ａが前述と
ほぼ同様の関係式を満足する曲線で形成されてい
る。 なお、このＥ面コセカントビームホーンアンテ
ナの設計に際しては、前述のＩ（）を１とする
とともに、電子の加速性を考慮して行なわれ、そ
れ以外は前述のＨ面コセカントビームホーンアン
テナとほぼ同じである。 この第３図に示すＥ面コセカントビームホーン
アンテナの場合も、利得の高いアンテナを得るこ
とができる。 なお、第３図中、第１図と同じ符号はほぼ同様
の部分を示している。 アンテナ本体は、第４図に示すごとく、角錐ホ
ーン型のアンテナ本体１′とすることもできる。
第４図中、第１，３図と同じ符号はほぼ同様の部
分を示す。 第５〜７図は本発明の第２実施例としてのコセ
カントビームホーンアンテムを示すもので、第５
図はその斜視図、第６，７図はいずれもその作用
を第１実施例のアンテナと比較して説明するため
のＨ面指向特性図であつて、第５図中、第１，
３，４図と同じ符号はほぼ同様の部分を示してい
る。 この第２実施例のアンテナでは、アンテナ本体
１に支柱７を介して電波吸収体８が設けられてお
り、この電波吸収体８はアンテナ本体１の先端上
部から電波放射口３の前方上部を覆うように突出
して設けられている。 なお、電波吸収体８としては、例えば発泡スチ
ロール材の外面をグラフアイトコーテイングした
ものが用いられる。 この第２実施例の場合も、前述の第１実施例と
同じ寸法の２種のアンテナを試作したが、これら
の試作アンテナNo.１，No.２について、その利得や
定在波比等を求めた結果を、電波吸収体８のない
前述の第１実施例のものと併記して表３に示し、
更に各アンテナのＨ面指向特性５′，６′を第６，
７図に実線で示す。 なお、第６，７図中、２点鎖線で示す特性は設
計曲線である。
来の無指向性アンテナに比べ大幅に高い利得が得
られ、しかもその放射電力パターンをコセカント
特性にできることがわかる。 このように、アンテナ本体１先端の電波放射口
３の磁界方向Ｈに沿う両側辺３ａ，３ａを誘電体
２の誘電率に対応した曲線〔(1)，(2)式および(9)，
(11)式参照〕で形成することにより、電波放射口３
からの放射電力パターンをコセカント特性とする
ことができ、その結果放射エリアにおいて電界を
均一に分布させることができる。 なお、本アンテナを、第１図に示すごとく、Ｈ
面コセカントビームホーンアンテナとして構成す
る代わりに、第３図に示すごとく、Ｅ面コセカン
トビームホーンアンテナとして構成することもで
きる。 すなわち、この第３図に示すものでは、電波放
射口３′が電界方向Ｅに沿い設けられており、こ
の電界方向Ｅに沿う両側辺３′ａ，３′ａが前述と
ほぼ同様の関係式を満足する曲線で形成されてい
る。 なお、このＥ面コセカントビームホーンアンテ
ナの設計に際しては、前述のＩ（）を１とする
とともに、電子の加速性を考慮して行なわれ、そ
れ以外は前述のＨ面コセカントビームホーンアン
テナとほぼ同じである。 この第３図に示すＥ面コセカントビームホーン
アンテナの場合も、利得の高いアンテナを得るこ
とができる。 なお、第３図中、第１図と同じ符号はほぼ同様
の部分を示している。 アンテナ本体は、第４図に示すごとく、角錐ホ
ーン型のアンテナ本体１′とすることもできる。
第４図中、第１，３図と同じ符号はほぼ同様の部
分を示す。 第５〜７図は本発明の第２実施例としてのコセ
カントビームホーンアンテムを示すもので、第５
図はその斜視図、第６，７図はいずれもその作用
を第１実施例のアンテナと比較して説明するため
のＨ面指向特性図であつて、第５図中、第１，
３，４図と同じ符号はほぼ同様の部分を示してい
る。 この第２実施例のアンテナでは、アンテナ本体
１に支柱７を介して電波吸収体８が設けられてお
り、この電波吸収体８はアンテナ本体１の先端上
部から電波放射口３の前方上部を覆うように突出
して設けられている。 なお、電波吸収体８としては、例えば発泡スチ
ロール材の外面をグラフアイトコーテイングした
ものが用いられる。 この第２実施例の場合も、前述の第１実施例と
同じ寸法の２種のアンテナを試作したが、これら
の試作アンテナNo.１，No.２について、その利得や
定在波比等を求めた結果を、電波吸収体８のない
前述の第１実施例のものと併記して表３に示し、
更に各アンテナのＨ面指向特性５′，６′を第６，
７図に実線で示す。 なお、第６，７図中、２点鎖線で示す特性は設
計曲線である。
【表】
上述の表３や第６，７図から、本アンテナで
は、高い利得が得られ、しかもその放射電力パタ
ーンをコセカント特性にできるほか、Ｈ面指向特
性におけるサイドローブを減衰させて非常に小さ
く抑えることができることもわかる。すなわち、
このような電波吸収体８の設置によつて、サイド
ローブがほぼ−25dB以下の高性能コセカントビ
ームホーンアンテナを得ることができたのであ
る。 なお、この第２実施例は、Ｈ面コセカントビー
ムホーンアンテナ以外に、Ｈ面コセカントビーム
ホーンアンテナにも適用できることはいうまでも
ない。 以上詳述したように、本発明のコセカントビー
ムホーンアンテナによれば、次のような効果ない
し利点が得られる。 (1) 小形，軽量で簡単な構造であるため、経済性
に優れている。 (2) 開口効率が非常に高く、また広帯域特性であ
る。 (3) 設計によりコセカントビーム特性の範囲を容
易に変化できる。 (4) 適当な電波吸収体の設置によつて、サイドロ
ーブを大幅に減衰させることができる。 (5) アンテナ本体内に誘電体を挿入しているの
で、防雪雨のためのレードームの設置が不必要
である。 (6) Ｅ面指向特性の半値幅を用途に応じて容易に
設計できる。
は、高い利得が得られ、しかもその放射電力パタ
ーンをコセカント特性にできるほか、Ｈ面指向特
性におけるサイドローブを減衰させて非常に小さ
く抑えることができることもわかる。すなわち、
このような電波吸収体８の設置によつて、サイド
ローブがほぼ−25dB以下の高性能コセカントビ
ームホーンアンテナを得ることができたのであ
る。 なお、この第２実施例は、Ｈ面コセカントビー
ムホーンアンテナ以外に、Ｈ面コセカントビーム
ホーンアンテナにも適用できることはいうまでも
ない。 以上詳述したように、本発明のコセカントビー
ムホーンアンテナによれば、次のような効果ない
し利点が得られる。 (1) 小形，軽量で簡単な構造であるため、経済性
に優れている。 (2) 開口効率が非常に高く、また広帯域特性であ
る。 (3) 設計によりコセカントビーム特性の範囲を容
易に変化できる。 (4) 適当な電波吸収体の設置によつて、サイドロ
ーブを大幅に減衰させることができる。 (5) アンテナ本体内に誘電体を挿入しているの
で、防雪雨のためのレードームの設置が不必要
である。 (6) Ｅ面指向特性の半値幅を用途に応じて容易に
設計できる。
第１〜４図は本発明の第１実施例としてのコセ
カントビームホーンアンテナを示すもので、第１
図はその斜視図、第２図はその原理図、第３，４
図はいずれもその変形例を示す斜視図であり、第
５〜７図は本発明の第２実施例としてのコセカン
トビームホーンアンテナを示すもので、第５図は
その斜視図、第６，７図はいずれもその作用を第
１実施例のアンテナと比較して説明するためのＨ
面指向特性図である。 １，１′……アンテナ本体、２……誘電体、
３，３′……電波放射口、３ａ，３a′……電波放
射口の両側辺、４……フランジ、５，５′，６，
６′……Ｈ面指向特性、７……支柱、８……電波
吸収体、Ｅ……電界方向、Ｈ……磁界方向。
カントビームホーンアンテナを示すもので、第１
図はその斜視図、第２図はその原理図、第３，４
図はいずれもその変形例を示す斜視図であり、第
５〜７図は本発明の第２実施例としてのコセカン
トビームホーンアンテナを示すもので、第５図は
その斜視図、第６，７図はいずれもその作用を第
１実施例のアンテナと比較して説明するためのＨ
面指向特性図である。 １，１′……アンテナ本体、２……誘電体、
３，３′……電波放射口、３ａ，３a′……電波放
射口の両側辺、４……フランジ、５，５′，６，
６′……Ｈ面指向特性、７……支柱、８……電波
吸収体、Ｅ……電界方向、Ｈ……磁界方向。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アンテナ本体内に誘電体が挿入され、同アン
テナ本体先端の電波放射口の両側辺が、同電波放
射口からの放射電力パターンをコセカント特性と
すべく、上記誘電体の誘電率に対応した曲線で形
成されて、同誘電率に対応した曲線が、次の関係
式を満足していることを特徴とするコセカントビ
ームホーンアンテナ。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ただし、 ｒ（）：波源点から電波放射口までの距離 r0 ：＝０のときの波源点から電波放射口まで
の距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs ：アンテナ本体内の誘電体の誘電率 θ ：俯角 ２ アンテナ本体内に誘電体が挿入され、同アン
テナ本体先端の電波放射口の両側辺が、同電波放
射口からの放射電力パターンをコセカント特性と
すべく、上記誘電体の誘電率に対応した曲線で形
成されるとともに、同誘電率に対応した曲線が下
記の関係式を満足し、且つ、指向特性におけるサ
イドローブを減衰させるべく、上記アンテナ本体
の先端上部から上記電波放射口の前方上部を覆う
ように突出した電波吸収体が設けられたことを特
徴とするコセカントビームホーンアンテナ。 ｒ／ｒ０＝exp｛∫ｐtanθiｄ｝ ここで、 tanθi＝ｎ・sin（θ−）／ ｛１−ｎ・cos（θ−）｝ ただし、 ｒ（）：波源点から電波放射口までの距離 r0 ：＝０のときの波源点から電波放射口まで
の距離 ：アンテナの開口角 ｎ ：１／√s εs ：アンテナ本体内の誘電体の誘電率 θ ：俯角
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9806280A JPS5723303A (en) | 1980-07-17 | 1980-07-17 | Cosecant beam horn antenna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9806280A JPS5723303A (en) | 1980-07-17 | 1980-07-17 | Cosecant beam horn antenna |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5723303A JPS5723303A (en) | 1982-02-06 |
| JPS6130441B2 true JPS6130441B2 (ja) | 1986-07-14 |
Family
ID=14209833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9806280A Granted JPS5723303A (en) | 1980-07-17 | 1980-07-17 | Cosecant beam horn antenna |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5723303A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0184587U (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-05 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0644703Y2 (ja) * | 1987-03-13 | 1994-11-16 | 矢崎総業株式会社 | タクシ−用印字装置 |
| US6072437A (en) * | 1998-06-29 | 2000-06-06 | Ems Technologies, Inc. | Antenna exhibiting azimuth and elevation beam shaping characteristics |
| US6661389B2 (en) | 2000-11-20 | 2003-12-09 | Vega Grieshaber Kg | Horn antenna for a radar device |
| AU2002950196A0 (en) * | 2002-07-11 | 2002-09-12 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Real-time, cross-correlating millimetre-wave imaging system |
-
1980
- 1980-07-17 JP JP9806280A patent/JPS5723303A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0184587U (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-05 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5723303A (en) | 1982-02-06 |
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