JPS6130613A - 熱風炉の昇熱方法 - Google Patents
熱風炉の昇熱方法Info
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- JPS6130613A JPS6130613A JP15102484A JP15102484A JPS6130613A JP S6130613 A JPS6130613 A JP S6130613A JP 15102484 A JP15102484 A JP 15102484A JP 15102484 A JP15102484 A JP 15102484A JP S6130613 A JPS6130613 A JP S6130613A
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- JP
- Japan
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- combustion
- blast furnace
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- slag
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
- C21B9/10—Other details, e.g. blast mains
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、低カロリー燃料ガスを予熱したガスと高カロ
リー燃料ガスとを併用する高炉用熱風炉の昇熱方法に関
する。
リー燃料ガスとを併用する高炉用熱風炉の昇熱方法に関
する。
高炉滓や転炉滓等の冶金滓を冷却固化するとともに、そ
の保有熱を回収することが実施または提案さ庇ている。
の保有熱を回収することが実施または提案さ庇ている。
その１は、特開昭５７−３１７８４号公報に示さｎたも
ので、冷却固化スラグを熱回収用ボックスに入ｎるとと
もに、その熱回収用ボックスに空気を流通させ高温化さ
せ、高温空気によυボイラーを運転し、蒸気として冶金
滓の保有する顕熱を回収するものである。
ので、冷却固化スラグを熱回収用ボックスに入ｎるとと
もに、その熱回収用ボックスに空気を流通させ高温化さ
せ、高温空気によυボイラーを運転し、蒸気として冶金
滓の保有する顕熱を回収するものである。
第２の方法は、特開昭５７−１３４５０１号公報に示さ
ｎたもので、熱回収塔と熱風浄化塔とを組み合せた装置
に、高炉送風を吹込んで熱回収を行うものである。
ｎたもので、熱回収塔と熱風浄化塔とを組み合せた装置
に、高炉送風を吹込んで熱回収を行うものである。
第３の方法は、鋳滓機に空気を通し昇温化し、こ扛を熱
風炉の燃焼用空気の予熱に用いる方法である。
風炉の燃焼用空気の予熱に用いる方法である。
他方、従来より熱風炉の昇熱用燃料としては、コークス
炉ガスと高炉ガスとを混合した混合ガスが用いらｎてい
る０こ扛は、高炉ガスは低発熱量であるため、高炉ガス
単独であると、火炎温度が低く、目標送風温度が得ら扛
ない理由による。ところで、コークス炉ガスは、Ｃｒｎ
Ｈｎ ＋ Ｎ２ ＋ Ｃｏｔ Ｎ２等の成分を含み、高
カロリーガスであり、また化学原料としても使用できる
など、価値が高いので、可能な限り、熱風炉の昇熱では
なく、他の用途に向けた方が経済的である０こ扛に対し
て、高炉ガスは、Ｃｏｔ ＣＯ２、Ｎ２等の成分を含み
、低カロリーガスであるため、需要が限らｎ１殆んど雑
燃料として用いら扛、価値が低い。したがって、積極的
に熱風炉の昇熱用に向けることは、製鉄所全体の副生ガ
スの有効な配分を考えた場合、有利なことであるし、ま
た高炉ガスが高炉から発生する故、熱風炉までの移送距
離が短い点からしても、有利であるＯ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記の熱回収法には次のような問題点がある。
炉ガスと高炉ガスとを混合した混合ガスが用いらｎてい
る０こ扛は、高炉ガスは低発熱量であるため、高炉ガス
単独であると、火炎温度が低く、目標送風温度が得ら扛
ない理由による。ところで、コークス炉ガスは、Ｃｒｎ
Ｈｎ ＋ Ｎ２ ＋ Ｃｏｔ Ｎ２等の成分を含み、高
カロリーガスであり、また化学原料としても使用できる
など、価値が高いので、可能な限り、熱風炉の昇熱では
なく、他の用途に向けた方が経済的である０こ扛に対し
て、高炉ガスは、Ｃｏｔ ＣＯ２、Ｎ２等の成分を含み
、低カロリーガスであるため、需要が限らｎ１殆んど雑
燃料として用いら扛、価値が低い。したがって、積極的
に熱風炉の昇熱用に向けることは、製鉄所全体の副生ガ
スの有効な配分を考えた場合、有利なことであるし、ま
た高炉ガスが高炉から発生する故、熱風炉までの移送距
離が短い点からしても、有利であるＯ 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上記の熱回収法には次のような問題点がある。
すなわち、第１の方法は、熱交換が、スラグ→気体耐蒸
気となる２段階であるためその設備投資が過大となる。
気となる２段階であるためその設備投資が過大となる。
しかも、蒸気として回収しても、さらに発電や物の昇温
等に用いる場合、再度熱交換やエネルギ一種の変換を行
うため、熱効率が低くなる。
等に用いる場合、再度熱交換やエネルギ一種の変換を行
うため、熱効率が低くなる。
第２法は、熱風は２〜４１（ｇ／ｃＩＩＬときわめて高
圧であり、熱交換装置のスラグ出入部のシール構造が著
しく難しい。また、風量が著しく多いことにより、設備
的にも大規模なものとなる。
圧であり、熱交換装置のスラグ出入部のシール構造が著
しく難しい。また、風量が著しく多いことにより、設備
的にも大規模なものとなる。
さらに、第３の方法は、加熱炉等における燃焼用二次空
気の予熱に当って、燃焼排ガスの熱を利用するという現
在の一般的な技術事項に属するもので、熱風炉において
も、煙道中の熱交換器を介して予熱することが普通に行
々わ扛ている。又、高炉滓等はそ几自体製品として有効
利用されている場合が多く、この空気等酸素を含有した
ガスで冷却する場合、変色を呈し、製品品質に悪影響を
与える。
気の予熱に当って、燃焼排ガスの熱を利用するという現
在の一般的な技術事項に属するもので、熱風炉において
も、煙道中の熱交換器を介して予熱することが普通に行
々わ扛ている。又、高炉滓等はそ几自体製品として有効
利用されている場合が多く、この空気等酸素を含有した
ガスで冷却する場合、変色を呈し、製品品質に悪影響を
与える。
他方、熱風炉の昇熱に当って、高い割合で高価値のコー
クス炉ガスを使用している現状では、副生ガスの有効配
分利用の点で好ましくない。
クス炉ガスを使用している現状では、副生ガスの有効配
分利用の点で好ましくない。
したがって、本発明の目的は、前記従来の問題点を解決
して、熱回収効率が著しく高くなり、低カロリーガスを
有効利用できるとともに高カロリーガスの使用割合を低
下させることができ、間欠的発生や量・場所の変動があ
るこの種の冶金滓について好適に熱回収が可能であり、
しかもスラグの品質の向上を達成できる熱風炉の昇熱方
法を提供することにある。
して、熱回収効率が著しく高くなり、低カロリーガスを
有効利用できるとともに高カロリーガスの使用割合を低
下させることができ、間欠的発生や量・場所の変動があ
るこの種の冶金滓について好適に熱回収が可能であり、
しかもスラグの品質の向上を達成できる熱風炉の昇熱方
法を提供することにある。
前記問題点を解決するために、本発明は、ガス焚きによ
る高炉用熱風炉の昇熱に際し、熱風炉への燃焼用空気を
燃焼排ガスにより予熱を行うとともに、その予熱温度を
測定し、燃焼用低カロリー燃料ガスを冶金滓の冷却工程
で得た回収熱によって予熱し、その予熱温度を測定し、
送風目標温度と前記予熱後の燃焼用空気温度および予熱
後の燃焼用低カロリー燃料ガス温度とから、添加すべき
燃焼用高カロリー燃料ガス量を定め、この定めらｎた量
をもって高カロリー燃料ガスを前記低カロリー燃料ガス
に添加する手段を採っている。
る高炉用熱風炉の昇熱に際し、熱風炉への燃焼用空気を
燃焼排ガスにより予熱を行うとともに、その予熱温度を
測定し、燃焼用低カロリー燃料ガスを冶金滓の冷却工程
で得た回収熱によって予熱し、その予熱温度を測定し、
送風目標温度と前記予熱後の燃焼用空気温度および予熱
後の燃焼用低カロリー燃料ガス温度とから、添加すべき
燃焼用高カロリー燃料ガス量を定め、この定めらｎた量
をもって高カロリー燃料ガスを前記低カロリー燃料ガス
に添加する手段を採っている。
すなわち、本発明の主要点は次の通りである。
（１）燃焼用低カロリー燃料ガス、たとえば高炉ガスの
熱風炉への供給に当って、その供給前に高炉滓等の冶金
滓との熱交換を図り、冶金滓を冷却するとともに、低カ
ロリーの高炉ガスを見掛上高カロリー化し、その分高カ
ロリー燃料ガスたとえばコークス炉ガスの使用割合を減
すること。
熱風炉への供給に当って、その供給前に高炉滓等の冶金
滓との熱交換を図り、冶金滓を冷却するとともに、低カ
ロリーの高炉ガスを見掛上高カロリー化し、その分高カ
ロリー燃料ガスたとえばコークス炉ガスの使用割合を減
すること。
（２） 目標送風温度を得るために、予熱後の燃焼用
空気温度および予熱後のたとえば高炉ガス温度を測定し
、高炉ガスとコークス炉ガスとの使用割合を定めるよう
にしたこと。
空気温度および予熱後のたとえば高炉ガス温度を測定し
、高炉ガスとコークス炉ガスとの使用割合を定めるよう
にしたこと。
本発明では、冶金滓たとえば高炉滓を造粒、冷却固化す
る工程またはその後の工程において、高温の粒状冶金滓
に対して、高炉ガス等実質的に酸素を含有しない燃料ガ
スを直接的に接触させる。
る工程またはその後の工程において、高温の粒状冶金滓
に対して、高炉ガス等実質的に酸素を含有しない燃料ガ
スを直接的に接触させる。
たとえば、高炉ガスは第１表のように酸素を実質的に含
まない。
まない。
したがって、高炉滓とたとえ直接接触させても、０２分
によるスラグの変質は生じない。また、排出さ扛たスラ
グを、本発明のように積極的な冷却工程を経ることなく
徐冷した場合と比較すると、酸化度が低いため、品質的
に優扛たものが得らルる〇 一方、熱交換に際して、冶金滓と燃料ガスとを直接接触
させ、その燃料ガスをその外温用に適用することとして
いる。従来のように、空気や、Ｎ２ガス等の不活性ガス
を用いて熱回収を図る場合には、このままでは用途が著
しく限定さｎるために、さらに蒸気と熱交換する必要が
あり、羊の結果、熱効率の低下を招く。こｎに対して、
冶金滓との熱交換により得らｎた燃料ガスは、このまま
熱風炉への燃料ガスとして使用できるから、熱交換は基
本的に１回で足り、熱効率が高くなる。
によるスラグの変質は生じない。また、排出さ扛たスラ
グを、本発明のように積極的な冷却工程を経ることなく
徐冷した場合と比較すると、酸化度が低いため、品質的
に優扛たものが得らルる〇 一方、熱交換に際して、冶金滓と燃料ガスとを直接接触
させ、その燃料ガスをその外温用に適用することとして
いる。従来のように、空気や、Ｎ２ガス等の不活性ガス
を用いて熱回収を図る場合には、このままでは用途が著
しく限定さｎるために、さらに蒸気と熱交換する必要が
あり、羊の結果、熱効率の低下を招く。こｎに対して、
冶金滓との熱交換により得らｎた燃料ガスは、このまま
熱風炉への燃料ガスとして使用できるから、熱交換は基
本的に１回で足り、熱効率が高くなる。
燃料ガスとして、たとえば低発熱量の高炉ガスを用いる
ことができ、こ扛を熱交換後、見掛は上高カロリーガス
に転化できる。製鉄所では、必要熱量の面で、高炉ガス
では十分でなく、コークス炉ガスやこｎと高炉ガスとの
混合ガス（Ｍガス）を使用せざるを得ない。ところが、
近年、コークス炉ガスは化学品等の用途に大きな期待が
寄せらｎているｏしたがって、コークス炉ガス等の有用
ガスは高付加価値用途に積極的に使用し、用途がさほど
無い高炉ガス等は新たな用途の開発を見出すべきである
。この点で、本発明法によると、高炉ガス等の低発熱量
ガスを積極的に利用できる途が開ける。
ことができ、こ扛を熱交換後、見掛は上高カロリーガス
に転化できる。製鉄所では、必要熱量の面で、高炉ガス
では十分でなく、コークス炉ガスやこｎと高炉ガスとの
混合ガス（Ｍガス）を使用せざるを得ない。ところが、
近年、コークス炉ガスは化学品等の用途に大きな期待が
寄せらｎているｏしたがって、コークス炉ガス等の有用
ガスは高付加価値用途に積極的に使用し、用途がさほど
無い高炉ガス等は新たな用途の開発を見出すべきである
。この点で、本発明法によると、高炉ガス等の低発熱量
ガスを積極的に利用できる途が開ける。
他方、本発明が対象とする低カロリー燃料ガス、たとえ
ば高炉ガスにはＣｏ成分を含む。Ｃｏ成分は直接接触に
よって金属酸化物ＭＯと次記（１）式の反応を生じる。
ば高炉ガスにはＣｏ成分を含む。Ｃｏ成分は直接接触に
よって金属酸化物ＭＯと次記（１）式の反応を生じる。
ＣＯ＋ＭＯ→Ｍ ＋ Ｃ０２・・・（１）幸い、高炉滓
にはＭＯが含まｎておらず、また転炉滓には一部含むが
わずかである。したがって、たとえ高炉ガスを冶金滓と
直接接触させても、（１）式の反応に伴う問題は殆んど
無く、逆に熱回収に伴う利点の方がはるかに大である。
にはＭＯが含まｎておらず、また転炉滓には一部含むが
わずかである。したがって、たとえ高炉ガスを冶金滓と
直接接触させても、（１）式の反応に伴う問題は殆んど
無く、逆に熱回収に伴う利点の方がはるかに大である。
一方、コークス炉ガスは、その炭化水素分が１００〜２
００℃以上で分解し、５００℃以上ではＣの析出が起る
ので、予熱は難しいが、高炉ガスでは予熱しても安定で
ある〇 〔発明の具体例〕 次に本発明を実施の態様を示す図面を参照し々から説明
する。
００℃以上で分解し、５００℃以上ではＣの析出が起る
ので、予熱は難しいが、高炉ガスでは予熱しても安定で
ある〇 〔発明の具体例〕 次に本発明を実施の態様を示す図面を参照し々から説明
する。
第１図においては、１は熱風炉で、燃焼用空気Ａがプロ
ワ−２によりユングストローム式熱交換器３を介して吹
込ま註るようになっている。燃焼排ガスＺは熱交換器３
を通って、燃焼用空気Ａの予熱用に供した後、最終的に
は煙突４から排出さ几る０ ５は高炉滓の冷却固化装置で、造粒筒の約１０００℃の
高炉滓Ｓが供給さ扛るとともに、高炉ガスＢＦＧが通さ
扛る。冷却装置５としては、特開昭５８−３７１、０４
号、特開昭５６−１１０８８１号公報等の公知のものを
適宜使用できる。冷却装置５では、高炉滓Ｓが高炉ガス
ＢＦＧによってたとえば約２００℃程度まで冷却さｎ、
排出さ几る。代りに高炉滓Ｓの保有熱は高炉ガスＢＦＧ
に移行さｎ見掛上高カロリー燃料ガスとなって、除塵器
６を通り、熱風炉ｌの燃料ガスとして使用さ几る〇この
予熱後の高炉ガスＢＦＧに対して高カロリー燃料ガスと
してのコークス炉ガスＣＯＧが添加さｎる。
ワ−２によりユングストローム式熱交換器３を介して吹
込ま註るようになっている。燃焼排ガスＺは熱交換器３
を通って、燃焼用空気Ａの予熱用に供した後、最終的に
は煙突４から排出さ几る０ ５は高炉滓の冷却固化装置で、造粒筒の約１０００℃の
高炉滓Ｓが供給さ扛るとともに、高炉ガスＢＦＧが通さ
扛る。冷却装置５としては、特開昭５８−３７１、０４
号、特開昭５６−１１０８８１号公報等の公知のものを
適宜使用できる。冷却装置５では、高炉滓Ｓが高炉ガス
ＢＦＧによってたとえば約２００℃程度まで冷却さｎ、
排出さ几る。代りに高炉滓Ｓの保有熱は高炉ガスＢＦＧ
に移行さｎ見掛上高カロリー燃料ガスとなって、除塵器
６を通り、熱風炉ｌの燃料ガスとして使用さ几る〇この
予熱後の高炉ガスＢＦＧに対して高カロリー燃料ガスと
してのコークス炉ガスＣＯＧが添加さｎる。
７は演算処理装置で、燃焼用空気の予熱後温度および高
炉ガスＢＦＧの予熱後温度が、そｎぞ牡温度計８，９か
ら与えらｎる。こ几ら温度と高炉への送風目標温度とか
ら、熱風炉が必要とする燃料カロリーを算出し、こｎに
基いてＢＦＧ／Ｃｏ ”Ｇ比を演算し、流量調整
弁１０．１１を調節する。
炉ガスＢＦＧの予熱後温度が、そｎぞ牡温度計８，９か
ら与えらｎる。こ几ら温度と高炉への送風目標温度とか
ら、熱風炉が必要とする燃料カロリーを算出し、こｎに
基いてＢＦＧ／Ｃｏ ”Ｇ比を演算し、流量調整
弁１０．１１を調節する。
かくして、高炉ガスＢＦＧにコークス炉ガスがバーナー
直前で添加さｎ、熱風炉の昇熱用燃料ガスとして供給さ
ｎる。
直前で添加さｎ、熱風炉の昇熱用燃料ガスとして供給さ
ｎる。
ここで、送風目標温度に対応する投入熱量等の算出に当
っては、特公昭５８−３３２８８号公報に示さｆ′した
ものを用いると好適である。その際、（２）式によって
火炎温度Ｔを求めることができる。
っては、特公昭５８−３３２８８号公報に示さｆ′した
ものを用いると好適である。その際、（２）式によって
火炎温度Ｔを求めることができる。
Ｔ−（Ｈ−Ｍ−１−Ｃｐｍ ４７ｍ −Ｍ十Ｃｐａ ４
’ａ−Ａ）／Ｇ−Ｃｐｃ・・・（２） ここで、 Ｔ：燃焼排ガス温度〔℃〕 Ｈ：燃料ガス発熱量〔ｋｒＩＩＶＮｍ ）Ｍ：燃料ガス
量ＣＮｒｒｉ“〕 Ａ：燃焼空気量［Ｎ ｒｒｌ 〕 Ｃｐｍ：燃料ガス比熱〔−乃ば０℃〕 Ｃｐａ：空気比熱［ｋｃａｔ／Ｎ請 Ｔｍ：燃料ガス予熱温度〔℃〕 Ｔａ：空気予熱温度〔℃〕 Ｇ：排ガス量［Ｎｍ］ Ｃｐｇ：排ガス比熱［ｋｍ／ Ｎ ｙｌ ｍ℃〕上記第
１図例は、高炉滓と高炉ガスとを直接接触させて熱交換
を図るものであるが、適当な熱媒体Ｘを循環させること
により、熱交換器１２によシ間接接触によって熱回収を
図るーこともできる。
’ａ−Ａ）／Ｇ−Ｃｐｃ・・・（２） ここで、 Ｔ：燃焼排ガス温度〔℃〕 Ｈ：燃料ガス発熱量〔ｋｒＩＩＶＮｍ ）Ｍ：燃料ガス
量ＣＮｒｒｉ“〕 Ａ：燃焼空気量［Ｎ ｒｒｌ 〕 Ｃｐｍ：燃料ガス比熱〔−乃ば０℃〕 Ｃｐａ：空気比熱［ｋｃａｔ／Ｎ請 Ｔｍ：燃料ガス予熱温度〔℃〕 Ｔａ：空気予熱温度〔℃〕 Ｇ：排ガス量［Ｎｍ］ Ｃｐｇ：排ガス比熱［ｋｍ／ Ｎ ｙｌ ｍ℃〕上記第
１図例は、高炉滓と高炉ガスとを直接接触させて熱交換
を図るものであるが、適当な熱媒体Ｘを循環させること
により、熱交換器１２によシ間接接触によって熱回収を
図るーこともできる。
次に実施例を示す。
出銑量１０，０ＯＯＴ／Ｄ、送風量７ 、３００ ＮＩ
Ｉ？／ｒｔｍ。
Ｉ？／ｒｔｍ。
出滓量１２７Ｔ／Ｈの高炉に付設さｎた熱風炉について
、第１図例の設備にて、熱風炉の操業を行った０ 高炉滓の冷却による熱回収設備ば、出滓量の約１／２の
能力を持つものである。その結果、従来例と比較して第
２表に示す通りのコークス炉ガスの使用割合の低下をみ
た。
、第１図例の設備にて、熱風炉の操業を行った０ 高炉滓の冷却による熱回収設備ば、出滓量の約１／２の
能力を持つものである。その結果、従来例と比較して第
２表に示す通りのコークス炉ガスの使用割合の低下をみ
た。
第 ２ 表
〔発明の効果〕
以上の通り、木発甲によｎば、熱回収後のガスをそのま
ま熱風炉の燃料ガスとするものであるから、熱回収率が
高くなる。また高炉ガス等の低カロリー燃料ガスの使用
量を増し、高価値のコークス炉ガス等の高カロリー燃料
ガスの使用量を削減できる。さらに無酸化状態で冶金滓
を冷却できるので、冷却後のスラグ品質として良質のも
のを得ることができる。しかも、量等に関し変動の大き
な冶金滓に対して、燃料の発熱量制御を行っているので
、安定した熱風炉の操業を行うことができる０
ま熱風炉の燃料ガスとするものであるから、熱回収率が
高くなる。また高炉ガス等の低カロリー燃料ガスの使用
量を増し、高価値のコークス炉ガス等の高カロリー燃料
ガスの使用量を削減できる。さらに無酸化状態で冶金滓
を冷却できるので、冷却後のスラグ品質として良質のも
のを得ることができる。しかも、量等に関し変動の大き
な冶金滓に対して、燃料の発熱量制御を行っているので
、安定した熱風炉の操業を行うことができる０
第１図は本発明法の実施の態様を示す概要図、第２図は
他の例の要部概要図である。 ＢＦＧ・・高炉ガス ＣＯＧ・・コークス炉ガス Ａ・・燃焼用空気 Ｚ・・燃焼排ガス ト・熱風炉 ３・・熱交換器 ５・・冷却（熱回収）装置
他の例の要部概要図である。 ＢＦＧ・・高炉ガス ＣＯＧ・・コークス炉ガス Ａ・・燃焼用空気 Ｚ・・燃焼排ガス ト・熱風炉 ３・・熱交換器 ５・・冷却（熱回収）装置
Claims (1)
- （１）ガス焚きによる高炉用熱風炉の昇熱に際し、熱風
炉への燃焼用空気を燃焼排ガスにより予熱を行うととも
に、その予熱温度を測定し、燃焼用低カロリー燃料ガス
を冶金滓の冷却工程で得た回収熱によって予熱し、その
予熱温度を測定し、送風目標温度と前記予熱後の燃焼用
空気温度および予熱後の燃焼用低カロリー燃料ガス温度
とから、添加すべき燃焼用高カロリー燃料ガス量を定め
、この定められた量をもって高カロリー燃料ガスを前記
低カロリー燃料ガスに添加することを特徴とする熱風炉
の昇熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15102484A JPS6130613A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | 熱風炉の昇熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15102484A JPS6130613A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | 熱風炉の昇熱方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6130613A true JPS6130613A (ja) | 1986-02-12 |
Family
ID=15509632
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15102484A Pending JPS6130613A (ja) | 1984-07-20 | 1984-07-20 | 熱風炉の昇熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6130613A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0587888A4 (en) * | 1992-04-06 | 1995-04-26 | Mitsui Toatsu Chemicals | METHOD FOR PRODUCING A CARBON COMPOSITION. |
-
1984
- 1984-07-20 JP JP15102484A patent/JPS6130613A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0587888A4 (en) * | 1992-04-06 | 1995-04-26 | Mitsui Toatsu Chemicals | METHOD FOR PRODUCING A CARBON COMPOSITION. |
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