JPS6134071A - ソフト系カ−ボンブラツク製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、オイルファーネス法を採用したソフト系カー
２ンブラツクの製造装置に関するものであり、よシ詳し
くは、本発明はガス状炭化水素および／または液状炭化
水素を同一の燃焼室内で完全燃焼化できる改良された燃
焼室を有し、且つカーボンブラックのアグリゲートサイ
ズ分布を制御できるソフト系カー２ンブラツク製造装置
に係るものである。

オイルファーネス法を採用したカーボンブラックの製造
においては、一般的に円筒形状のカーボンブラック製造
装置の軸方向または接線方向に燃料を導入して燃焼させ
、この高温燃焼ガス流を反応帯域へ移動させながら、高
温ガス流中に炭化水素原料油を噴霧し、前記原料油の不
完全燃焼化によねカーボンブラック生成反応を惹起せし
め、このようにして得られたカーボンブラック熱懸濁ガ
ス流を急速冷却して反応を停止させ、サイクロン、ノ々
グフィルター等の捕集装置を通過させてカー２ンブラツ
クが回収されている。この粉末状カーボンブラックはハ
ンドリングの面から通常造粒工程乾燥工程を経て。

カーボンブラック製品として出荷される。

オイルファーネス法によるカーぜンブラック製造におい
て、製造装置内に噴霧される炭化水素原料油をカーボン
ブラックに変換するのに必要な熱量は、炭化水素原料油
の部分的燃焼によって供給されるのは避けられないが、
そのほとんどは燃料の燃焼熱によシ補給されているのが
普通である。

特許公報等による公知文献では、オイルファーネス法に
おいて一般的には高温燃焼ガス発生用燃料として天然ガ
スのような気体燃料が広く採用されているが、粗製ナフ
サ、重質油等の液体燃料も用いられる場合もみられる。

しかしながら、ガス状燃料燃焼用装置と液状燃料燃焼用
装置とは通常具なるものが用いられ、特に、液状燃料燃
焼用装置では、燃焼用導口の長さを大きくすることによ
り完全燃焼化を計る（例えば、特公昭３６−１．２７６
６号公報）、液体燃料を微粒化して燃焼速度を向上する
（例えば、特公昭５８−２７８２６号公報）などのよう
に種々の改良がなされているが、ガス状燃料お゛よび／
または液状燃料を同一の装置で使用できるものは見当ら
ない。

また、主要特性である沃素吸着量（表面積の評価）やジ
ブチルフタレー）（ＤＢＰ）吸収量（ストラフチャーの
評価）などの表面的な特性値のみでは、力−−ンブラッ
ク配合ゴム組成物のゴム物性におけるカーボンブラック
の影響を評価、予測することは困難、！：：／Ｐつてお
り、その他の特性値の中でもカーボンブラックにおける
アグリゲート（−次凝集体）のサイズ分布の影響が注目
されている。

本発明の第１の目的は、ガス状炭化水素燃料および／ま
たは液状炭化水素燃料を同一の燃焼室内で利用でき、且
つカーボンブラック生成反応°系外の空間内で、完全燃
焼せしめ、この高温燃焼ガス流の包含する熱量をカーボ
ンブラック生成反応に寄与させるようにしたカー２ンブ
ラツク製造装置を提供することにある、よシ詳しく述べ
ると、燃焼ガス充填室前半部分において、接線方向位置
に中心軸を有する少なくとも１個のガス導入口、および
前記ガス導入口とは別個の独立した少なくとも２個の燃
料流体導入口を設置し、例えば酸素含有ガスを前記ガス
導入口に導入して、燃料流体との流動方向を相違させる
ととＫより前記二流体の混合効率を著しく向上させ、こ
れに加えて二流体を燃焼ガス充填室前半部分より導入す
ることによシ炭化水素原料油を噴霧する時点では、燃料
の完全燃焼化が達成するように構成された燃焼ガス充填
室を有するソフト系カーダンブラック製造装置にある。

本発明の第２の目的は、カーダンブラックのアグリゲー
トサイズ分布（遠心沈降分析によるストークス相当径の
頻度により評価）を容易に制御できるカーダンブラック
製造装置の提供にある。より詳しくは、カーダンブラッ
ク生成反応室前半部分に少なくとも２個以上の酸素含有
ガスおよび／または燃料流体の導入用導管を設け、前記
導管への各流体の導入割合および速度を変更することに
よシカーダンブラック特性を制御できるカーダンブラッ
ク製造装置を提供するにある。

すなわち、本発明は横置された円筒形状の燃焼ガス充填
室と、前記充填室と共軸的に連結された且つ前記充填室
よりも直径の大きい円筒形状のカーダンブラック生成反
応室と、前記充填室中心軸に保持された炭化水素原料導
入噴霧用の原料導入装置と、前記反応室末端部に共軸的
に連結された反応継続兼急速冷却室と、酌記急速冷却室
後端部に連結された煙道とからなる。

全体が耐火物で内張すされたカーダンブラック製造装置
において、 （イ）　前記燃焼ガス充填室前半部分の接線方向位置に
中心軸を有する少々くとも１個のガス導入口を設け、 （ロ）前記燃焼ガス充填室前半部分において、前記ガス
導入口とは独立した少なくとも２個の燃料流体導入口を
設置し、 ｔｉ　　前記燃焼ガス充填室と反応室との間にベンチュ
リ部を設け、且つ前記充填室の上流端壁の中心軸方向に
原料導入装置を挿入−引抜き自在に取付け、前記原料導
入装置の外側壁に防熱冷却用ジャケットを設け、好まし
くは当該原料導入装置の先端部を前記ガス導入口の最後
端の外周辺より中心軸に引いた垂線よりも下流であって
ベンチュリ一部入口よりも上流の位置に設置し、 に）前記カーダンブラック生成反応室前半部分に少なく
とも２個以上の酸素含有ガスおよび／または燃料流体導
入口を設け、 （ホ）冷却水圧入噴霧器を前記反応継続兼急速冷却室壁
において、当該噴霧器の水噴霧部を前記室内に対し挿入
−引抜き自在に複数個設置した ことを特徴とするソフト系カーダンブラック製造装置を
提供するにある。

次に、添付図面に基づいて本発明をさらに詳しく説明す
る。

第１図は本発明の一例の装置の縦断正面図であり、第２
図は第１図のＡ−Ａ矢視における断面図である。

第３図は第１図のＡ−Ａ矢視における他の態様の断面図
であ勺、第４図は第１図のＢ−Ｂ矢視における断面図で
ある。

第１図および第２図のカーダンブラック製造装置におい
て、横置された円筒形状の燃焼ガス充填室２にはベンチ
ュリ３が同軸的に連結され、ついで反応室４、さらに反
応継続急速冷却室５、その末端に煙道６が順次連結され
ている。

燃焼ガス充填室２には、その中心軸前端壁を貫通して設
けられた挿入口に炭化水素原料導入装埴（図示せず）用
の水冷ジャケット付ガイド７が挿入固定されており、そ
の先端に原料導入装置固定用の金具、例えばセットビス
８．８′が取付けられて”　＋−）　Ｍ　’ｊた、燃焼
ガス充填室２の前半部分には、その接線方向位置に中心
軸を有する２個の対向的に配置された酸素含有ガス導入
口９．９′が設けられ、さらに燃焼ガス充填室の側壁外
周からは前記酸素含有ガス導入口９゜グの直径両端の垂
直断面で形成される壁間内において、第２図で示される
ように充填室２内に流通する６個の燃料流体導入口（１
０，１０’、１１゜１ｒ、　１２．１２′）が円周上に
おいて対称的に、かつ前記酸素導入口９．９′とは独立
して別個に設置されている。この燃料流体導入口は充填
室２の外周部から例えば３０．１０’のように少なくと
も２個設置してもよいが、図示した如く６個（１０〜１
２′）とするのが望ましく、多くても８個で充分にその
目的を達成することができる。

上述したようＫ、燃焼ガス充填室２には接線方向の酸素
含有ガス導入口９．９′と、これとは独立した別個の燃
料流体導入口（１０〜１２′）が設けられており、この
燃料流体導入口（］０〜１２′）は充填室２の中心軸に
向かうように円周１．Ｊ：の放射方向で流通している、
酸素含有ガスと燃料流体は異なる導入方向で、且つ独立
した流れとして充填室２内に導入されるが、この流通方
向の相違と独立性は酸素含有ガスと燃料流体との混合効
率を著しく高めて燃焼速度の向上をもたらす。さらに、
酸素含有ガス導入口９．９′に近接した燃料流体導入口
１０．１０’から導入された燃料流体は酸素含有ガスと
効果的に混合され、燃焼しながら旋回方向の下流側にあ
る燃料杭体導入管１ｘ、ｘｆおよび１２．１２’から導
入された燃料流体の混合を促進するとともに、その火炎
伝播効果により燃料流体の完全燃焼化を短時間のうちに
順次達成できる。

これら酸素含有ガス導入口９，９′および燃料流体導入
口１０〜１２′を充填室２の長さ方向の中央よりも前頭
部に位置させることと上述の効果の相乗作用により、充
填室２の大きさを余り大きくすることなくその前頭部で
燃料燃焼が完結される。さらには、燃料流体導入口の数
および導入量を容易に変更でき、燃焼ガス充填室２にお
ける燃焼負荷率（単位体積当りの発生熱りの制御も容易
となるので、広い特性節回のカージンブラックの木造に
適用できる利点を有している。

本発明におけるベンチュリ３は、従来のハード系製造装
置での燃焼室（本発明では燃焼ガス充填室）直径と対比
した場合の・スロート部よりもかなり大きな直径のスロ
ート部とすることができ、燃焼ガス充填室２の直径（０
に対するスロート部の直径（ハ）の比Ｄ１０を０４以上
０．７５以下とするのが望ましい。Ｄ１０比に関連して
、ベンチ二〇３の戴頭円錐形の入口部の円錐角は１００
〜１６０度、望ましくは１１０〜１４０度とする。即ち
、本発明においては上述の如（Ｄ１０比は大きいが燃焼
ガス充填室２の出口と本云うべきベンチュリ入口部の錐
面ば中心軸線に対して急勾配となし、燃焼ガスの流れを
スロート部に急速に集中して流動せしめるので、このベ
ンチュリ入口部よシも上流で導入噴霧された原料炭化水
素は、燃焼ガスとの攪乱と接触において、従来装置と比
較してより均一なブラック化反応を遂行できるのである
。従って、ベンチュリ入口部の円錐角が１６０度を上回
ると燃焼ガスのスロート部への集中流動が円滑に打力わ
れガいので不満足であり、１００度よりも下回る場合は
カーダンブラック化反応の開始あるいは促進領域をスａ
−）部に限定制御することが困難となる。このようなス
ロート部に反応開始点を位置せしめるように制御できる
か否かは、この部分における温度降下程度を計測するこ
とにより容易に把握できる。そして、ベンチュリ部出口
の截頭円錐形状は角度的に限定する必要はないが、反応
室４の入口に対し、円錐角３０度〜６０度の滑らかな低
角度をもって連結するのがよい。要するに本発明におけ
るベンチュリ３け。

その入口において急角度にしぼってスロート部に連結す
るので長さにおいて調整するならば燃焼ガス充填室２の
長さくＬ）　Ｋ対してＬ１５〜Ｌ／３の長さに設定する
のが望ましく、またスロート部の長さは大きくする必要
はなく、Ｄ１５〜Ｄ／２で満足される。そしてベンチュ
リ出口部の長さはＬ　／　３〜２Ｌ／３程度とするのが
好適である、本発明における反応室４の直径は、製造さ
れるグレードにより燃焼ガス充填室２の直径よりも大き
い範囲で変更できるが、スロート部直径（９）の１．５
ないし４倍とするのが好適である。そして、その後部に
は反応室４および反応継続兼急速冷却室５が連結される
。この室５の直径は煙道６に至るまで、同一直径とする
ことができる。

第３図Ｉ′ｉ、第１図のＡ−Ａ矢視における他の態様を
示したものであり、燃焼ガス充填室２のガス導入口９，
９′にはその中心軸位置九大々燃料燃焼装置２Ｌ　２ｆ
が設置されている。また。

燃料燃焼用酸素含有ガスは前記燃料燃焼装置。

２１．２１’をとりまく流れとして同軸的に導入される
が、前記酸素含有ガスはガス導入口９．９′に対して接
線方向から導入することもできる。

ことで用いられる燃料燃焼装置２１．２ｒとしては、す
でに提案した如き水冷または空冷式の防熱冷却用のジャ
ケット付（特公昭５８−２７８２６号公報および添付の
第２図）とするのが望ましい。燃料流体は１１．１１’
の貫通導入口を経て放射状で充填室２内に導入される。

カーダンブラック生成反応室４の前半部分に、酸素含有
ガスおよび／または燃料流体を導入するための少なくと
も２個以上の導入管が設けられていることも本発明の特
徴の１つである。

第１図および第４図で示される如く、この導入管は反応
室４の前半部分、望ましくは導入口の中心位置がベンチ
ュリ出口端から反応室４の直径の１．５倍以内に、１３
．　］　３’、　３３”および１３／ＩＩのように反応
室４の上下端を通る平行かつ接線方向に設置されている
。これら導入管への酸素含有ガスおよび／または燃料流
体の導入量の制御および旋回方向の変更（１３−１３”
導入口の使用と１３／　　１３／／／導入口の使用）、
さらには１３〜１３／／／導入口の下流側に設けられた
同様構造の１４〜１４／／／導入口の使用により、沃素
吸着量やジブチルフタレート吸収量と込う品質特性をほ
ぼ同レベルに維持しながらカーボンブラックアグリゲー
トサイズ分布を制御する手段の１つとして利用できる。

これに加えて、第１図に示したような反応継続兼急速冷
却室５での冷却水圧入噴霧器Ｂ　−’−Ｈの設置は、反
応室領域の拡大および縮小を自由自在とし、品種別の反
応室領域を自在に設定できるので、冷却操作条件を単位
時間当りの冷却水圧入導入量の調節と共に導入位置を適
宜に調節することにより、製造装置反応帯域および冷却
帯域の熱懸濁ガス流の流動（速度）状態、圧力状態を冷
却速度と共に変動できるので、力−ダンブラックアグリ
ゲートサイズ分布を変化させる他の制御手段とすること
ができる。

反応室４における１３〜】３″および】４〜３４／／／
おける冷却水圧入噴霧器の作動位置を適宜選択すること
により、広い範囲のソフト系カーダンブラックの製造が
可能であシ、さらにアグリゲートサイズ分布も容易に制
御できる。

以下に実施例を示し、本発明をさらに詳しく説明する。

実施例１ 第１図および第２図に示したと同様構造の製造装置を用
いてＧＰＦ級カーゼンダンックを製造した。この製造装
置の各構成部の寸法は下記のとおシとした。

燃焼ガス充填室（２） 内　　径・・・・・・　４００鰭φ 長　さ・・・・・・２００ｍ 酸素含有ガス導入口（９，９’） 内　　径・・・・・・　８０■φ 中心位置・・・・・・燃焼ガス充填室（２）の前端部よ
Ｊ１００ｍ燃料流体導入口 内　径・・・・・・　２０ｗｎφ　６個設置位置・・・
・・・燃焼ガス充填室（２）の円周上で、対称的に放射
状に設置 ベンチュリ 入口長さ・・・・・・　５０簡（円錐角：１２７度）ス
ロート直径・・・・・・２００ｓａφスロー）−ＬＪ・
・・・・・　８０鏑 出口長さ・・・・・・１００ｍ（円錐角：４５度）反応
室（４） 直　　径・・・・・・　５００ｍφ ガス導入口（１３〜１３／／／　、　ｌ　４〜１４／／
／　）直　　径・・・・・・　４０震φ 中心位置・・・・・・　ベンチュリ出口端より１００霧
および３００ｍ＋ 燃焼ガス充填室（２）の中心軸には水冷ジャケット付ガ
イドを取付け、ついで防熱冷却用の水冷ジャケット付ガ
イドを取付け、これに防熱冷却用の水冷ジャケットを装
着した原料導入装置を前記ガイドに挿入した。また、反
応継続兼急速冷却室５内でのＢ−Ｈの記号を付した挿入
口には冷却水圧入噴霧器〔詳細構造は、実開昭５８−１
４０１４７号公報（出願人：旭カーゼン株式会社に開示
されている〕を夫々取付けた。

原料炭化水素としては第１表忙示したとおりの性状およ
び組成を有するものを使用した。

第１表 また、燃料流体としては天然ガスを用いた。

カーダンブラック製造装置は第２表に示したとおりに運
転した。

第２表 原料炭化水素油導入！（油圧：　ａ８Ｋｐ／ｃｒｄ）　
　　　３００ｔ／ｈｒ原料炭化水素油予熱温度　　　　
　　　　　　　２５０℃原料炭化水素油導入位置　　ベ
ンチュリ入口よす５０１１Ｉ＋上流の点燃料流体導入口
（１０〜１２′）よシの総天然ガス景　　２５Ｋｇ／ｈ
ｒ天然ガス燃焼用空気量　　　　　　　　　　　　４５
０に／ｈｒ天然ガス燃焼用空気温度　　　　　　　　　
　　４８０℃反応室導入天然ガスｔ（１３，１３”使用
）５Ｋｇ／ｈｒ反応室への総空気導入量　　　　　　　
　　　　４１０Ｋｉｈｒ（１３，１３”使用）　　　　
　　　　　　　、　　　　２６０Ｋｉｈｒ（１４，１４
”使用）　　　　　　　　　　　　　　１５０Ｋｖ／ｈ
ｒ冷却水圧入噴霧器作動位置　　　　　　　　　　　ｅ
末端部温度　　　　　　　　　　　　８００℃実施例２
〜３ 実施例１で示したのと同様構造と寸法をもつ製造装置を
用いて、アグリゲートサイズ特性を制御したＧＰＦ級カ
ーゼンダンックを製造した。

製造条件は第５表に示したとおりであり、記載の々い条
件は第２表と同じであった。

第３表 実施例１〜３で得られたカーダンブラックの特性をとシ
まとめて第４表に示す。

第４表 なお第４表に示された沈降分析によるＤｓｔおよびＳの
カーダンブラック凝集体サイズ（０，Ｂ。

ａｇｇｒｅｇａｔｅ　５ｉｚｅ　）は、次のようにして
測定した。

使用機器 Ｄｉｓｋ　Ｏｅｎｔｒｉｆｕｇｅ　（Ｐｈｏｔｏ　ｓｅ
ｄｉｍｅｎｔｏｍｅｔｅｒ）　（ＤＯＦ）（＠　Ｊｏｙ
ｃｅ　Ｌｏｅｂ１社製 測定法 若干の界面活性剤を加えた３０％メタノール水溶液中に
、０．０５〜０．１％のカーダンブラックを加え、超音
波処理を施して完全に分散せしめる。

１５　ｖ／ｖ　％グリセリン水溶液の沈降液（スピン液
）２０〜３０−を江別した回転ディスク（ｄＩｓｋ）　
　の回転数を８００　Ｏｒｐｍとし、上記分散液０．０
２〜０．０３−を江別する。

分散液の江別と同時に記録計を動作せしめ、回転ディス
クの外周近傍の一定点を沈降によって通過するＯ、Ｂ、
　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　の量を光学的に測定して、その
量を時間に対するヒストグラムとして記録する。

沈降時間を、下記の式（Ｓｔｏｋｅｓの式の一般型）に
より、５ｔｏｋｅｓ相当径に換算し、　　Ｏ，Ｂ、　ａ
ｇｇｒｅｇａｔｅの５ｔｏｋｅｓ相当径とその頻度のヒ
ストグラムを得る。

式（１１に於いて、ｔＵｔ沈降開始後の時間ｔで回転デ
ィスクの光学的測定点を通過する０、Ｂ。

ａｇｇｒｅｇａｔｅ　（Ｚ）　５ｔｏｋｅａ　　相当径
である。

定数には、測定時のスピン液の量、粘度及び、カー２ン
ブラツクとの密度差（カー２ンブラツクの真密度を１．
８６ｆ／−とする）、更に回転ディスクの回転数によっ
て決定せられる定数である。

例えば、スピン液として１５　ｖ／ｖ　（７６グリセリ
ン水溶液１７．５−を用い、測定温度２０℃でディスク
回転数８００　Ｏｒｐｍとした場合のに＃け３６８．９
となり、ｄはｎｍ、ｔは分で表示される。

Ｄｓｔ及び３の定義 上記測定操作によって得られるａｇｇｒｅｇａｔｅＯ８
ｔｏｋｅｓ　　相当径ヒストグラムに於いて、最多頻度
（実際には、光学的測定を行々つているので最大吸光度
である）を与える５ｔｏｋｅｓ　　相当径をＤｓｔ（Ｍ
ｏｄｅ）と称し、Ｏ，Ｂ、　ａｇｇｒｅｇａｔｅ　　の
平均的大きさの目安とする。

また、当該ヒストグラムにおりて、Ｄｓｔの示す頻度（
吸光度）の二重の−の頻度（吸光度）を示し、かつＤｓ
ｔよシも大なるストークス相当径をり、。とじたとき、
アグリゲートサイズ分布指数Ｓは、 ｓ　；０．８４９３２　Ｘ　Ｌ　ｏｇ　（Ｄ　ｓ。／Ｄ
ｓｔ）で定義される。これは、比較的大きなアグリゲー
トサイズの分布広さの目安となる。

実施例４ 第１図および第３図に示したと同様構造の製造装置を用
いて、ＳＲＦ級カーゼンダンックを製造した。との製造
装置の各構成部の寸法は次のとおりとした。

燃焼ガス導入口（９，９’） 内　　径・・・・・・　１１００ｔφ 中心位置・・・・・・燃焼ガス充填室（２）の前端部よ
り５０園燃料流体導入口 内　径・・・・・・　２０ｍφ　２個 設置位置・・・・・・燃焼ガス充填室（２）の円周上で
対称的に設置その他の構成部分は、実施例１で示したと
同じ寸法のものを使用し、原料炭化水素油の組成も実施
例】と同様とした。このときの製造条件は第７表に示し
たとおシであった。

第７表 この条件で製造したＳＲＦ級カーボンブラックの物理化
学特性はｌＡ２２．３η／２、ＤＢＰＡ６２．４ｄ／１
００２％　Ｄｓｔ　２９０ｎｍ、ｓ　Ｏ，１８４であっ
た。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に採用される装置の一例の縦断上Ｍ図で
あり、第２図は第１図のＡ−Ａ矢視における断面図であ
る。 第３図は第１図のＡ−Ａ矢視における他の実施態様の断
面図であり、第４図は第１図のＢ−Ｂ矢視における断面
図である。 】・・・カーダンブラック製造装置 ２・・・燃焼ガス充填室　３・・・ベンチュリ部４・・
・反応室　　　　　５・・・反応継続兼急速冷却室６・
・・煙道　　　　　　　７・・・水冷ジャケット付ガイ
ド８・・・セットビス　　９．９′・・・ガス導入口１
０、１０’　、　１１．１１’　、　１２．１２’・・
・燃料流体導入口１３〜】３１１／　、　３４〜】４″
・・・導入口２１、２３’・・・燃料燃焼装置 Ｂ　−％−ｇ・・・冷却水圧入噴霧器挿入口箔２関

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、横置された円筒形状の燃焼ガス充填室と、前記充填
   室と共軸的に連結され且つ前記充填室よりも直径の大き
   い円筒形状のカーボンブラック生成反応室と、前記充填
   室中心軸に保持された炭化水素原料導入噴霧用の原料導
   入装置と、前記反応室末端部に共軸的に連結された反応
   継続兼急速冷却室と、前記急速冷却室後端部に連結され
   た煙道とからなる、全体が耐火物で内張りされたカーボ
   ンブラック製造装置において、 （イ）前記燃焼ガス充填室前半部分の接線方向位置に中
   心軸を有する少なくとも１個のガ ス導入口を設け、 （ロ）前記燃焼ガス充填室前半部分において、前記ガス
   導入口とは独立した少なくとも２ 個の燃料流体導入口を設置し、 （ハ）前記燃焼ガス充填室と反応室との間にベンチユリ
   部を設け、且つ前記充填室の上流 端壁の中心軸方向に原料導入装置を挿入− 引抜き自在に取付け、前記原料導入装置の 外側壁に防熱冷却用ジャケットを設け、 （ニ）前記カーボンブラック生成反応室前半部分に、少
   なくとも２個以上の酸素含有ガス および／または燃料流体導入口を設け、 （ホ）冷却水圧入噴霧器を前記反応継続兼急速冷却室壁
   において、当該噴霧器の水噴霧部 を前記室内に対し挿入−引抜き自在に複数 個設置した ことを特徴とするソフト系カーボンブラック製造装置。 ２、前記燃焼ガス充填室前半部分のガス導入口に、酸素
   含有ガス導入管を連結した特許請求の範囲第１項記載の
   装置。 ３、前記燃焼ガス充填室前半部分のガス導入口に、ほぼ
   円筒形状の燃焼ガス発生室を設置し、前記燃焼ガス発生
   室の中心軸位置に燃料燃焼装置を挿入保持せしめた特許
   請求の範囲第１項記載の装置。 ４、前記燃焼ガス充填室前半部分の燃料流体導入口が充
   填室の円周上で放射状に設置された特許請求の範囲第１
   項ないし第３項のいづれかに記載の装置。 ５、前記カーボンブラック生成反応室前半部分の導入口
   の中心位置がベンチユリ出口から前記反応室直径の１．
   ５倍以内にある特許請求の範囲第１項ないし第４項のい
   づれかに記載の装置。