JPS6134794B2 - - Google Patents
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- JPS6134794B2 JPS6134794B2 JP4515583A JP4515583A JPS6134794B2 JP S6134794 B2 JPS6134794 B2 JP S6134794B2 JP 4515583 A JP4515583 A JP 4515583A JP 4515583 A JP4515583 A JP 4515583A JP S6134794 B2 JPS6134794 B2 JP S6134794B2
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- alcohol
- moromi
- alcoholic
- evaporator
- flash tank
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Links
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
Landscapes
- Alcoholic Beverages (AREA)
- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアルコール醪からアルコールを抽出す
ると共に、アルコールを抽出した後の醗酵培地を
濃縮するためのアルコール醪処理装置に関するも
のである。
ると共に、アルコールを抽出した後の醗酵培地を
濃縮するためのアルコール醪処理装置に関するも
のである。
イ 従来技術
一般にアルコール醪からアルコールを抽出する
時、この抽出作業に蒸発器を使用する場合には、
蒸発器の一方の流体通路にアルコール醪を供給す
ると共に、他方の流体通路にスチーム等の加熱用
流体を供給し、蒸発器内で両者の熱交換を行な
い、アルコール醪を加熱することにより、アルコ
ール醪中に含まれているアルコールをガス状にし
てアルコール醪から抽出している。又アルコール
を抽出した後の醗酵培地は、濃縮した後、焼却し
たり或いは乾燥させて肥料等として使用してい
る。
時、この抽出作業に蒸発器を使用する場合には、
蒸発器の一方の流体通路にアルコール醪を供給す
ると共に、他方の流体通路にスチーム等の加熱用
流体を供給し、蒸発器内で両者の熱交換を行な
い、アルコール醪を加熱することにより、アルコ
ール醪中に含まれているアルコールをガス状にし
てアルコール醪から抽出している。又アルコール
を抽出した後の醗酵培地は、濃縮した後、焼却し
たり或いは乾燥させて肥料等として使用してい
る。
ところが上記した方法によつてアルコール醪か
らアルコールを抽出すると次のような問題点があ
つた。即ち、アルコール醪中にはその製造工程で
醪中にアルコールと共に炭酸ガスが溶け込んでい
るため、当該アルコール醪を直接蒸発器に供給
し、アルコール醪を加熱すると、アルコール醪中
からアルコールを含む蒸気が発生すると同時に、
炭酸ガスが発泡状態で発生し、この発泡が原因と
なつて蒸発器内での熱交換が効率よく行なわれな
くなり、アルコールが安定蒸発できなくなるとい
つた欠点があつた。
らアルコールを抽出すると次のような問題点があ
つた。即ち、アルコール醪中にはその製造工程で
醪中にアルコールと共に炭酸ガスが溶け込んでい
るため、当該アルコール醪を直接蒸発器に供給
し、アルコール醪を加熱すると、アルコール醪中
からアルコールを含む蒸気が発生すると同時に、
炭酸ガスが発泡状態で発生し、この発泡が原因と
なつて蒸発器内での熱交換が効率よく行なわれな
くなり、アルコールが安定蒸発できなくなるとい
つた欠点があつた。
このため、従来蒸発器によつてアルコール醪か
らアルコールを抽出する時には、アルコール醪を
蒸発器に供給する前に、任意の場所に長時間静置
することにより、アルコール醪中の炭酸ガス抜き
を徐々に行なつた後、アルコール醪を蒸発器に供
給している。しかしこの方法では、アルコール醪
を長時間静置しなければならず、作業能率が悪い
といつた欠点があつた。
らアルコールを抽出する時には、アルコール醪を
蒸発器に供給する前に、任意の場所に長時間静置
することにより、アルコール醪中の炭酸ガス抜き
を徐々に行なつた後、アルコール醪を蒸発器に供
給している。しかしこの方法では、アルコール醪
を長時間静置しなければならず、作業能率が悪い
といつた欠点があつた。
又上記方法によつてアルコールを抽出する場
合、蒸発器から抽出したアルコールを含む蒸気
は、冷却してアルコールドレンとして取り出す前
に、通常はコンプレツサー等によつて一旦昇圧昇
温した後、このアルコールを含む蒸気を当該蒸発
器の熱源として利用した後、アルコールドレンと
して取り出す場合が多い。
合、蒸発器から抽出したアルコールを含む蒸気
は、冷却してアルコールドレンとして取り出す前
に、通常はコンプレツサー等によつて一旦昇圧昇
温した後、このアルコールを含む蒸気を当該蒸発
器の熱源として利用した後、アルコールドレンと
して取り出す場合が多い。
このようにしてアルコールを含む蒸気を熱源と
して再利用する場合には次のような問題点があつ
た。即ち、アルコール醪中から発生する蒸気中に
はアルコール分と共に水分が一諸に混在してお
り、アルコール、水の２成分蒸気になつている。
このため蒸気中のアルコール濃度によつて蒸気の
露点と沸点とが変化することになる。このアルコ
ール濃度による露点ｄ，ｐ及び沸点ｂ，ｐの変化
は第１図に示すグラフのようになる。今アルコー
ル濃度の異なるC1点とC2点とを比較すると、ア
ルコール濃度の低いC1点の露点ｄ，ｐと沸点
ｂ，ｐとの差△T1の方が、アルコール濃度の高
いC2点の露点ｄ，ｐと沸点ｂ，ｐとの差△T2よ
り温度差が小さくなる。ところで、当該アルコー
ル分を含む蒸気を昇圧昇温した後蒸発器に送り、
熱源として使用した場合には、当該蒸気は蒸発器
内で凝縮して液状となつて排出されるため、蒸発
器の入口部に対する出口部の温度降下は、上述し
たアルコール分を含んだ蒸気の露点ｄ，ｐと沸点
ｂ，ｐとの差△Ｔになる。そしてこの温度降下が
少ないほど蒸発器の伝熱温度差が大きくとれ、熱
交換を行なう時有利となる。
して再利用する場合には次のような問題点があつ
た。即ち、アルコール醪中から発生する蒸気中に
はアルコール分と共に水分が一諸に混在してお
り、アルコール、水の２成分蒸気になつている。
このため蒸気中のアルコール濃度によつて蒸気の
露点と沸点とが変化することになる。このアルコ
ール濃度による露点ｄ，ｐ及び沸点ｂ，ｐの変化
は第１図に示すグラフのようになる。今アルコー
ル濃度の異なるC1点とC2点とを比較すると、ア
ルコール濃度の低いC1点の露点ｄ，ｐと沸点
ｂ，ｐとの差△T1の方が、アルコール濃度の高
いC2点の露点ｄ，ｐと沸点ｂ，ｐとの差△T2よ
り温度差が小さくなる。ところで、当該アルコー
ル分を含む蒸気を昇圧昇温した後蒸発器に送り、
熱源として使用した場合には、当該蒸気は蒸発器
内で凝縮して液状となつて排出されるため、蒸発
器の入口部に対する出口部の温度降下は、上述し
たアルコール分を含んだ蒸気の露点ｄ，ｐと沸点
ｂ，ｐとの差△Ｔになる。そしてこの温度降下が
少ないほど蒸発器の伝熱温度差が大きくとれ、熱
交換を行なう時有利となる。
したがつて、蒸発器に供給するアルコールと水
分との混合蒸気はアルコール濃度が低いほど伝熱
温度差が大きくとれ、熱交換を効率良く行なえる
が、アルコール醪を直接蒸発器に供給することに
より得られた蒸気を圧縮して当該蒸発器の熱源等
として再利用すると、アルコール濃度が高すぎる
ため、伝熱温度差を大きくとれず、効率の良い熱
交換が行なえないといつた問題があつた。
分との混合蒸気はアルコール濃度が低いほど伝熱
温度差が大きくとれ、熱交換を効率良く行なえる
が、アルコール醪を直接蒸発器に供給することに
より得られた蒸気を圧縮して当該蒸発器の熱源等
として再利用すると、アルコール濃度が高すぎる
ため、伝熱温度差を大きくとれず、効率の良い熱
交換が行なえないといつた問題があつた。
このため従来はこの効率の低さを補うため蒸発
器の伝熱面積を大きくしているが、伝熱面積を大
きくすると、蒸発器が大型化すると同時に高価に
なるといつた欠点があつた。
器の伝熱面積を大きくしているが、伝熱面積を大
きくすると、蒸発器が大型化すると同時に高価に
なるといつた欠点があつた。
ロ 発明の目的
アルコール醪からアルコールを抽出する時、ア
ルコール醪を長時間静置することによるアルコー
ル醪中の炭酸ガス抜きを行なうことなく、アルコ
ール醪から直接アルコールを抽出できるようにす
ると共に、アルコール醪から抽出したアルコール
分と水分との２成分蒸気をコンプレツサー等によ
つて昇圧昇温した後、蒸発器の熱源として再利用
する場合、アルコール濃度の低い２成分蒸気を熱
源として利用できるようにするものである。
ルコール醪を長時間静置することによるアルコー
ル醪中の炭酸ガス抜きを行なうことなく、アルコ
ール醪から直接アルコールを抽出できるようにす
ると共に、アルコール醪から抽出したアルコール
分と水分との２成分蒸気をコンプレツサー等によ
つて昇圧昇温した後、蒸発器の熱源として再利用
する場合、アルコール濃度の低い２成分蒸気を熱
源として利用できるようにするものである。
ハ 発明の構成
アルコール醪処理装置を、アルコール醪中に溶
存するアルコール及び炭酸ガスを真空状態に置く
ことにより自己蒸発させると共に、この時アルコ
ール醪の液面に発生する炭酸ガスの泡を、上記液
面にアルコール醪をスプレー状に吹付けることに
より消去するように構成したフラツシユタンク２
と、当該フラツシユタンク２に供給するアルコー
ル醪を所定温度に加熱するための醪用ヒーター１
と、上記フラツシユタンク２から排出されるアル
コール醪を濃縮するための蒸発器８と、蒸発器８
内で発生したアルコール分を含む蒸気を昇圧昇温
した後、上記蒸発器８の熱源として利用するため
のコンプレツサー９と、上記蒸発器８から排出さ
れるアルコールドレンによつて、フラツシユタン
ク２から蒸発器８に送られるアルコール醪を加熱
するための排熱回収器７とで形成したものであ
る。
存するアルコール及び炭酸ガスを真空状態に置く
ことにより自己蒸発させると共に、この時アルコ
ール醪の液面に発生する炭酸ガスの泡を、上記液
面にアルコール醪をスプレー状に吹付けることに
より消去するように構成したフラツシユタンク２
と、当該フラツシユタンク２に供給するアルコー
ル醪を所定温度に加熱するための醪用ヒーター１
と、上記フラツシユタンク２から排出されるアル
コール醪を濃縮するための蒸発器８と、蒸発器８
内で発生したアルコール分を含む蒸気を昇圧昇温
した後、上記蒸発器８の熱源として利用するため
のコンプレツサー９と、上記蒸発器８から排出さ
れるアルコールドレンによつて、フラツシユタン
ク２から蒸発器８に送られるアルコール醪を加熱
するための排熱回収器７とで形成したものであ
る。
ニ 実施例
第２図は本発明に係るアルコール醪処理装置を
示す図面であり、この図に示す装置は、アルコー
ル醪を所定温度に加熱した後、内部の気圧を減圧
させたフラツシユタンク内にスプレー状に供給
し、当該フラツシユタンク内でアルコール醪中の
アルコール及び炭酸ガスを自己蒸発させ、且つア
ルコール及び炭酸ガスを自己蒸発させた後のアル
コール醪を蒸発器に送り、アルコールを抽出した
後のアルコール濃度の下がつたアルコール醪を濃
縮するものである。
示す図面であり、この図に示す装置は、アルコー
ル醪を所定温度に加熱した後、内部の気圧を減圧
させたフラツシユタンク内にスプレー状に供給
し、当該フラツシユタンク内でアルコール醪中の
アルコール及び炭酸ガスを自己蒸発させ、且つア
ルコール及び炭酸ガスを自己蒸発させた後のアル
コール醪を蒸発器に送り、アルコールを抽出した
後のアルコール濃度の下がつたアルコール醪を濃
縮するものである。
図中１はアルコール醪を所定温度にまで加熱す
るための醪用ヒーター、２は醪用ヒーター１にて
加熱されたアルコール醪を真空状態に置くことに
より、アルコール醪中のアルコール及び炭酸ガス
を自己蒸発させるためのフラツシユタンクであ
る。当該フラツシユタンク２は冷却用のコンデン
サー３及び第１の気液分離器４を介して真空発生
器５と接続してあり、真空発生器５によりフラツ
シユタンク２内の気圧は減圧される。又フラツシ
ユタンク２の内部には、フラツシユタンク２内に
アルコール醪を供給する時、アルコール醪をスプ
レー状にしてフラツシユタンク２の底部に吹付け
るためのノズル２ａが設けてある。６はフラツシ
ユタンク２から排出されたアルコール醪を予熱す
るためのベントコンデンサー、７はベントコンデ
ンサー６によつて予熱されたアルコール醪を更に
加熱するための排熱回収器であり、当該ベントコ
ンデンサー６及び排熱回収器７は、後述する蒸発
器８より排出されるアルコール分を含んだ液体及
び気体を熱源として利用している。８はフラツシ
ユタンク２から排出されたアルコール醪中に残存
しているアルコール分を抽出すると共に、アルコ
ールを抽出した後の醗酵培地を濃縮するための蒸
発器、９は蒸発器８内で発生したアルコール分を
含んだ蒸気を昇圧昇温した後、この蒸気を上記蒸
発器８の熱源として再利用するためのコンプレツ
サーである。１０は蒸発器８から排出されるアル
コール分を含んだ液体を排熱回収器７に送ると共
に、当該液体から発生する蒸気をベントコンデン
サー６に送るための第２の気液分離器、１１はベ
ントコンデンサー６から排出されるアルコール分
を含んだ液体を上記した第２の気液分離器１０に
送るための第３の気液分離器である。１２はベン
トコンデンサー６と第３の気液分離器１１を介し
て接続された真空発生器である。
るための醪用ヒーター、２は醪用ヒーター１にて
加熱されたアルコール醪を真空状態に置くことに
より、アルコール醪中のアルコール及び炭酸ガス
を自己蒸発させるためのフラツシユタンクであ
る。当該フラツシユタンク２は冷却用のコンデン
サー３及び第１の気液分離器４を介して真空発生
器５と接続してあり、真空発生器５によりフラツ
シユタンク２内の気圧は減圧される。又フラツシ
ユタンク２の内部には、フラツシユタンク２内に
アルコール醪を供給する時、アルコール醪をスプ
レー状にしてフラツシユタンク２の底部に吹付け
るためのノズル２ａが設けてある。６はフラツシ
ユタンク２から排出されたアルコール醪を予熱す
るためのベントコンデンサー、７はベントコンデ
ンサー６によつて予熱されたアルコール醪を更に
加熱するための排熱回収器であり、当該ベントコ
ンデンサー６及び排熱回収器７は、後述する蒸発
器８より排出されるアルコール分を含んだ液体及
び気体を熱源として利用している。８はフラツシ
ユタンク２から排出されたアルコール醪中に残存
しているアルコール分を抽出すると共に、アルコ
ールを抽出した後の醗酵培地を濃縮するための蒸
発器、９は蒸発器８内で発生したアルコール分を
含んだ蒸気を昇圧昇温した後、この蒸気を上記蒸
発器８の熱源として再利用するためのコンプレツ
サーである。１０は蒸発器８から排出されるアル
コール分を含んだ液体を排熱回収器７に送ると共
に、当該液体から発生する蒸気をベントコンデン
サー６に送るための第２の気液分離器、１１はベ
ントコンデンサー６から排出されるアルコール分
を含んだ液体を上記した第２の気液分離器１０に
送るための第３の気液分離器である。１２はベン
トコンデンサー６と第３の気液分離器１１を介し
て接続された真空発生器である。
上記構成に於いて、本発明に係るアルコール醪
処理装置によつてアルコール醪からアルコールを
抽出し、又アルコールを抽出した後の醗酵培地を
濃縮するには、先ず醪用ヒーター１にスチーム
を、又コンデンサー３に水をそれぞれ供給すると
共に、真空発生器６によつてフラツシユタンク２
内を真空状態に保つておく。この状態でアルコー
ル醪を醪用ヒーター１に送ると、アルコール醪は
醪用ヒーター１に供給されているスチームによつ
て所定温度まで加熱される。そしてこの加熱され
たアルコール醪をフラツシユタンク２内に設けた
ノズル２ａを介してフラツシユタンク２内にスプ
レー状にして供給する。するとフラツシユタンク
２内は真空状態に保たれているため、アルコール
醪中に溶存しているアルコール及び炭酸ガスは自
己蒸発を起こし、アルコール醪からアルコール分
を含む蒸気と炭酸ガスが発生する。この時、フラ
ツシユタンク２内に供給されるアルコール醪は、
フラツシユタンク２内に設けたノズル２ａの作用
により、フラツシユタンク２の底部に貯溜されて
いくアルコール醪の液面に向つてスプレー状に吹
付けるため、アルコール醪の液面から炭酸ガスが
発生する時に生じる泡は、スプレー状に吹付ける
アルコール醪によつて消去される。従つて炭酸ガ
ス発生時に生じる泡によつてアルコールの蒸発が
阻害されることはない。
処理装置によつてアルコール醪からアルコールを
抽出し、又アルコールを抽出した後の醗酵培地を
濃縮するには、先ず醪用ヒーター１にスチーム
を、又コンデンサー３に水をそれぞれ供給すると
共に、真空発生器６によつてフラツシユタンク２
内を真空状態に保つておく。この状態でアルコー
ル醪を醪用ヒーター１に送ると、アルコール醪は
醪用ヒーター１に供給されているスチームによつ
て所定温度まで加熱される。そしてこの加熱され
たアルコール醪をフラツシユタンク２内に設けた
ノズル２ａを介してフラツシユタンク２内にスプ
レー状にして供給する。するとフラツシユタンク
２内は真空状態に保たれているため、アルコール
醪中に溶存しているアルコール及び炭酸ガスは自
己蒸発を起こし、アルコール醪からアルコール分
を含む蒸気と炭酸ガスが発生する。この時、フラ
ツシユタンク２内に供給されるアルコール醪は、
フラツシユタンク２内に設けたノズル２ａの作用
により、フラツシユタンク２の底部に貯溜されて
いくアルコール醪の液面に向つてスプレー状に吹
付けるため、アルコール醪の液面から炭酸ガスが
発生する時に生じる泡は、スプレー状に吹付ける
アルコール醪によつて消去される。従つて炭酸ガ
ス発生時に生じる泡によつてアルコールの蒸発が
阻害されることはない。
このようにしてフラツシユタンク２内で発生し
たアルコール分を含む蒸気と炭酸ガスは冷却用の
コンデンサー３に送られ、コンデンサー３に供給
されている水によつて冷却された後、第１の気液
分離器４に送られる。そしてコンデンサー３内で
冷却されて液体となつたアルコールは、高濃度の
アルコールドレンとして外部に排出され、又炭酸
ガスは大気中に排気される。
たアルコール分を含む蒸気と炭酸ガスは冷却用の
コンデンサー３に送られ、コンデンサー３に供給
されている水によつて冷却された後、第１の気液
分離器４に送られる。そしてコンデンサー３内で
冷却されて液体となつたアルコールは、高濃度の
アルコールドレンとして外部に排出され、又炭酸
ガスは大気中に排気される。
又フラツシユタンク２内である程度のアルコー
ル分と殆んどの炭酸ガスが分離されたアルコール
醪はベントコンデンサー６及び排熱回収器７を通
つて蒸発器８に送られる。そして蒸発器８内でア
ルコール醪から発生したアルコール分を含む蒸気
はコンプレツサー９によつて昇圧昇温された後、
上記蒸発器８の熱源として蒸発器８に供給され、
蒸発器８に送られて来るアルコール醪の加熱に利
用される。又蒸発器８から液状となつて排出され
るアルコール分を含んだ液体は、第３の気液分離
器１０を介して排熱回収器７に送られ、排熱回収
器７の熱源として利用された後、低濃度のアルコ
ールドレンとして外部に排出される。又蒸発器８
から排出されたアルコール分を含んだ液体から発
生した蒸気は、第２の気液分離器１０からベント
コンデンサー６に送られ、ベントコンデンサー６
の熱源として利用された後、第３の気液分離器１
１、第２の気液分離器１０及び排熱回収器７を通
り、低濃度のアルコールドレンとして外部に排出
される。
ル分と殆んどの炭酸ガスが分離されたアルコール
醪はベントコンデンサー６及び排熱回収器７を通
つて蒸発器８に送られる。そして蒸発器８内でア
ルコール醪から発生したアルコール分を含む蒸気
はコンプレツサー９によつて昇圧昇温された後、
上記蒸発器８の熱源として蒸発器８に供給され、
蒸発器８に送られて来るアルコール醪の加熱に利
用される。又蒸発器８から液状となつて排出され
るアルコール分を含んだ液体は、第３の気液分離
器１０を介して排熱回収器７に送られ、排熱回収
器７の熱源として利用された後、低濃度のアルコ
ールドレンとして外部に排出される。又蒸発器８
から排出されたアルコール分を含んだ液体から発
生した蒸気は、第２の気液分離器１０からベント
コンデンサー６に送られ、ベントコンデンサー６
の熱源として利用された後、第３の気液分離器１
１、第２の気液分離器１０及び排熱回収器７を通
り、低濃度のアルコールドレンとして外部に排出
される。
このようにして、フラツシユタンク２から排出
されるアルコール醪によつて上記した循環サイク
ルが構成されると、フラツシユタンク２から排出
されるアルコール醪はベントコンデンサー６及び
排熱回収器７によつて所定温度に加熱された後蒸
発器８内に送られ、蒸発器８内で更に加熱され、
アルコール醪中に残在しているアルコール分がア
ルコール醪から抽出され、又アルコールを抽出し
た後の醗酵培地は濃縮された後外部に排出されら
る。この時、蒸発器８に供給されるアルコール醪
には炭酸ガスが殆んど含まれていないため、炭酸
ガスによる発泡障害が生じることはない。又蒸発
器８内で発生したアルコール分を含む蒸気をコン
プレツサー９で昇圧昇温した後、蒸発器８の熱源
として使用する時、当該蒸気のアルコール濃度は
低いため、この蒸気が蒸発器８内で凝縮する際、
蒸発器８入口部に対する出口部の温度降下が少な
くなり、伝熱温度差が大きくとれる。従つて効率
の良い熱交換が行なえる。
されるアルコール醪によつて上記した循環サイク
ルが構成されると、フラツシユタンク２から排出
されるアルコール醪はベントコンデンサー６及び
排熱回収器７によつて所定温度に加熱された後蒸
発器８内に送られ、蒸発器８内で更に加熱され、
アルコール醪中に残在しているアルコール分がア
ルコール醪から抽出され、又アルコールを抽出し
た後の醗酵培地は濃縮された後外部に排出されら
る。この時、蒸発器８に供給されるアルコール醪
には炭酸ガスが殆んど含まれていないため、炭酸
ガスによる発泡障害が生じることはない。又蒸発
器８内で発生したアルコール分を含む蒸気をコン
プレツサー９で昇圧昇温した後、蒸発器８の熱源
として使用する時、当該蒸気のアルコール濃度は
低いため、この蒸気が蒸発器８内で凝縮する際、
蒸発器８入口部に対する出口部の温度降下が少な
くなり、伝熱温度差が大きくとれる。従つて効率
の良い熱交換が行なえる。
尚、上記したアルコール醪処理装置の醪用ヒー
ター１に100Kg／Ｈのスチームを供給し、又コン
デンサー３に５m3／Ｈの水を供給し、更にフラツ
シユタンク２内の圧力を50mmHgabsに減圧した状
態でアルコール濃度９％、温度30℃のアルコール
醪を1000Kg／ｇ醪用ヒーター１に供給すると、ア
ルコール醪は醪用ヒーター１にて83℃まで加熱さ
れた後、フラツシユタンク２に送られる。そして
フラツシユタンク２内では、アルコール醪中の45
％のアルコールと95％の炭酸ガスがアルコール醪
から分離し、フラツシユタンク２からはアルコー
ル濃度40％のアルコールドレンが100Kg／Ｈ排出
されると同時に、アルコール濃度5.5％、温度36
℃のアルコール醪が900Kg／Ｈ排出される。この
アルコール醪はベントコンデンサー６及び排熱回
収器７で75℃まで加熱された後、蒸発器８に供給
される。そして蒸発器８からはアルコール濃度０
％の濃縮液180Kg／Ｈ排出される。又蒸発器８内
では、圧力290mmHgabsのアルコール分を含む蒸
気が発生し、この蒸気はコンプレツサー９によつ
て圧力460mmHgabs、温度85℃まで昇圧昇温され
た後、上記蒸発器８内に供給され、蒸発器８内で
凝縮し、温度が79℃まで低下した後、排熱回収器
７に送られる。そして排熱回収器７からアルコー
ル濃度７％のアルコールドレンが720Kg／Ｈ排出
される。
ター１に100Kg／Ｈのスチームを供給し、又コン
デンサー３に５m3／Ｈの水を供給し、更にフラツ
シユタンク２内の圧力を50mmHgabsに減圧した状
態でアルコール濃度９％、温度30℃のアルコール
醪を1000Kg／ｇ醪用ヒーター１に供給すると、ア
ルコール醪は醪用ヒーター１にて83℃まで加熱さ
れた後、フラツシユタンク２に送られる。そして
フラツシユタンク２内では、アルコール醪中の45
％のアルコールと95％の炭酸ガスがアルコール醪
から分離し、フラツシユタンク２からはアルコー
ル濃度40％のアルコールドレンが100Kg／Ｈ排出
されると同時に、アルコール濃度5.5％、温度36
℃のアルコール醪が900Kg／Ｈ排出される。この
アルコール醪はベントコンデンサー６及び排熱回
収器７で75℃まで加熱された後、蒸発器８に供給
される。そして蒸発器８からはアルコール濃度０
％の濃縮液180Kg／Ｈ排出される。又蒸発器８内
では、圧力290mmHgabsのアルコール分を含む蒸
気が発生し、この蒸気はコンプレツサー９によつ
て圧力460mmHgabs、温度85℃まで昇圧昇温され
た後、上記蒸発器８内に供給され、蒸発器８内で
凝縮し、温度が79℃まで低下した後、排熱回収器
７に送られる。そして排熱回収器７からアルコー
ル濃度７％のアルコールドレンが720Kg／Ｈ排出
される。
ホ 発明の効果
上記した如くアルコール醪を所定温度に加熱し
た後、内部が真空状態にしてあるフラツシユタン
ク内に供給し、アルコール醪中に溶存しているア
ルコール及び炭酸ガスを自己蒸発によつてアルコ
ール醪から分離すると共に、この時アルコール醪
の液面に生じる炭酸ガスの泡を、上記液面にアル
コール醪をスプレー状に吹付けることにより消去
したから、アルコール醪中に溶存している炭酸ガ
スの脱気を短時間に行なえると同時に、炭酸ガス
の発生によつて生じる泡によつてアルコールの自
己蒸発が阻害されるのを防止できる。
た後、内部が真空状態にしてあるフラツシユタン
ク内に供給し、アルコール醪中に溶存しているア
ルコール及び炭酸ガスを自己蒸発によつてアルコ
ール醪から分離すると共に、この時アルコール醪
の液面に生じる炭酸ガスの泡を、上記液面にアル
コール醪をスプレー状に吹付けることにより消去
したから、アルコール醪中に溶存している炭酸ガ
スの脱気を短時間に行なえると同時に、炭酸ガス
の発生によつて生じる泡によつてアルコールの自
己蒸発が阻害されるのを防止できる。
又フラツシユタンク内である程度のアルコール
分と殆んどの炭酸ガスが分離されたアルコール醪
を蒸発器に送り、濃縮を行なえば、この時蒸発器
内に炭酸ガスが発泡状態になつて発生することは
なく、アルコール醪中に残存しているアルコール
の安定蒸発が行なえる。
分と殆んどの炭酸ガスが分離されたアルコール醪
を蒸発器に送り、濃縮を行なえば、この時蒸発器
内に炭酸ガスが発泡状態になつて発生することは
なく、アルコール醪中に残存しているアルコール
の安定蒸発が行なえる。
又、上記蒸発器内で発生するアルコール分を含
む蒸気のアルコール濃度は低くなつているため、
当該蒸気はコンプレツサー等によつて昇圧昇温し
た後、蒸発気の熱源等として使用するのに適して
いる。
む蒸気のアルコール濃度は低くなつているため、
当該蒸気はコンプレツサー等によつて昇圧昇温し
た後、蒸発気の熱源等として使用するのに適して
いる。
例えばフラツシユタンクによる脱気を行なわな
いアルコール醪を蒸発器に供給し、この時蒸発器
内で発生したアルコール分を含む蒸気を460mm
Hgabsに加圧して熱源として使用した場合には、
当該蒸気のアルコール濃度は11％程度になるた
め、この蒸気の露点は84.8℃、沸点は77.5℃とな
り熱源蒸気温度降下は7.3℃となる。これに対
し、フラツシユタンクによる脱気を行なつたアル
コール醪を蒸発器に供給した時、蒸発器内で発生
するアルコール分を含む蒸気のアルコール濃度は
７％となる。この蒸気を上記と同じく460mm
Hgabsまで加圧した時の露点は85℃、沸点は79℃
となり温度降下は６℃となるため、当該蒸気を蒸
発器の熱源として使用すれば、伝熱温度差の大き
な熱交換が行なえる。
いアルコール醪を蒸発器に供給し、この時蒸発器
内で発生したアルコール分を含む蒸気を460mm
Hgabsに加圧して熱源として使用した場合には、
当該蒸気のアルコール濃度は11％程度になるた
め、この蒸気の露点は84.8℃、沸点は77.5℃とな
り熱源蒸気温度降下は7.3℃となる。これに対
し、フラツシユタンクによる脱気を行なつたアル
コール醪を蒸発器に供給した時、蒸発器内で発生
するアルコール分を含む蒸気のアルコール濃度は
７％となる。この蒸気を上記と同じく460mm
Hgabsまで加圧した時の露点は85℃、沸点は79℃
となり温度降下は６℃となるため、当該蒸気を蒸
発器の熱源として使用すれば、伝熱温度差の大き
な熱交換が行なえる。
第１図は、アルコール分と水分とが一諸に混在
している２成分蒸気のアルコール濃度の変化によ
つて生じる露点及び沸点の変化を示すグラフ、第
２図は本発明に係るアルコール醪処理装置を示す
ブロツク図である。 １……醪用ヒーター、２……フラツシユタン
ク、３……コンデンサー、５……真空発生器、７
……排熱回収器、８……蒸発器、９……コンプレ
ツサー。
している２成分蒸気のアルコール濃度の変化によ
つて生じる露点及び沸点の変化を示すグラフ、第
２図は本発明に係るアルコール醪処理装置を示す
ブロツク図である。 １……醪用ヒーター、２……フラツシユタン
ク、３……コンデンサー、５……真空発生器、７
……排熱回収器、８……蒸発器、９……コンプレ
ツサー。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルコール醪中に溶存するアルコール及び炭
酸ガスを真空状態に置くことにより自己蒸発させ
ると共に、この時アルコール醪の液面に発生する
炭酸ガスの泡を、上記液面にアルコール醪をスプ
レー状に吹付けることより消去するように構成し
たフラツシユタンクと、当該フラツシユタンクに
供給するアルコール醪を所定温度に加熱するため
の醪用ヒーターからなることを特徴とするアルコ
ール醪処理装置。 ２ アルコール醪中に溶存するアルコール及び炭
酸ガスを真空状態に置くことにより自己蒸発させ
ると共に、この時アルコール醪の液面に発生する
炭酸ガスの泡を、上記液面にアルコール醪をスプ
レー状に吹付けることにより消去するように構成
したフラツシユタンクと、当該フラツシユタンク
に供給するアルコール醪を所定温度に加熱するた
めの醪用ヒーターと、上記フラツシユタンクから
排出されるアルコール醪を濃縮するための蒸発器
と、蒸発器内で発生したアルコール分を含む蒸気
を昇圧昇温した後、上記蒸発器の熱源として利用
するためのコンプレツサーと、上記蒸発器から排
出されるアルコールドレンによつて、フラツシユ
タンクから蒸発器に送られるアルコール醪を加熱
するための排熱回収器とからなることを特徴とす
るアルコール醪処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58045155A JPS59169482A (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | アルコ−ル醪処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58045155A JPS59169482A (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | アルコ−ル醪処理装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59169482A JPS59169482A (ja) | 1984-09-25 |
| JPS6134794B2 true JPS6134794B2 (ja) | 1986-08-09 |
Family
ID=12711371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58045155A Granted JPS59169482A (ja) | 1983-03-16 | 1983-03-16 | アルコ−ル醪処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59169482A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102680514B1 (ko) * | 2023-09-11 | 2024-07-01 | 나민수 | 음폐기물 수거 및 운반 차량 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8574406B2 (en) * | 2010-02-09 | 2013-11-05 | Butamax Advanced Biofuels Llc | Process to remove product alcohol from a fermentation by vaporization under vacuum |
-
1983
- 1983-03-16 JP JP58045155A patent/JPS59169482A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102680514B1 (ko) * | 2023-09-11 | 2024-07-01 | 나민수 | 음폐기물 수거 및 운반 차량 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59169482A (ja) | 1984-09-25 |
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