JPS6138404A - ライナ−被覆管のライナ−層厚・ジルカロイ厚測定法 - Google Patents
ライナ−被覆管のライナ−層厚・ジルカロイ厚測定法Info
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- JPS6138404A JPS6138404A JP16110084A JP16110084A JPS6138404A JP S6138404 A JPS6138404 A JP S6138404A JP 16110084 A JP16110084 A JP 16110084A JP 16110084 A JP16110084 A JP 16110084A JP S6138404 A JPS6138404 A JP S6138404A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
木兄引は、ベレント状の燃羊）を妓４１１管内に充填し
て原子力動力炉用燃料棒とし被覆管をジルカロイ母材管
の内面に純ジルコニウムをライニングし几２重管として
溝底する場合にライナー層厚お工びジルカロイ！ｙ、を
非Ｍ壊的に測定して正確な厚さ値を導く方法に胸する。
て原子力動力炉用燃料棒とし被覆管をジルカロイ母材管
の内面に純ジルコニウムをライニングし几２重管として
溝底する場合にライナー層厚お工びジルカロイ！ｙ、を
非Ｍ壊的に測定して正確な厚さ値を導く方法に胸する。
（従来の技術）
原子力動力炉用の燃料棒は被覆管内に多数のベレット状
燃料を充填して溝底される。被覆管としては耐蝕性、非
反心性、強度、熊伝３０等の点から多くの場合ジルカロ
イ管が使用される。
燃料を充填して溝底される。被覆管としては耐蝕性、非
反心性、強度、熊伝３０等の点から多くの場合ジルカロ
イ管が使用される。
ジルカロイはジルコニウム合金であり、ジルカロイ２（
以下、Ｚｒ−２で示すことが心る）は重１百分率でａｎ
、 １．５ ； Ｆｅ 、 ０．１２ ； ｎｉ 。
以下、Ｚｒ−２で示すことが心る）は重１百分率でａｎ
、 １．５ ； Ｆｅ 、 ０．１２ ； ｎｉ 。
０．０５ ； Ｃｒ −０，１０ｋ含む。
原子力動力炉の高効率化運転のためには急激な用力上昇
や下降が不可欠である。この急激な出力変動を行うに：
Ｆｉ、単一のジルカロイ被ａ管でｉｌｔ燃料ペレントの
膨張等により応力Ｎ食δＪれが懸念される＠この工うな
応力腐ｆｉ別ｔ′Ｌを防ぐために、ジルカロイ管の内面
に硬度が低く心力ＩＫ ｆｉ記九に強いれジルコニウム
（・以下、 Ｚｒで示すことがある）の極薄のライナ
ー層を持つ被覆管が開発され使用される工うになって米
ている。このライナー被８２管は強度上等の問題に工っ
てライナー層が所定厚さであることが必要であるととも
に母材部であるジルカロイＷ、を保証することも必要で
ある。ｖ１覆管の全肉厚が例えば８６０μｍであるのに
対しライナーγは８０μｍで全肉厚の１０９６程度であ
る。
や下降が不可欠である。この急激な出力変動を行うに：
Ｆｉ、単一のジルカロイ被ａ管でｉｌｔ燃料ペレントの
膨張等により応力Ｎ食δＪれが懸念される＠この工うな
応力腐ｆｉ別ｔ′Ｌを防ぐために、ジルカロイ管の内面
に硬度が低く心力ＩＫ ｆｉ記九に強いれジルコニウム
（・以下、 Ｚｒで示すことがある）の極薄のライナ
ー層を持つ被覆管が開発され使用される工うになって米
ている。このライナー被８２管は強度上等の問題に工っ
てライナー層が所定厚さであることが必要であるととも
に母材部であるジルカロイＷ、を保証することも必要で
ある。ｖ１覆管の全肉厚が例えば８６０μｍであるのに
対しライナーγは８０μｍで全肉厚の１０９６程度であ
る。
このライナー岐は管はれジルフニク管にジルカロイ管を
かぶせた２重管を素材とし、冷間加工、焼なましを繰返
してつくられる。従って製造され九管のジルフニワムラ
イナー層の厚さ。
かぶせた２重管を素材とし、冷間加工、焼なましを繰返
してつくられる。従って製造され九管のジルフニワムラ
イナー層の厚さ。
ジルカロイの〃さが所定仕様値であるか否かの俺詔は使
用側での重要な管理事項となるだけでなく、製造技術の
ｇＮ発向上にとっても重要な事項となる。
用側での重要な管理事項となるだけでなく、製造技術の
ｇＮ発向上にとっても重要な事項となる。
ライナーＭ覆管の二つな２種の企Ｍからできている複合
材の層の厚さの６一定には破壊的検査と非破壊的検査が
考えられるが、前記ライナー被覆管は長さが４ｍ程度で
あり、破壊的倹イ〔では管の両橋部からＩ／Ｊ＊ｒした
試料の実測によるのでその部分の保証しかできず、管の
全長にわたる測定が不可欠であるライナー被８２管の場
合には非破壊的検査が必要である。この非破壊的検査に
は超音波法と詞流法とが考えられる。しかし、管外部か
らの超音波法では前記極薄のライナー層とジルカロイ部
との境赤面のエコーと底面反射エコーとの識別が不可能
でろり適用できない。
材の層の厚さの６一定には破壊的検査と非破壊的検査が
考えられるが、前記ライナー被覆管は長さが４ｍ程度で
あり、破壊的倹イ〔では管の両橋部からＩ／Ｊ＊ｒした
試料の実測によるのでその部分の保証しかできず、管の
全長にわたる測定が不可欠であるライナー被８２管の場
合には非破壊的検査が必要である。この非破壊的検査に
は超音波法と詞流法とが考えられる。しかし、管外部か
らの超音波法では前記極薄のライナー層とジルカロイ部
との境赤面のエコーと底面反射エコーとの識別が不可能
でろり適用できない。
管内部からの渦流法１１：工ればライナー層とジルカロ
イ部とのＪｇｆＩｔ率の差を利用すればライナー層の〃
さ測定が可能でるｇ、全肉厚の測定も可能である０鵜流
法は、原理的に、交流電流を流し九コイルを金属表面に
近接させることに＝９金属表面Ｇｌ：簡電流が流れその
渦電流に工って誘岬ｍ場が誘起され、この誘導磁場に↓
つでコイルのインピーダンスが変化し、このインピーダ
ンス変化口に１って企ｊｔ１表面の゛清報を得るもので
ある。ライナー被覆管の工う１１：２循の企４からでき
ていてその上部層厚変動によってインピーダンス変化舟
が変り、ま之企用管の全肉厚の変動（Ｌってもインピー
ダンス変化ωが変るので、これらｔ Ｆ１ａ ６１１定
に利用できる＠しかしコイルと企ＦＡ表面との距離すな
わちリフトオフの変動がインピーダンス変化ＩＩに大き
く影響する。従って上記のようなＩ渚要囚によるインピ
ーダンス変化が腹合するｍめ、単一の周波数では。
イ部とのＪｇｆＩｔ率の差を利用すればライナー層の〃
さ測定が可能でるｇ、全肉厚の測定も可能である０鵜流
法は、原理的に、交流電流を流し九コイルを金属表面に
近接させることに＝９金属表面Ｇｌ：簡電流が流れその
渦電流に工って誘岬ｍ場が誘起され、この誘導磁場に↓
つでコイルのインピーダンスが変化し、このインピーダ
ンス変化口に１って企ｊｔ１表面の゛清報を得るもので
ある。ライナー被覆管の工う１１：２循の企４からでき
ていてその上部層厚変動によってインピーダンス変化舟
が変り、ま之企用管の全肉厚の変動（Ｌってもインピー
ダンス変化ωが変るので、これらｔ Ｆ１ａ ６１１定
に利用できる＠しかしコイルと企ＦＡ表面との距離すな
わちリフトオフの変動がインピーダンス変化ＩＩに大き
く影響する。従って上記のようなＩ渚要囚によるインピ
ーダンス変化が腹合するｍめ、単一の周波数では。
ライナー層厚と全肉厚の同時測定を行うことは不可能で
めり、す７ト万〕の形＃を除去することは非常に困難で
ある。（特開昭５９−６７４０５ 。
めり、す７ト万〕の形＃を除去することは非常に困難で
ある。（特開昭５９−６７４０５ 。
″ｒ＠開昭５９〜６７４０６等参照）。
（発明が解決しようとする問題点ン
本発明は従来技術の前記諸困難に解決を与え、ライナー
被覆管のライナー層厚とジルカロイ厚ｔ″管内面から同
時に精度よく測定することを可能とする方法を与えるこ
とを目的とする。
被覆管のライナー層厚とジルカロイ厚ｔ″管内面から同
時に精度よく測定することを可能とする方法を与えるこ
とを目的とする。
（問題点を解決する丸めの手段お工び作用〕本発明は、
ライナー被覆管の層Ｗ−を非破壊的に画定する場合に、
管内ライナー側からＭｆｉ法のコイルにエフ測定する印
加周波数としては、浸透深さが全肉厚の近傍、ライナー
局近傍およびライナー層厚エク小さい６１！［の測定周
波＆を使用し、同時＋１：得られる６信号測定値を一定
の方式に従い開遅させてり７トオ７変動に起因するす７
トオ７信号の厚さ信号への重ｎお工び厚さ信号の感度変
化への影響を除去することにより、正確な厚さ４ｔｉを
導くことを可能とするものである。
ライナー被覆管の層Ｗ−を非破壊的に画定する場合に、
管内ライナー側からＭｆｉ法のコイルにエフ測定する印
加周波数としては、浸透深さが全肉厚の近傍、ライナー
局近傍およびライナー層厚エク小さい６１！［の測定周
波＆を使用し、同時＋１：得られる６信号測定値を一定
の方式に従い開遅させてり７トオ７変動に起因するす７
トオ７信号の厚さ信号への重ｎお工び厚さ信号の感度変
化への影響を除去することにより、正確な厚さ４ｔｉを
導くことを可能とするものである。
以下１本光８Ａを、添付図を参照し、詳細に説明する。
第１図はジルカロイ（Ｚｒ−２）の母材と純ジルコニウ
ム（む）のライナー層からなるライナー被覆管の複合管
断面を模式的に示すもので、実際の寸法は既述のとおり
でるる。
ム（む）のライナー層からなるライナー被覆管の複合管
断面を模式的に示すもので、実際の寸法は既述のとおり
でるる。
ジルコニウム、ジルカロイの比透磁率μｒはともに１で
あるが、固有抵抗ρはＺｒが４０〔μΩ・α〕Ｚｒ −
２が７０〔μΩ・１〕υ度で、こ九による両者の欅電平
σに１／ρ）の差を利用すれば管内側からの渦流法に工
ってライナー層の厚さ測定、全肉厚の測定も可能である
。しかしこれらの直接６ｔｌｌ定伽ｉｔ誤差が大きい。
あるが、固有抵抗ρはＺｒが４０〔μΩ・α〕Ｚｒ −
２が７０〔μΩ・１〕υ度で、こ九による両者の欅電平
σに１／ρ）の差を利用すれば管内側からの渦流法に工
ってライナー層の厚さ測定、全肉厚の測定も可能である
。しかしこれらの直接６ｔｌｌ定伽ｉｔ誤差が大きい。
渦流法を適用する場合には、コイルと金属表面との距ａ
１すなわちす７トオ７ｅの影響が大きくわられれる。
１すなわちす７トオ７ｅの影響が大きくわられれる。
本宛ａＡにおいては、す７トオ７変動にＬる信号と、ラ
イナー層厚変動（よる信号と、全肉厚変動による信号と
について、相互関連する次の３つの性質に名目し、基本
的（これらに立脚して正確を厚さ値七導く↓うにしてい
る。
イナー層厚変動（よる信号と、全肉厚変動による信号と
について、相互関連する次の３つの性質に名目し、基本
的（これらに立脚して正確を厚さ値七導く↓うにしてい
る。
１〕リフトオフは、ライナー厚変動にＬる信号と全肉厚
変動による信号との両者の感度に影響する。
変動による信号との両者の感度に影響する。
２ンリ７トオ７変！ＶＮＣＪＣる信号は、ライナー層厚
変動による（８号と全肉厚変動による信すとに加算的に
合成される。
変動による（８号と全肉厚変動による信すとに加算的に
合成される。
６）す７トオ７変動による信号、ライナー層厚に動によ
る信号、全肉厚変動による信号は、周波数に対する依存
性が異なる〇 これらの性質に基いて、本究明方法の手段としては、先
づ印［１１波故を浸透深さとの関連にエリ次の６種の周
波数に選定する。そして６種の周波数の蘭箇法測定の測
定＠を同時に得る。
る信号、全肉厚変動による信号は、周波数に対する依存
性が異なる〇 これらの性質に基いて、本究明方法の手段としては、先
づ印［１１波故を浸透深さとの関連にエリ次の６種の周
波数に選定する。そして６種の周波数の蘭箇法測定の測
定＠を同時に得る。
５種Ｊ！１技数の測定のη内適用位置お工びそのり７ト
オ７は同じである。
オ７は同じである。
浸透深さｋついて述べると、コイルへの印加周波数によ
って企Ｎに誘起される渦電流は表皮効果によって金属の
表面側に集中し、表面からの深さが増すに従って指故函
数的に減少する。
って企Ｎに誘起される渦電流は表皮効果によって金属の
表面側に集中し、表面からの深さが増すに従って指故函
数的に減少する。
ここに、ω：角周波数（々２πｆ）、ｆ：周波数／’
＝ ＃ｒＸ ／Ｊ’ ｓ μｒ ：比透ｍ率、μ０：真
空中の透磁率（＝４πＸ１０− ’（Ｈ／ｍ〕）σ＝導
電率（＝１／ρ〕、−二固有抵抗〔Ω、ｍ〕 ライナー被覆管の場合、Ｚｒ−２に対するＺｒの導電率
の比お工びＺｒ層厚に工ｒ）補正す九ば、上式が同様に
成立つ〇 本発明においては、ライナー被覆管につき精度の高い厚
さイ：ｏ’ｔ ｗ ＜前捉として渦流法のコイルに印加
する周波数として次の５種の周波数を選定し、同じ設定
条件で適用して同時にインピーダンス変化としての６つ
の測定値を得る。
＝ ＃ｒＸ ／Ｊ’ ｓ μｒ ：比透ｍ率、μ０：真
空中の透磁率（＝４πＸ１０− ’（Ｈ／ｍ〕）σ＝導
電率（＝１／ρ〕、−二固有抵抗〔Ω、ｍ〕 ライナー被覆管の場合、Ｚｒ−２に対するＺｒの導電率
の比お工びＺｒ層厚に工ｒ）補正す九ば、上式が同様に
成立つ〇 本発明においては、ライナー被覆管につき精度の高い厚
さイ：ｏ’ｔ ｗ ＜前捉として渦流法のコイルに印加
する周波数として次の５種の周波数を選定し、同じ設定
条件で適用して同時にインピーダンス変化としての６つ
の測定値を得る。
１）全肉厚の測定に用いる周＃：故ｆ、、３ 浸透深
さがライナー被覆管の全肉厚（基準値または公称値ンの
近傍であるｌｌ８１ｉＩ＃：故とする。
さがライナー被覆管の全肉厚（基準値または公称値ンの
近傍であるｌｌ８１ｉＩ＃：故とする。
ｌ）ライナー層厚の測定に用いる周波数ｆ、。
浸透深さがライナー層厚（７ｉ！ｉＩＰ値または公称値
）の近傍であるＶＲ波政とする。このｌｉ！１波数で得
る信号・はｚｒＷ−変！１ｌＩＩＩ ＧＣ対して感度が
高くＺｒ −２彦変動に対して殆んど不感、すなわち無
視小となる。
）の近傍であるＶＲ波政とする。このｌｉ！１波数で得
る信号・はｚｒＷ−変！１ｌＩＩＩ ＧＣ対して感度が
高くＺｒ −２彦変動に対して殆んど不感、すなわち無
視小となる。
１ ） ＩＪ ７ ）オフδ１１１定に用いる周波数ｆ
ｓ６ 透過深さがライナー層厚（同前）工９小さい周
波数とする。得る信４ｊ−はＺｒ −２厚、 Ｚｒ厚
変動に対して不感無視小となる。
ｓ６ 透過深さがライナー層厚（同前）工９小さい周
波数とする。得る信４ｊ−はＺｒ −２厚、 Ｚｒ厚
変動に対して不感無視小となる。
つまｖｆ 、＜ ｆ ！ ＜ ｆ ａ という関係が
るる。
るる。
以上の范果、得らｔしる各イｄｆは次のインピーダンス
のベクトル式の工うになる。
のベクトル式の工うになる。
ｆｌにより得られる信号ＨＥ” ＝ Ｚ （Ｚｒ −２
，り十 〇（Ｚｒ、 υ十ｉ（１ン （Ｚ）・・・・（１） ｆ意にエフ得られる信号； Ｍｔ２）＝ Ｊ（（ｚｒ、
り＋：ｄ２）（４拳 ・・・（２） ｆｓにより得られる信号；；、、（３＞＝″Ｌ１３）（
４・・・・（３）゛ここで、Ｚｒ−２はジルカロイ厚、
Ｚｒはライナー層厚、ｌはリフトオフである。
，り十 〇（Ｚｒ、 υ十ｉ（１ン （Ｚ）・・・・（１） ｆ意にエフ得られる信号； Ｍｔ２）＝ Ｊ（（ｚｒ、
り＋：ｄ２）（４拳 ・・・（２） ｆｓにより得られる信号；；、、（３＞＝″Ｌ１３）（
４・・・・（３）゛ここで、Ｚｒ−２はジルカロイ厚、
Ｚｒはライナー層厚、ｌはリフトオフである。
ま几この結果を、正規化インピーダンス平面での各ベク
トル成分の変化として示せば第２回のようになる。第２
図の縦軸は測定時のコイルインダクタンスωＬを空気中
単独でのｍＬｏで正規化しにωＬ／ωＬＯをとり、横軸
は測定時のコイル抵抗Ｒと空気中単独でのコイル純抵抗
ＲＯとの差を（ＩＩＬＯで正規化し＊ （Ｒ−Ｒｏ Ｊ
／ ｍＬｏ ｆとっである。
トル成分の変化として示せば第２回のようになる。第２
図の縦軸は測定時のコイルインダクタンスωＬを空気中
単独でのｍＬｏで正規化しにωＬ／ωＬＯをとり、横軸
は測定時のコイル抵抗Ｒと空気中単独でのコイル純抵抗
ＲＯとの差を（ＩＩＬＯで正規化し＊ （Ｒ−Ｒｏ Ｊ
／ ｍＬｏ ｆとっである。
前式お工び第２図で各周波数での各ベクトル成分は、
Ｆ（Ｚｒ −’ｌ・ｌ）：ジルカロイ厚さ変動による（
＝号であり、す７トオフに工って感 度がｙ化することを示しているＯ Ｕ［Ｚｒ、／） ニライナー 層厚波動による信号で
ろり。
＝号であり、す７トオフに工って感 度がｙ化することを示しているＯ Ｕ［Ｚｒ、／） ニライナー 層厚波動による信号で
ろり。
す７トオ７によって感度が変化する
ことを示している。
Ｍ（ｚｒ、υ：周波Ｖｋｆｔ時のＧ（Ｚｒ・ｊ）でるる
。
。
迎 ＜ｔ）−（ｉ＝１〜５） ： ！／ ｙ
） オ ｙ ９ｔｆ＋ｈｔｉ Ｌ る 信Ｅ
でるる。
） オ ｙ ９ｔｆ＋ｈｔｉ Ｌ る 信Ｅ
でるる。
こｔＬらの間には、次の諸関係が存在する。
（Ａ）す７トオ７１とｌ ｉ、（１）（（月との１１１
１には第６図のよう〕よ関係がある。
１には第６図のよう〕よ関係がある。
（Ｂ）またＩｎ （ＺｒｒｌＨにはＺｒｇ一定としてり
７トオ７と第４図の↓う７２ ［５’Ｊ係があり、また
り７トオ７一定としてライナー厚と可５図のような関係
がある。
７トオ７と第４図の↓う７２ ［５’Ｊ係があり、また
り７トオ７一定としてライナー厚と可５図のような関係
がある。
（０口；（ｚｒ −２＋ｔ ）ｌ、 ｔｏ（ｚｒ、ｚ月
にも（Ｂ）と同様７２１１Ｑ係がある。
にも（Ｂ）と同様７２１１Ｑ係がある。
木光切におい゛【は、特定６８波政での測定を行うとと
もに、得られ几それらの信号値から前記１１関係に基づ
く一定の処理を施して、リフトオフ鍔゛号の厚さｆａｆ
への重畳おＬび厚さ信号の感度変化の影響を除去して、
正借なライナー、脅厚お工びジＩレカロイＩｖを求める
。ナなゎち。
もに、得られ几それらの信号値から前記１１関係に基づ
く一定の処理を施して、リフトオフ鍔゛号の厚さｆａｆ
への重畳おＬび厚さ信号の感度変化の影響を除去して、
正借なライナー、脅厚お工びジＩレカロイＩｖを求める
。ナなゎち。
１ ）σ１り定値ＩＫ３）Ｉエク式（３）にＬすＩＬ（
３ン（１戸が欠ｊられ、第６図工クリ７トオフが求まり
、す７トオ〕から１″Ｌ［２） （／小ＩＢυ（１）１
が求まる。
３ン（１戸が欠ｊられ、第６図工クリ７トオフが求まり
、す７トオ〕から１″Ｌ［２） （／小ＩＢυ（１）１
が求まる。
２）す７トオフｇ化値が求まると、測定ｆｊＰ’１とｌ
ｉ、（２） （１月とから式（２）に＝りｌｎ（Ｚｒ・
υ１が求まる。
ｉ、（２） （１月とから式（２）に＝りｌｎ（Ｚｒ・
υ１が求まる。
ｓ ）ＩＭ（Ｚｒ、υ１からｍ ５図によりクイナル層
厚が求まる。
厚が求まる。
４）す７トオ７とライナー層厚からＩＢυ（１月と１み
（ｚｒ、ｔ）ｌが算出さｎ２．１ｌｔｌ定伯ＩＭＩ）Ｉ
ニジ式（１）にＬ ＣＩＦ（Ｚｒ −２，１）Ｉが１す
る。
（ｚｒ、ｔ）ｌが算出さｎ２．１ｌｔｌ定伯ＩＭＩ）Ｉ
ニジ式（１）にＬ ＣＩＦ（Ｚｒ −２，１）Ｉが１す
る。
５ ）ＩＦ （Ｚｒ −２＋１月の値＝クジルヵロイ厚
が求まる。
が求まる。
（実施例）
第６図は本発明方法を実施する場合の装置借成の８１要
を示すつ 層Ｊ！Ｉ−を測定するライナー被ｆｆｌ管（ａＪは回転
機（ｂＪによって回転し１駆動装置Ｃｃ）にＬクプロー
ズ（ｄＪが管内ｔ−軸１４１力回と平行に移動する。プ
ローグ（ｄ）内１１：Ｖｉ絶対値型コイルが埋込まれて
おり、コイル径は約１帽である。
を示すつ 層Ｊ！Ｉ−を測定するライナー被ｆｆｌ管（ａＪは回転
機（ｂＪによって回転し１駆動装置Ｃｃ）にＬクプロー
ズ（ｄＪが管内ｔ−軸１４１力回と平行に移動する。プ
ローグ（ｄ）内１１：Ｖｉ絶対値型コイルが埋込まれて
おり、コイル径は約１帽である。
このフィルのインピーダンス業化を渦［探傷器（ｅ）
ｃ工って電圧に変化して、本発明方法による処理プログ
ラムを組込んだ＠算装置（ｆ）に読み込ミ、峙いた結果
のライナーＮＩＩＮ、、ジルカロイ厚、全肉厚が表示器
（ωに表示さハるＬうになっている。ｆ＋側周波数はｆ
ｒ １００ ＫＨｚ 、ｆ＠Ｆ３ ＭＨｚ 。
ｃ工って電圧に変化して、本発明方法による処理プログ
ラムを組込んだ＠算装置（ｆ）に読み込ミ、峙いた結果
のライナーＮＩＩＮ、、ジルカロイ厚、全肉厚が表示器
（ωに表示さハるＬうになっている。ｆ＋側周波数はｆ
ｒ １００ ＫＨｚ 、ｆ＠Ｆ３ ＭＨｚ 。
ｒｓ５２Ｍ１１２ テｈ ル。
（発明の効果）
本発明方法によると、原子力動力炉用燃料棒（Ｄ’ｙイ
ナー波便管のライナー層厚、ジルカロイ厚、全肉厚ｔ−
非偵壊的方法の渦流法にエフ同時に高い精度を以って測
定することが可能とな９、そのＮ果、管の全長、全周に
わたりこれら厚さ値を保証し、使用上の安全性の俺保な
らびに製作技術の向上に寄与することができる等の効果
が得ら）する。
ナー波便管のライナー層厚、ジルカロイ厚、全肉厚ｔ−
非偵壊的方法の渦流法にエフ同時に高い精度を以って測
定することが可能とな９、そのＮ果、管の全長、全周に
わたりこれら厚さ値を保証し、使用上の安全性の俺保な
らびに製作技術の向上に寄与することができる等の効果
が得ら）する。
第１図はライナー被覆管の断面を模式的に示す図、第２
図は本発明方法による測定を実施する場合の正規化イン
ピーダンス平面での信号の変化を示す図表、第６図は縦
軸のｒ ト１） ＋ｔ）＋と信畑のり７トオ７１との関
係を示す図表、糧Ｓ４図はライナー層厚一定の場合に縦
軸のＩＨ（Ｚｒ＋／月と槽軸のり７トオフｌとの関係を
示す図表％第５図はり７１− オア一定の場合ＩＩ：ｌ
ｉｔ ’４’ｌｌｌのｌ’Ｔｈ（ｚｒ、ｌ）ｌと横軸の
ライナー層厚との関係を示す図表、第６図は本発明方法
を実施する装はの１例の匠賂図である。 （、）・・ライナー被覆管、（ｂ）・・回転（景、 （
ｃ）・・駆動装置、（ｄ）・・プローグ、（ｅＪ・・悶
流深ｆ３器、（ｆ）・・演算装置、（ω・・表示器。
図は本発明方法による測定を実施する場合の正規化イン
ピーダンス平面での信号の変化を示す図表、第６図は縦
軸のｒ ト１） ＋ｔ）＋と信畑のり７トオ７１との関
係を示す図表、糧Ｓ４図はライナー層厚一定の場合に縦
軸のＩＨ（Ｚｒ＋／月と槽軸のり７トオフｌとの関係を
示す図表％第５図はり７１− オア一定の場合ＩＩ：ｌ
ｉｔ ’４’ｌｌｌのｌ’Ｔｈ（ｚｒ、ｌ）ｌと横軸の
ライナー層厚との関係を示す図表、第６図は本発明方法
を実施する装はの１例の匠賂図である。 （、）・・ライナー被覆管、（ｂ）・・回転（景、 （
ｃ）・・駆動装置、（ｄ）・・プローグ、（ｅＪ・・悶
流深ｆ３器、（ｆ）・・演算装置、（ω・・表示器。
Claims (1)
- 燃料を収容する被覆管をジルカロイ母材管の内周面に純
ジルコニウムをライニングしたライナー被覆管とする場
合にその層厚を非破壊的に測定するため、ライナー側か
ら渦流法のコイルにより浸透深さが全肉厚の近傍、ライ
ナー層厚近傍およびライナー層厚より小さい３種の測定
周波数を印加して同時に得られる３信号測定値より、リ
フトオフ変動に起因するリフトオフ信号の厚さ信号への
重畳および厚さ信号の感度変化の影響を除去して厚さの
高精度測定を可能とすることを特徴とするライナー被覆
管のライナー層厚・ジルカロイ厚測定法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16110084A JPS6138404A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | ライナ−被覆管のライナ−層厚・ジルカロイ厚測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16110084A JPS6138404A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | ライナ−被覆管のライナ−層厚・ジルカロイ厚測定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6138404A true JPS6138404A (ja) | 1986-02-24 |
Family
ID=15728600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16110084A Pending JPS6138404A (ja) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | ライナ−被覆管のライナ−層厚・ジルカロイ厚測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6138404A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006250935A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | General Electric Co <Ge> | 多周波位相解析を使用する検査方法及び検査システム |
| JP2009186367A (ja) * | 2008-02-07 | 2009-08-20 | Tokyo Seimitsu Co Ltd | 膜厚測定装置、及び膜厚測定方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599552A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁誘導試験装置 |
| JPS5954903A (ja) * | 1982-09-24 | 1984-03-29 | Toshiba Corp | 被覆管の肉厚を非破壊で測定する方法および装置 |
| JPS5967405A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ライナ厚測定方法 |
-
1984
- 1984-07-30 JP JP16110084A patent/JPS6138404A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599552A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電磁誘導試験装置 |
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