JPS6139409B2 - - Google Patents
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- JPS6139409B2 JPS6139409B2 JP54088934A JP8893479A JPS6139409B2 JP S6139409 B2 JPS6139409 B2 JP S6139409B2 JP 54088934 A JP54088934 A JP 54088934A JP 8893479 A JP8893479 A JP 8893479A JP S6139409 B2 JPS6139409 B2 JP S6139409B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は融点差が20℃以上ある熱接着性複合繊
維及びその製造方法において低伸度でかつ低強力
を特徴とする複合繊維及びその製造法に関するも
のである。 融点の異なる繊維形成性重合体を複合成分とす
る複合繊維はよく知られている。熱接着性複合繊
維は繊維形状を略々維持したまゝで接触部が接着
すること、接着部の強度、接着加工の容易性等の
特長によつて、各種用途が開拓されつつある。 従来、熱接着性複合繊維を製造するには高低両
融点重合体を複合に配して溶融紡糸して巻きと
り、さらに延伸して延伸糸となして使用するか、
場合によつて紡糸巻きとりのまゝ即ち未延伸糸と
して使用するのが一般である。ポリオレフイン系
の熱接着性繊維は、通常、延伸糸の伸度は100％
以下、強度は２ｇ/d以上で、未延伸糸の伸度は
200％以上、強度は１ｇ/d以下が一般であり、低
強力かつ低伸度の両物性を備えた複合繊維は得ら
れない。 一般に複合繊維の場合も含めて溶融紡糸により
繊維を製造する場合、紡糸捲取のみで低伸度の物
性を有する繊維を得るには、紡糸時に高い配向度
をもつように十分に高い紡糸速度もしくはドラフ
ト率（103以上）と、大きい冷却速度もしくは特
別な冷却装置を必要とする。このような条件で紡
糸を行う事は技術的、経済的な理由により工業的
に導入する事は容易でない。例えば特殊処理して
分子量分布を非常に狭くしたポリプロピレンを高
融点成分として用いた場合は、紡糸ドラフト率を
非常に高くすることは可能であるが、伸度を約
100とするには約3000の紡糸ドラフトを必要とす
る。本発明者達は、特定のポリオレフインを高融
点成分とするときは、通常と大差ない紡糸ドラフ
ト率により、即ち、特別な高速捲き取り装置や冷
却装置を必要とせず、通常の溶融紡糸条件下の紡
糸、捲き取りのみで低伸度、低強度な熱接着性複
合繊維が得られ、しかもこれを用いて不織布を造
るときは、寸法安定性あり、かつ充分な強力を有
するものとなることを見出して本発明に到達し
た。 本発明は、融点差が20℃以上ある２種若しくは
それ以上のオレフイン系重合体を高融点成分と低
融点成分とし、低融点成分の繊維断面周率が50％
以上の並列型または鞘心型の複合に配して溶融紡
出し捲き取る複合繊維の製造方法において、高融
点成分としてポリブテン−１及びポリ４−メチル
ペンテン−１から選ばれる重合体を少なくとも50
％（重量）含有する重合体を用いて溶融紡出し、
ドラフト率80〜500で捲き取ることを特徴とす
る、伸度40〜150％、強度0.5〜1.5ｇ/dの未延伸
熱接着性複合繊維の製造方法である。 本発明において用いるポリオレフイン系重合体
とはエチレン、プロピレン、ブテン−１、ペンテ
ン−１・４−メチルペンテン−１等のα−オレフ
インの各単独重合体の他に、相互に共重合可能な
２以上のα−オレフインの共重合体、さらに、α
−オレフインを主とする他の共重合可能な、例え
ば酢酸ビニルエステル、アクリル酸エステル等と
の共重合体である。具体的には、高圧ポリエチレ
ン、中低圧ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ
ブテン−１、ポリ４−メチルペンテン−１、エチ
レン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−
１共重合体、プロピレン−ブテン−１共重合体、
エチレン酢酸ビニル共重合体及びその酸化物、エ
チレン−アクリル酸エステル共重合体等を示すこ
とができる。これらの重合体は可紡性の点でメル
トフローレート（MFRと略記する）が２以上の
ものが好ましい（上記メルトフロレート値は、
ASTM Ｄ−1238の方法に準拠したものであり、
ブテン−１、エチレンの各単独重合体またはそれ
らを主とする共重合体は190℃、2.16Kg荷重下
(E)、プロピレンの単独重合体またはそれを主とす
る共重合体は230℃、2.16Kg荷重下（Ｌ）、ポリ４
−メチルペンテン−１は260℃、５Kg荷重下にお
ける各10分間の流出量のｇ数である）。 本発明の方法においては、上記オレフイン系重
合体からいくつかの重合体を選んで単独で、また
は混合して高低融点の各成分とするに当つて、高
融点成分として常に、ポリブテン−１（融点126
〜128℃）またはポリ−メチルペンテン−１（融
点230℃）を、該成分の全部として、または、少
なくとも50％（重量）含むように他のオレフイン
系重合体と混合した重合体を用いるのである。こ
の高低両融点成分の組み合せの例として（ポリ−
４メチルペンテン−１／ポリプロピレン（斜線の
先が高融点成分、後が低融点成分、以下同じ））、
（ポリブテン−１／エチレン−酢酸ビニル共重合
体）、（ポリ−４メチルペンテン−１が80重量％と
ポリプロピレン20重量％の混合物／ポリプロピレ
ン）、（ポリブテン−１が70重量％とポリエチレン
30重量％の混合物／エチレン−アクリル酸エステ
ル共重合体）等が示される。 選ばれた高低融点の両成分の重合体は、これは
低融点成分の繊維断面周率が少なくとも50％を占
める並列型または鞘心型の複合に配して溶融紡糸
するが、両成分の複合比は40：60〜60：40が好ま
しい。 繊維断面周率とは特定成分が繊維断面の外周を
占める割合（百分率）を意味する。並列型複合繊
維であれば複合比を大きくすることによりあるい
は紡糸時の樹脂粘度を小さくすることによりこの
割合を大きくすることができ、鞘芯型複合繊維で
は鞘成分が100％を占める。 溶液紡出する際の高融点成分の温度は、ポリ４
−メチルペンテン−１を用いる場合は260〜310
℃、ポリブテン−１を用いる場合は150〜250℃が
適当である。この範囲外の温度では可紡性が不良
となり、さらに該範囲以上の温度においては液滴
現象が発生し易いし、伸度も大きくなる。 捲きとりはドラフト率80〜500で行う。溶融紡
出、捲き取りの方法、装置は、従来公知のものを
用いてよい。 かくして得られる繊維は、未延伸糸でありなが
ら伸度40〜150％で、延伸糸と同程度の低伸度の
ものである。また強度は0.5〜1.5ｇ/dで比較的弱
い。 本発明で得られる熱接着性複合繊維は未延伸糸
であるがために捲縮性を有せず、また低伸度であ
ることと相俟つて不織布製造に用いるときは、不
織布化するときの熱処理によつても寸法安定性が
高く、かつ繊維自体の強度は大きくなくても、熱
接着によつて構造安定化された不織布であるため
に、不織布としては充分な強力を有する。またタ
フト用パイル糸として用いるときは、カツトパイ
ル工程では低伸度、低強力のためにカツトが容易
であり、カツト後裏面を熱加工することにより、
強力なカツトパイルカーペツトが容易に得られ
る。またスパンボンド法を適用する場合も同様に
充分な強力を有するシートが得られ、低伸度のた
め、シートの寸法安定性が良好である。このよう
な多くの利点を有する熱接着性複合繊維か、本発
明の方法により、延伸工程なく、かつ紡糸捲き取
りにおいても特別な高速捲き取り装置や冷却装置
を必要とすることなく、製造することができる。 本発明においてドラフト率とは次の定義のもの
である。 Ｄ＝（rj／fi）2 Ｄ：ドラフト率 rj：メズルホール半径 rf：未延伸糸の半径 また不織布強力とは次の如くして得たものを云
う。 定速伸長型試験機にて供試不織布片（巾50mm、
長さ150mm）をチヤツク間100mmにて引張速度100
mm／分で測定して得られた数値をサンプルの測定
部重量（即ち50mm×100mmの重量）で割つた数値
〔Kg/ｇ〕。 実施例 １ ポリ４−メチルペンテン−１（MFR8、融点
230℃）を高融点成分とし、ポリプロピレン
（MFR20、融点167℃）を低融点成分とし、複合
比50：50の並列型に配して前者成分を300℃で、
後者成分を280℃で溶融紡出し、ドラフト率1.4×
102、1.9×102、3.7×102で捲き取り、低融点成分
（ポリプロピレン）の占める繊維断面周率が65％
の熱接着性複合繊維を得た。得られた複合繊維の
強伸度を第１表に示す。この複合繊維に12山／25
mmの機械捲縮を施し、64mm長にカツトした後、ロ
ーラカードにより200ｇ/m2のウエブに形成し、熱
風式乾燥機にて180℃、５分間、フリーの状態で
熱処理した。この場合、複合繊維は未延伸糸であ
るため、潜在捲縮による収縮は少なく、ウエブの
熱収縮率は10％以下にとどまり、寸法安定性の良
好なものであつた。また不織布強力は15Kg/ｇで
あり、未延伸糸の強度は低いが、不織布化（ウエ
ブの熱処理）により、充分な強力の不織布が得ら
れた。 比較例 １〜５ 実施例１と同じ複合成分を用い、製造条件を変
えて未延伸複合繊維を造つた。比較例１、２はド
ラフト率を変えた場合、比較例３、４は紡糸温度
を変えた場合、比較例５は複合比を変えた場合で
ある。これらの条件及び結果を第１表に示す。こ
れらの比較例においては、伸度において本発明の
目的を達しないか、紡糸状態が不良となることが
分る。 実施例２、比較例６〜９ ポリブテン（MFR10、融点130℃）を高融点成
分とし、エチレン−酢酸ビニル共重合体（酢酸ビ
ニル含量20重量％、MFR20、融点92℃）を低融
点成分とし並列型複合に配して、溶融紡出、捲き
取りを行い、熱接着性複合繊維を得た。製造条件
及び結果を第１表に示す。比較例６、７はドラフ
ト率の、また比較例８、９は高融点成分の紡出温
度の影響を示す。 実施例２で得た複合繊維を５mmにカツトして、
抄紙後、ヤンキードライヤーで熱処理（100℃、
１分間）を行ない、不織布を得た。この不織布は
目付40ｇ/m2、強力15Kg/ｇで、湿潤時でも強力の
低下はなく、未延伸糸ではあるが中伸度であるた
め寸法安定性の良好なものであつた。 実施例 ３ ポリ４−メチルペンテン−１が80重量％とポリ
プロピレンが20重量％との混合ポリマー（融点
230℃）を高融点成分とし、ポリプロピレンを低
融点成分とし、並列型複合に配して溶融紡出、捲
き取りを行い、熱接着性複合繊維を製造した。製
造条件及び糸質を第１表に示す。 実施例 ４ ポリブテン−１が70重量％と高密度ポリエチレ
ンが30重量％との混合ポリマー（融点127℃）を
高融点成分とし、エチレン−アクリル酸エチル共
重合体（アクリル酸エチル含量20重量％、融点80
℃）を低融点成分とし、並列型複合に配して溶融
紡出、捲き取りを行い、熱接着性複合繊維を製造
した。製造条件及び糸質を第１表に示す。 比較例 10〜12 本発明の複合成分の組み合せでない組み合せの
場合について比較例として示す。比較例12は高融
点成分として、ポリ４−メチルベンテン−140重
量％（本発明では50重量％以上）とポリプロピレ
ン60重量％との混合ポリマー（融点188℃）を用
いた場合である。各例の成分組み合せ、製造条件
及び結果を第１表に示す。 比較例10の未延伸を100℃で3.8倍延伸して伸度
50％、強度3.5ｇ/dの延伸糸を得、これを実施例
１と同様にして不織布となしたところ、その強力
は20Kg/ｇであつた。 比較例 13 本比較例では、ポリ４−メチルペンテン−１を
低融点成分とし、ポリエチレンテレフタレート
（融点255〜260℃）を高融点成分とし、複合比
50：50の並列型複合に配して、両成分共300℃で
溶融紡出し、ドラフト率3.5×102で捲き取つた。
得られた複合繊維（６d/f、低融点成分の繊維断
面周率65％）の伸度は240％、強度は0.9ｇ/dであ
つた。本発明は、一般熱可塑性重合体から成る熱
可塑性複合繊維の研究において、本例により、ポ
リ−４メチルペンテン−１を低融点成分とする通
常ドラフトによる紡糸捲き取り糸（未延伸糸）の
伸度が大きいことが見出されたことから、ポリ−
４メチルペンテン−１より高融点の重合体である
ポリエステル、ポリアミド等と組み合わせる場合
がなく、使用重合体をポリオレフイン系に限定し
たものである。しかしながら比較例としては、上
記事情により、ポリオレフイン以外のポリマーと
組み合わせた本例を示した。 【表】
維及びその製造方法において低伸度でかつ低強力
を特徴とする複合繊維及びその製造法に関するも
のである。 融点の異なる繊維形成性重合体を複合成分とす
る複合繊維はよく知られている。熱接着性複合繊
維は繊維形状を略々維持したまゝで接触部が接着
すること、接着部の強度、接着加工の容易性等の
特長によつて、各種用途が開拓されつつある。 従来、熱接着性複合繊維を製造するには高低両
融点重合体を複合に配して溶融紡糸して巻きと
り、さらに延伸して延伸糸となして使用するか、
場合によつて紡糸巻きとりのまゝ即ち未延伸糸と
して使用するのが一般である。ポリオレフイン系
の熱接着性繊維は、通常、延伸糸の伸度は100％
以下、強度は２ｇ/d以上で、未延伸糸の伸度は
200％以上、強度は１ｇ/d以下が一般であり、低
強力かつ低伸度の両物性を備えた複合繊維は得ら
れない。 一般に複合繊維の場合も含めて溶融紡糸により
繊維を製造する場合、紡糸捲取のみで低伸度の物
性を有する繊維を得るには、紡糸時に高い配向度
をもつように十分に高い紡糸速度もしくはドラフ
ト率（103以上）と、大きい冷却速度もしくは特
別な冷却装置を必要とする。このような条件で紡
糸を行う事は技術的、経済的な理由により工業的
に導入する事は容易でない。例えば特殊処理して
分子量分布を非常に狭くしたポリプロピレンを高
融点成分として用いた場合は、紡糸ドラフト率を
非常に高くすることは可能であるが、伸度を約
100とするには約3000の紡糸ドラフトを必要とす
る。本発明者達は、特定のポリオレフインを高融
点成分とするときは、通常と大差ない紡糸ドラフ
ト率により、即ち、特別な高速捲き取り装置や冷
却装置を必要とせず、通常の溶融紡糸条件下の紡
糸、捲き取りのみで低伸度、低強度な熱接着性複
合繊維が得られ、しかもこれを用いて不織布を造
るときは、寸法安定性あり、かつ充分な強力を有
するものとなることを見出して本発明に到達し
た。 本発明は、融点差が20℃以上ある２種若しくは
それ以上のオレフイン系重合体を高融点成分と低
融点成分とし、低融点成分の繊維断面周率が50％
以上の並列型または鞘心型の複合に配して溶融紡
出し捲き取る複合繊維の製造方法において、高融
点成分としてポリブテン−１及びポリ４−メチル
ペンテン−１から選ばれる重合体を少なくとも50
％（重量）含有する重合体を用いて溶融紡出し、
ドラフト率80〜500で捲き取ることを特徴とす
る、伸度40〜150％、強度0.5〜1.5ｇ/dの未延伸
熱接着性複合繊維の製造方法である。 本発明において用いるポリオレフイン系重合体
とはエチレン、プロピレン、ブテン−１、ペンテ
ン−１・４−メチルペンテン−１等のα−オレフ
インの各単独重合体の他に、相互に共重合可能な
２以上のα−オレフインの共重合体、さらに、α
−オレフインを主とする他の共重合可能な、例え
ば酢酸ビニルエステル、アクリル酸エステル等と
の共重合体である。具体的には、高圧ポリエチレ
ン、中低圧ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ
ブテン−１、ポリ４−メチルペンテン−１、エチ
レン−プロピレン共重合体、エチレン−ブテン−
１共重合体、プロピレン−ブテン−１共重合体、
エチレン酢酸ビニル共重合体及びその酸化物、エ
チレン−アクリル酸エステル共重合体等を示すこ
とができる。これらの重合体は可紡性の点でメル
トフローレート（MFRと略記する）が２以上の
ものが好ましい（上記メルトフロレート値は、
ASTM Ｄ−1238の方法に準拠したものであり、
ブテン−１、エチレンの各単独重合体またはそれ
らを主とする共重合体は190℃、2.16Kg荷重下
(E)、プロピレンの単独重合体またはそれを主とす
る共重合体は230℃、2.16Kg荷重下（Ｌ）、ポリ４
−メチルペンテン−１は260℃、５Kg荷重下にお
ける各10分間の流出量のｇ数である）。 本発明の方法においては、上記オレフイン系重
合体からいくつかの重合体を選んで単独で、また
は混合して高低融点の各成分とするに当つて、高
融点成分として常に、ポリブテン−１（融点126
〜128℃）またはポリ−メチルペンテン−１（融
点230℃）を、該成分の全部として、または、少
なくとも50％（重量）含むように他のオレフイン
系重合体と混合した重合体を用いるのである。こ
の高低両融点成分の組み合せの例として（ポリ−
４メチルペンテン−１／ポリプロピレン（斜線の
先が高融点成分、後が低融点成分、以下同じ））、
（ポリブテン−１／エチレン−酢酸ビニル共重合
体）、（ポリ−４メチルペンテン−１が80重量％と
ポリプロピレン20重量％の混合物／ポリプロピレ
ン）、（ポリブテン−１が70重量％とポリエチレン
30重量％の混合物／エチレン−アクリル酸エステ
ル共重合体）等が示される。 選ばれた高低融点の両成分の重合体は、これは
低融点成分の繊維断面周率が少なくとも50％を占
める並列型または鞘心型の複合に配して溶融紡糸
するが、両成分の複合比は40：60〜60：40が好ま
しい。 繊維断面周率とは特定成分が繊維断面の外周を
占める割合（百分率）を意味する。並列型複合繊
維であれば複合比を大きくすることによりあるい
は紡糸時の樹脂粘度を小さくすることによりこの
割合を大きくすることができ、鞘芯型複合繊維で
は鞘成分が100％を占める。 溶液紡出する際の高融点成分の温度は、ポリ４
−メチルペンテン−１を用いる場合は260〜310
℃、ポリブテン−１を用いる場合は150〜250℃が
適当である。この範囲外の温度では可紡性が不良
となり、さらに該範囲以上の温度においては液滴
現象が発生し易いし、伸度も大きくなる。 捲きとりはドラフト率80〜500で行う。溶融紡
出、捲き取りの方法、装置は、従来公知のものを
用いてよい。 かくして得られる繊維は、未延伸糸でありなが
ら伸度40〜150％で、延伸糸と同程度の低伸度の
ものである。また強度は0.5〜1.5ｇ/dで比較的弱
い。 本発明で得られる熱接着性複合繊維は未延伸糸
であるがために捲縮性を有せず、また低伸度であ
ることと相俟つて不織布製造に用いるときは、不
織布化するときの熱処理によつても寸法安定性が
高く、かつ繊維自体の強度は大きくなくても、熱
接着によつて構造安定化された不織布であるため
に、不織布としては充分な強力を有する。またタ
フト用パイル糸として用いるときは、カツトパイ
ル工程では低伸度、低強力のためにカツトが容易
であり、カツト後裏面を熱加工することにより、
強力なカツトパイルカーペツトが容易に得られ
る。またスパンボンド法を適用する場合も同様に
充分な強力を有するシートが得られ、低伸度のた
め、シートの寸法安定性が良好である。このよう
な多くの利点を有する熱接着性複合繊維か、本発
明の方法により、延伸工程なく、かつ紡糸捲き取
りにおいても特別な高速捲き取り装置や冷却装置
を必要とすることなく、製造することができる。 本発明においてドラフト率とは次の定義のもの
である。 Ｄ＝（rj／fi）2 Ｄ：ドラフト率 rj：メズルホール半径 rf：未延伸糸の半径 また不織布強力とは次の如くして得たものを云
う。 定速伸長型試験機にて供試不織布片（巾50mm、
長さ150mm）をチヤツク間100mmにて引張速度100
mm／分で測定して得られた数値をサンプルの測定
部重量（即ち50mm×100mmの重量）で割つた数値
〔Kg/ｇ〕。 実施例 １ ポリ４−メチルペンテン−１（MFR8、融点
230℃）を高融点成分とし、ポリプロピレン
（MFR20、融点167℃）を低融点成分とし、複合
比50：50の並列型に配して前者成分を300℃で、
後者成分を280℃で溶融紡出し、ドラフト率1.4×
102、1.9×102、3.7×102で捲き取り、低融点成分
（ポリプロピレン）の占める繊維断面周率が65％
の熱接着性複合繊維を得た。得られた複合繊維の
強伸度を第１表に示す。この複合繊維に12山／25
mmの機械捲縮を施し、64mm長にカツトした後、ロ
ーラカードにより200ｇ/m2のウエブに形成し、熱
風式乾燥機にて180℃、５分間、フリーの状態で
熱処理した。この場合、複合繊維は未延伸糸であ
るため、潜在捲縮による収縮は少なく、ウエブの
熱収縮率は10％以下にとどまり、寸法安定性の良
好なものであつた。また不織布強力は15Kg/ｇで
あり、未延伸糸の強度は低いが、不織布化（ウエ
ブの熱処理）により、充分な強力の不織布が得ら
れた。 比較例 １〜５ 実施例１と同じ複合成分を用い、製造条件を変
えて未延伸複合繊維を造つた。比較例１、２はド
ラフト率を変えた場合、比較例３、４は紡糸温度
を変えた場合、比較例５は複合比を変えた場合で
ある。これらの条件及び結果を第１表に示す。こ
れらの比較例においては、伸度において本発明の
目的を達しないか、紡糸状態が不良となることが
分る。 実施例２、比較例６〜９ ポリブテン（MFR10、融点130℃）を高融点成
分とし、エチレン−酢酸ビニル共重合体（酢酸ビ
ニル含量20重量％、MFR20、融点92℃）を低融
点成分とし並列型複合に配して、溶融紡出、捲き
取りを行い、熱接着性複合繊維を得た。製造条件
及び結果を第１表に示す。比較例６、７はドラフ
ト率の、また比較例８、９は高融点成分の紡出温
度の影響を示す。 実施例２で得た複合繊維を５mmにカツトして、
抄紙後、ヤンキードライヤーで熱処理（100℃、
１分間）を行ない、不織布を得た。この不織布は
目付40ｇ/m2、強力15Kg/ｇで、湿潤時でも強力の
低下はなく、未延伸糸ではあるが中伸度であるた
め寸法安定性の良好なものであつた。 実施例 ３ ポリ４−メチルペンテン−１が80重量％とポリ
プロピレンが20重量％との混合ポリマー（融点
230℃）を高融点成分とし、ポリプロピレンを低
融点成分とし、並列型複合に配して溶融紡出、捲
き取りを行い、熱接着性複合繊維を製造した。製
造条件及び糸質を第１表に示す。 実施例 ４ ポリブテン−１が70重量％と高密度ポリエチレ
ンが30重量％との混合ポリマー（融点127℃）を
高融点成分とし、エチレン−アクリル酸エチル共
重合体（アクリル酸エチル含量20重量％、融点80
℃）を低融点成分とし、並列型複合に配して溶融
紡出、捲き取りを行い、熱接着性複合繊維を製造
した。製造条件及び糸質を第１表に示す。 比較例 10〜12 本発明の複合成分の組み合せでない組み合せの
場合について比較例として示す。比較例12は高融
点成分として、ポリ４−メチルベンテン−140重
量％（本発明では50重量％以上）とポリプロピレ
ン60重量％との混合ポリマー（融点188℃）を用
いた場合である。各例の成分組み合せ、製造条件
及び結果を第１表に示す。 比較例10の未延伸を100℃で3.8倍延伸して伸度
50％、強度3.5ｇ/dの延伸糸を得、これを実施例
１と同様にして不織布となしたところ、その強力
は20Kg/ｇであつた。 比較例 13 本比較例では、ポリ４−メチルペンテン−１を
低融点成分とし、ポリエチレンテレフタレート
（融点255〜260℃）を高融点成分とし、複合比
50：50の並列型複合に配して、両成分共300℃で
溶融紡出し、ドラフト率3.5×102で捲き取つた。
得られた複合繊維（６d/f、低融点成分の繊維断
面周率65％）の伸度は240％、強度は0.9ｇ/dであ
つた。本発明は、一般熱可塑性重合体から成る熱
可塑性複合繊維の研究において、本例により、ポ
リ−４メチルペンテン−１を低融点成分とする通
常ドラフトによる紡糸捲き取り糸（未延伸糸）の
伸度が大きいことが見出されたことから、ポリ−
４メチルペンテン−１より高融点の重合体である
ポリエステル、ポリアミド等と組み合わせる場合
がなく、使用重合体をポリオレフイン系に限定し
たものである。しかしながら比較例としては、上
記事情により、ポリオレフイン以外のポリマーと
組み合わせた本例を示した。 【表】
Claims (1)
- １ 融点差が20℃以上ある２種若しくはそれ以上
のオレフイン系重合体を高融点成分及び低融点成
分として、低融点成分の繊維断面周率が50％以上
の並列型または鞘芯型の複合に配して溶融紡出し
捲き取る複合繊維の製造方法において、高融点成
分としてポリブテン−１及びポリ４−メチルペン
テン−１から選ばれる重合体を少なくとも50％
（重量）含有する重合体を用いて溶融紡出し、ド
ラフト率80〜500で捲き取ることを特徴とする、
伸度40〜150％、強度0.5〜1.5ｇ/dの未延伸熱接
着性複合繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8893479A JPS5615417A (en) | 1979-07-13 | 1979-07-13 | Production of composite fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8893479A JPS5615417A (en) | 1979-07-13 | 1979-07-13 | Production of composite fiber |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5615417A JPS5615417A (en) | 1981-02-14 |
| JPS6139409B2 true JPS6139409B2 (ja) | 1986-09-03 |
Family
ID=13956712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8893479A Granted JPS5615417A (en) | 1979-07-13 | 1979-07-13 | Production of composite fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5615417A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03137222A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-11 | Daiwabou Kurieito Kk | 分割性複合繊維及びその製造方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194221A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-28 | Chisso Corp | 弾性複合繊維およびこれを用いた布 |
| US5162074A (en) * | 1987-10-02 | 1992-11-10 | Basf Corporation | Method of making plural component fibers |
| JP2770049B2 (ja) * | 1989-06-23 | 1998-06-25 | 大和紡績株式会社 | ポリオレフイン繊維及びその製造方法 |
| JPH03113060A (ja) * | 1989-09-28 | 1991-05-14 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | シート状体、プレスボード、これらの製造法及びその用途 |
| WO2001046506A2 (en) | 1999-12-21 | 2001-06-28 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Fine denier multicomponent fibers |
| JP2022156696A (ja) * | 2021-03-31 | 2022-10-14 | 三井化学株式会社 | スパンボンド不織布及びスパンボンド不織布の製造方法 |
-
1979
- 1979-07-13 JP JP8893479A patent/JPS5615417A/ja active Granted
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|---|---|---|---|---|
| JPH03137222A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-11 | Daiwabou Kurieito Kk | 分割性複合繊維及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5615417A (en) | 1981-02-14 |
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