JPS6139977B2 - - Google Patents
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- JPS6139977B2 JPS6139977B2 JP53162202A JP16220278A JPS6139977B2 JP S6139977 B2 JPS6139977 B2 JP S6139977B2 JP 53162202 A JP53162202 A JP 53162202A JP 16220278 A JP16220278 A JP 16220278A JP S6139977 B2 JPS6139977 B2 JP S6139977B2
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
本発明は目地接合効果を高めた合成樹脂発泡加
工板に関する。 従来の合成樹脂発泡板の合決り、実矧加工板は
輸送中にまたは施工において、あるいは下地の不
陸により合決り、実矧部分等が衝撃を受けると折
損する。この折損を無くそうとすると下地の不陸
が吸収できなくなり、また合決り、実矧部分の加
工面が粗い等の問題を有し、目地接合効果が十分
に発揮されなかつた。 本発明は上記欠陥を解消して目地接合効果を高
めた合成樹脂発泡加工板を提供するものである。
すなわち、本発明は合成樹脂発泡板の少くとも一
縁部に合決り加工、または実矧用実もしくは溝加
工が施こされている加工板において、該加工板の
曲げ弾性率が50〜500Kg/cm2を有し、密度が20〜50
Kg/m3であり、厚み方向の平均気泡径（ｒ）が
0.05≦（ｒ）≦0.6mmであつて、かつ厚み方向の平
均気泡径（ｒ）と厚みと直角方向の平均気泡径
（Ｒ）との関係が１＜（Ｒ）／（ｒ）≦３である合
成樹脂発泡加工板である。 以下本発明を詳細に説明する。 本発明の合成樹脂発泡加工板はその気泡径を発
泡板の厚み方向の気泡径を小さく、厚みと直角方
向の気泡径が大きくなつている樹脂発泡加工板で
ある。即ち、厚み方向の気泡径が小かいと合決
り、実矧用の実もしくは溝加工時に受ける刃に対
する抵抗を増して加工精度を上げ接合効果が高ま
る。 この場合、厚み方向の平均気泡径（ｒ）が0.05
mm≦（ｒ）≦0.6mmの範囲とする必要がある。（ｒ）
が0.05mm未満では加工刃の摩耗がはげしく、また
0.6mmを越えると加工精度が上らない。 そして、上記厚み方向の平均気泡径（ｒ）と厚
みと直角方向の平均泡径（Ｒ）との関係が１＜
（Ｒ）／（ｒ）≦３であることが必要である。
（ｒ）との関連でＲ／Ｒ＜１では耐衝撃性が向上
せず、更に（ｒ）が小さい場合には刃の摩耗が激
しい。また（Ｒ）／（ｒ）＞３では耐衝撃性が向
上するが刃の摩耗が激しい。従つて１＜（Ｒ）／
（ｒ）≦３の範囲が好適であるが、1.2≦（Ｒ）／
（ｒ）≦３が好ましい。これは厚みと直角方向の気
泡性を大きくすることにより、上記範囲内で厚み
方向の気泡径を小さくすることにより密度が高く
なつても発泡板の厚さ方向の曲げ弾性率を小さく
し、圧縮された時歪み易く輸送中および施行中に
衝撃を受けても折損しない。 一方樹脂加工板の密度は20〜50Kg/m3の範囲が
好ましく、20Kg/m3未満では（ｒ）及（Ｒ）／
（ｒ）が要件を満たしていても合成樹脂発泡板自
体がもろく輸送、施工時に欠け易すい。反面50
Kg/m3を越えると加工刃の摩耗を激しくする。 また樹脂加工板の厚み方向の曲げ弾性率は50〜
500Kg/cm2とするのが好ましい。曲げ弾性率が50
Kg/cm2未満では建材分野で用いられる910mm巾×
1820mm長の大きさになると加工板自体が撓み易
く、施工現場での運搬取付作業中、風圧の影響で
撓み作業性が悪い。この対策として（Ｒ）／
（ｒ）を１に近づけることが考えられるが衝撃に
よる欠け易さ、刃の摩耗を大きくする。曲げ弾性
率が500Kg/cm2を越えると取付作業は改善されるが
加工刃の耐久性に劣る。 以上説明の如く本発明は曲げ弾性率、密度、厚
み方向の平均気泡径（ｒ）、該（ｒ）と厚みと直
角方向の平均気泡径（Ｒ）とが一定の関係を有す
るという全ての条件を充足した加工板である。 尚、本発明で使用する合成樹脂発泡加工板とし
てはポリスチレン、硬質ポリウレタン、硬質塩化
ビニール等があり、その他上記材料に他の樹脂又
は改質材を添加したものも使用することが出来
る。 以下本発明の実施の一例を図面をもつて説明す
る。 第１図は本発明による合決り加工した合成樹脂
発泡加工板１の一例を示す斜視図であり、２は気
泡を示す。第１図において、気泡の形状は発泡板
の厚み方向の気泡径が小さく、これに対して厚み
と直角方面の気泡径は大きく、本考案に係る樹脂
発泡加工板の特徴を示すものである。 これに対して、第２図は従来品による合決り加
工板を示す斜視図であり、２′の気泡形状は、厚
み方向と厚みと直角方向との気泡径の大さが近似
していることを示したものである。 次に本考案の合成樹脂発泡加工板の厚み方向の
平均気泡径（ｒ）および厚みと直角方向の平均気
泡径（Ｒ）の測定法を説明する。 厚み方向の平均気泡径（ｒ）は、樹脂発泡加工
板の全厚にわたり0.1〜0.5mm厚さの薄片をサンプ
リングし、このサンプルを万能投影機で拡大して
厚み方向単位長さ全厚（ｔ）mm当りの気泡数
（ｎ）を読み次の式によつて求める。 （ｒ）mm＝ｔ（mm）／ｎ また前記と同一の測定法で厚みと直角方向の平
均気泡径（Ｒ）を求めた。但し厚みと直角方向の
単位長さ10mmとする。 次に本考案の樹脂発泡加工板の形成方法は、カ
ミソリ状の鋭利な刃を用いたナイフ、カンナ又は
回転刃、グラインダー等一般的な方法で形成され
る。 そして合決り、実矧用の実および溝等の突出部
又は溝部の巾は発泡板全厚さ（ｔ）のt/2〜t/3ぐ
らいが好ましい。 また本案の合成樹脂発泡加工板は、一般断熱家
屋、ビルの断熱にそして冷凍庫等に広く応用適用
される。 以上説明したように本考案の合成樹脂発泡加工
板は、その二方向の気泡径、密度および曲げ弾性
率が特定されたものであつて、従つて輸送中およ
び施工中の衝撃に強く折損することなく、加工精
度がよく目地接合効を高めかつ不陸があつても吸
収する等のすぐれた性能を有する樹脂発泡加工板
である。 以下実施例により本発明を具体的に説明する。 実施例、比較例 試供体として、ポリスチレンとアイオノマーの
混合押出発泡体、ポリスチレン押出発泡板を準備
した。第１表に示す如く、実施例のNo.1〜57は
実施例、No.58〜126は比較例であり、このうち
No.1〜55、No.58〜122ポリスチレンとアイオノ
マーの混合比率を変えて得られた発泡板であり、
目的とする曲げ弾性率、密度、気泡径を得て評価
した。更にNo.56〜57及びNo.123〜126はポリス
チレン押出発泡板を用いた例である。 得られた発泡板の曲げ弾性率はASTMC203に
準じ、150mm巾×300mm長×125mm厚の試験片を５
個用いスパン長さ254mmに対し直径30mmのクロス
ヘツドを10mm/minの速度で移動させ Ｅ＝Ｌ３・Ｐｏ／４ｂｄ３・Ｙｏ Ｌ：スパン長さ（cm） ｂ：試験片巾（cm） ｄ：試験片の厚み（cm） po：比例限荷重（Kg） Yo：比例限変形（cm） より求め５個の平均値を用いた。 密度は100mm巾×100mm長×125mm厚の試験片を
５個用いて、巾、長さ、厚さを0.1cmまでノギス
で測り重量（ｇ）／巾×長さ×厚cmを求め、５個
の平均値をKg/m3換算して用いた。 評価方法と評価尺度 １ 加工面の平滑性 910mm巾×1835mm長×30mm厚の合成樹脂発泡
板の巾方向の両端に15mm巾×15mm深さの合決り
して生する』部がその形成方向を逆にして形成
されるように各々２枚の安全カミソリ刃が合決
る加工線に沿つて45゜で当り、相互の刃先が接
して90゜になる加工用器を用いて合決り加工を
100枚施こした。各加工面を肉眼観察し、引掻
傷、欠損部が認められる面の数を数えた。 合決り加工面100枚×２端面×２加工面＝400
に対する引掻傷、欠損部の発生率（発生率＝ 発生面数／全加工面 ×100）を求めた。 ５％未満 ◎ ５％以上〜15％未満 〇 15％以上〜25％未満 △ 25％以上 × ２ 加工刃の耐久性 910mm巾×1835mm長×30mm厚の合成樹脂発泡
板の巾方向の両端に15mm巾×15mmの深さの合決
りして生ずる』部がその形成方向を逆にして得
られるように市販の安全カミソリを使用して(1)
表面平滑性と同一器具で合決り加工を施こし
た。この作業を３回くり返した結果を示す。こ
の時新しい刃先が摩耗して加工部が完全に分離
されなくなるまでの加工処理枚数を調べ 1000枚以上が楽に加工できる ◎ 700枚は楽に加工できるが1000枚には至ならい
〇 400枚は楽に加工できるが700枚には至らない
△ 200枚は楽に加工できるが400枚には至らない
× ３ 輸送中の欠け易さ 910mm巾×1835mm長×30mm厚の巾方向に合決
りして合決り合成樹脂発泡加工板200枚を倉庫
にて人手によりトラツクに積み上げ、輸送の後
施工現場において、人手により積み降し作業の
２回にわたる荷役作業を、くり返し３回行つた
作業による加工部分の欠けの発生する発生率を
評価した。 ３回くり返し作業の欠け発生率の平均値 欠けの発生枚数 ３％未満 ◎ 〃 〃 ３％〜５％未満 〇 〃 〃 ５％以上〜15％未満 △ 〃 〃 15％以上 × ４ 施工中の欠け易さ 上記と同一合決り合成樹脂発泡加工板200枚
を準備して大工が積み上げられた加工板を運搬
し、柱、間柱に相互の加工部が接合するように
釘打ち施工した、作業を３回くり返して行つた
時に加工部分の欠けの発生する枚数で評価し
た。 ３回くり返しの欠けの発生枚数 ３％未満 ◎ ３％以上〜５％未満 〇 ５％以上〜15％未満 △ 15％以上 × 尚柱、間柱に加工板を釘打ちするが、１枚の
加工板に当接する各柱、間柱に約400mm間隔の
釘打ちとする。取付作業性を１枚例で評価す
る。 ３回くり返しの平均 ３分／枚未満 ◎ ３分／枚以上〜3.5分／枚未満 〇 3.5分／枚〜４分／枚時間未満 △ ４分／枚時間以上 × ５ 気密性 建坪が６坪の平屋建木造軸組構造を準備し
た。その壁面においては土台から桁に至るまで
柱、間柱の外側に出入口ドアを除く全面に910
mm巾×1835mm長×30mm厚の合成樹脂発泡板を横
使いして、相互の同一面上の突き合せ端部が合
決りの突部、凹部となるように巾、及び長さ方
向の各両端に15mm巾×15mm深の凹部がその形成
方向を逆にして得られた合成樹脂発泡加工板を
釘打ち固定し、横胴縁を介して金属サイデイン
グ外装仕上を施こし、一方内装下地には石膏ボ
ード（９mm厚）を用いた。床、天井の室内側表
面には通気ストツプ材としてポリエチレンフイ
ルム100μを張り、壁内中空層の下部、上部に
は根太及小屋裏への通気止めとして発泡ポリエ
チレンを充填した。 そしてJIS A1406に定める屋内換気量測定法
（炭酸ガス法）を用いて換気回数を求め次によ
り評価 0.2回／時間未満 ◎ 0.2回／時間以上 0.3回／時間未満 〇 0.3回／時間 0.5回／時間未満 △ 0.5回／時間以上 × ７ 総合評価 各評価項目の結果に基づき次により評価 (1) 全項目 〇以上で◎３個以上 ◎ (2) 全項目 〇以上で◎１〜２個 〇 (3) 全項目のうち △が１個含む △ (4) 全項目のうち △が２個以上又は×が１個
以上含む ×
工板に関する。 従来の合成樹脂発泡板の合決り、実矧加工板は
輸送中にまたは施工において、あるいは下地の不
陸により合決り、実矧部分等が衝撃を受けると折
損する。この折損を無くそうとすると下地の不陸
が吸収できなくなり、また合決り、実矧部分の加
工面が粗い等の問題を有し、目地接合効果が十分
に発揮されなかつた。 本発明は上記欠陥を解消して目地接合効果を高
めた合成樹脂発泡加工板を提供するものである。
すなわち、本発明は合成樹脂発泡板の少くとも一
縁部に合決り加工、または実矧用実もしくは溝加
工が施こされている加工板において、該加工板の
曲げ弾性率が50〜500Kg/cm2を有し、密度が20〜50
Kg/m3であり、厚み方向の平均気泡径（ｒ）が
0.05≦（ｒ）≦0.6mmであつて、かつ厚み方向の平
均気泡径（ｒ）と厚みと直角方向の平均気泡径
（Ｒ）との関係が１＜（Ｒ）／（ｒ）≦３である合
成樹脂発泡加工板である。 以下本発明を詳細に説明する。 本発明の合成樹脂発泡加工板はその気泡径を発
泡板の厚み方向の気泡径を小さく、厚みと直角方
向の気泡径が大きくなつている樹脂発泡加工板で
ある。即ち、厚み方向の気泡径が小かいと合決
り、実矧用の実もしくは溝加工時に受ける刃に対
する抵抗を増して加工精度を上げ接合効果が高ま
る。 この場合、厚み方向の平均気泡径（ｒ）が0.05
mm≦（ｒ）≦0.6mmの範囲とする必要がある。（ｒ）
が0.05mm未満では加工刃の摩耗がはげしく、また
0.6mmを越えると加工精度が上らない。 そして、上記厚み方向の平均気泡径（ｒ）と厚
みと直角方向の平均泡径（Ｒ）との関係が１＜
（Ｒ）／（ｒ）≦３であることが必要である。
（ｒ）との関連でＲ／Ｒ＜１では耐衝撃性が向上
せず、更に（ｒ）が小さい場合には刃の摩耗が激
しい。また（Ｒ）／（ｒ）＞３では耐衝撃性が向
上するが刃の摩耗が激しい。従つて１＜（Ｒ）／
（ｒ）≦３の範囲が好適であるが、1.2≦（Ｒ）／
（ｒ）≦３が好ましい。これは厚みと直角方向の気
泡性を大きくすることにより、上記範囲内で厚み
方向の気泡径を小さくすることにより密度が高く
なつても発泡板の厚さ方向の曲げ弾性率を小さく
し、圧縮された時歪み易く輸送中および施行中に
衝撃を受けても折損しない。 一方樹脂加工板の密度は20〜50Kg/m3の範囲が
好ましく、20Kg/m3未満では（ｒ）及（Ｒ）／
（ｒ）が要件を満たしていても合成樹脂発泡板自
体がもろく輸送、施工時に欠け易すい。反面50
Kg/m3を越えると加工刃の摩耗を激しくする。 また樹脂加工板の厚み方向の曲げ弾性率は50〜
500Kg/cm2とするのが好ましい。曲げ弾性率が50
Kg/cm2未満では建材分野で用いられる910mm巾×
1820mm長の大きさになると加工板自体が撓み易
く、施工現場での運搬取付作業中、風圧の影響で
撓み作業性が悪い。この対策として（Ｒ）／
（ｒ）を１に近づけることが考えられるが衝撃に
よる欠け易さ、刃の摩耗を大きくする。曲げ弾性
率が500Kg/cm2を越えると取付作業は改善されるが
加工刃の耐久性に劣る。 以上説明の如く本発明は曲げ弾性率、密度、厚
み方向の平均気泡径（ｒ）、該（ｒ）と厚みと直
角方向の平均気泡径（Ｒ）とが一定の関係を有す
るという全ての条件を充足した加工板である。 尚、本発明で使用する合成樹脂発泡加工板とし
てはポリスチレン、硬質ポリウレタン、硬質塩化
ビニール等があり、その他上記材料に他の樹脂又
は改質材を添加したものも使用することが出来
る。 以下本発明の実施の一例を図面をもつて説明す
る。 第１図は本発明による合決り加工した合成樹脂
発泡加工板１の一例を示す斜視図であり、２は気
泡を示す。第１図において、気泡の形状は発泡板
の厚み方向の気泡径が小さく、これに対して厚み
と直角方面の気泡径は大きく、本考案に係る樹脂
発泡加工板の特徴を示すものである。 これに対して、第２図は従来品による合決り加
工板を示す斜視図であり、２′の気泡形状は、厚
み方向と厚みと直角方向との気泡径の大さが近似
していることを示したものである。 次に本考案の合成樹脂発泡加工板の厚み方向の
平均気泡径（ｒ）および厚みと直角方向の平均気
泡径（Ｒ）の測定法を説明する。 厚み方向の平均気泡径（ｒ）は、樹脂発泡加工
板の全厚にわたり0.1〜0.5mm厚さの薄片をサンプ
リングし、このサンプルを万能投影機で拡大して
厚み方向単位長さ全厚（ｔ）mm当りの気泡数
（ｎ）を読み次の式によつて求める。 （ｒ）mm＝ｔ（mm）／ｎ また前記と同一の測定法で厚みと直角方向の平
均気泡径（Ｒ）を求めた。但し厚みと直角方向の
単位長さ10mmとする。 次に本考案の樹脂発泡加工板の形成方法は、カ
ミソリ状の鋭利な刃を用いたナイフ、カンナ又は
回転刃、グラインダー等一般的な方法で形成され
る。 そして合決り、実矧用の実および溝等の突出部
又は溝部の巾は発泡板全厚さ（ｔ）のt/2〜t/3ぐ
らいが好ましい。 また本案の合成樹脂発泡加工板は、一般断熱家
屋、ビルの断熱にそして冷凍庫等に広く応用適用
される。 以上説明したように本考案の合成樹脂発泡加工
板は、その二方向の気泡径、密度および曲げ弾性
率が特定されたものであつて、従つて輸送中およ
び施工中の衝撃に強く折損することなく、加工精
度がよく目地接合効を高めかつ不陸があつても吸
収する等のすぐれた性能を有する樹脂発泡加工板
である。 以下実施例により本発明を具体的に説明する。 実施例、比較例 試供体として、ポリスチレンとアイオノマーの
混合押出発泡体、ポリスチレン押出発泡板を準備
した。第１表に示す如く、実施例のNo.1〜57は
実施例、No.58〜126は比較例であり、このうち
No.1〜55、No.58〜122ポリスチレンとアイオノ
マーの混合比率を変えて得られた発泡板であり、
目的とする曲げ弾性率、密度、気泡径を得て評価
した。更にNo.56〜57及びNo.123〜126はポリス
チレン押出発泡板を用いた例である。 得られた発泡板の曲げ弾性率はASTMC203に
準じ、150mm巾×300mm長×125mm厚の試験片を５
個用いスパン長さ254mmに対し直径30mmのクロス
ヘツドを10mm/minの速度で移動させ Ｅ＝Ｌ３・Ｐｏ／４ｂｄ３・Ｙｏ Ｌ：スパン長さ（cm） ｂ：試験片巾（cm） ｄ：試験片の厚み（cm） po：比例限荷重（Kg） Yo：比例限変形（cm） より求め５個の平均値を用いた。 密度は100mm巾×100mm長×125mm厚の試験片を
５個用いて、巾、長さ、厚さを0.1cmまでノギス
で測り重量（ｇ）／巾×長さ×厚cmを求め、５個
の平均値をKg/m3換算して用いた。 評価方法と評価尺度 １ 加工面の平滑性 910mm巾×1835mm長×30mm厚の合成樹脂発泡
板の巾方向の両端に15mm巾×15mm深さの合決り
して生する』部がその形成方向を逆にして形成
されるように各々２枚の安全カミソリ刃が合決
る加工線に沿つて45゜で当り、相互の刃先が接
して90゜になる加工用器を用いて合決り加工を
100枚施こした。各加工面を肉眼観察し、引掻
傷、欠損部が認められる面の数を数えた。 合決り加工面100枚×２端面×２加工面＝400
に対する引掻傷、欠損部の発生率（発生率＝ 発生面数／全加工面 ×100）を求めた。 ５％未満 ◎ ５％以上〜15％未満 〇 15％以上〜25％未満 △ 25％以上 × ２ 加工刃の耐久性 910mm巾×1835mm長×30mm厚の合成樹脂発泡
板の巾方向の両端に15mm巾×15mmの深さの合決
りして生ずる』部がその形成方向を逆にして得
られるように市販の安全カミソリを使用して(1)
表面平滑性と同一器具で合決り加工を施こし
た。この作業を３回くり返した結果を示す。こ
の時新しい刃先が摩耗して加工部が完全に分離
されなくなるまでの加工処理枚数を調べ 1000枚以上が楽に加工できる ◎ 700枚は楽に加工できるが1000枚には至ならい
〇 400枚は楽に加工できるが700枚には至らない
△ 200枚は楽に加工できるが400枚には至らない
× ３ 輸送中の欠け易さ 910mm巾×1835mm長×30mm厚の巾方向に合決
りして合決り合成樹脂発泡加工板200枚を倉庫
にて人手によりトラツクに積み上げ、輸送の後
施工現場において、人手により積み降し作業の
２回にわたる荷役作業を、くり返し３回行つた
作業による加工部分の欠けの発生する発生率を
評価した。 ３回くり返し作業の欠け発生率の平均値 欠けの発生枚数 ３％未満 ◎ 〃 〃 ３％〜５％未満 〇 〃 〃 ５％以上〜15％未満 △ 〃 〃 15％以上 × ４ 施工中の欠け易さ 上記と同一合決り合成樹脂発泡加工板200枚
を準備して大工が積み上げられた加工板を運搬
し、柱、間柱に相互の加工部が接合するように
釘打ち施工した、作業を３回くり返して行つた
時に加工部分の欠けの発生する枚数で評価し
た。 ３回くり返しの欠けの発生枚数 ３％未満 ◎ ３％以上〜５％未満 〇 ５％以上〜15％未満 △ 15％以上 × 尚柱、間柱に加工板を釘打ちするが、１枚の
加工板に当接する各柱、間柱に約400mm間隔の
釘打ちとする。取付作業性を１枚例で評価す
る。 ３回くり返しの平均 ３分／枚未満 ◎ ３分／枚以上〜3.5分／枚未満 〇 3.5分／枚〜４分／枚時間未満 △ ４分／枚時間以上 × ５ 気密性 建坪が６坪の平屋建木造軸組構造を準備し
た。その壁面においては土台から桁に至るまで
柱、間柱の外側に出入口ドアを除く全面に910
mm巾×1835mm長×30mm厚の合成樹脂発泡板を横
使いして、相互の同一面上の突き合せ端部が合
決りの突部、凹部となるように巾、及び長さ方
向の各両端に15mm巾×15mm深の凹部がその形成
方向を逆にして得られた合成樹脂発泡加工板を
釘打ち固定し、横胴縁を介して金属サイデイン
グ外装仕上を施こし、一方内装下地には石膏ボ
ード（９mm厚）を用いた。床、天井の室内側表
面には通気ストツプ材としてポリエチレンフイ
ルム100μを張り、壁内中空層の下部、上部に
は根太及小屋裏への通気止めとして発泡ポリエ
チレンを充填した。 そしてJIS A1406に定める屋内換気量測定法
（炭酸ガス法）を用いて換気回数を求め次によ
り評価 0.2回／時間未満 ◎ 0.2回／時間以上 0.3回／時間未満 〇 0.3回／時間 0.5回／時間未満 △ 0.5回／時間以上 × ７ 総合評価 各評価項目の結果に基づき次により評価 (1) 全項目 〇以上で◎３個以上 ◎ (2) 全項目 〇以上で◎１〜２個 〇 (3) 全項目のうち △が１個含む △ (4) 全項目のうち △が２個以上又は×が１個
以上含む ×
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
第１図は本発明の実施の一例を示す合決り加工
板の斜視図であり、第２図は従来品の合決り加工
板の斜視図である。 １，１′：合決り加工板、２，２′：気泡。
板の斜視図であり、第２図は従来品の合決り加工
板の斜視図である。 １，１′：合決り加工板、２，２′：気泡。
Claims (1)
- １ 合成樹脂発泡板の少なくとも一縁部に合決り
加工、または実矧用実もしくは溝加工が施こされ
ている加工板において、該加工板の曲げ弾性率が
50〜500Kg/cm2を有し、密度が20〜50Kg/m3であ
り、厚み方向の平均気泡径（ｒ）が0.05mm≦
（ｒ）≦0.6mmであつて、かつ、厚み方向の平均気
泡径（ｒ）と厚みと直角方向の平均気抱径（Ｒ）
との関係が１＜（Ｒ）／（ｒ）≦３であることを特
徴とする合成樹脂発泡加工板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16220278A JPS5591637A (en) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | Synthetic resin foam plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16220278A JPS5591637A (en) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | Synthetic resin foam plate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5591637A JPS5591637A (en) | 1980-07-11 |
| JPS6139977B2 true JPS6139977B2 (ja) | 1986-09-06 |
Family
ID=15749910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16220278A Granted JPS5591637A (en) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | Synthetic resin foam plate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5591637A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0311912A (ja) * | 1989-06-06 | 1991-01-21 | Naka Tech Lab | フロアパネル開口部の塞ぎ板 |
-
1978
- 1978-12-29 JP JP16220278A patent/JPS5591637A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0311912A (ja) * | 1989-06-06 | 1991-01-21 | Naka Tech Lab | フロアパネル開口部の塞ぎ板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5591637A (en) | 1980-07-11 |
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