JPS6140904Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】

本考案は、ガスケツトの通水穴の大きさ等を従
来のそれと変えることによつつて、シリンダヘツ
ドの冷却効果の向上をはかつた内燃機関のシリン
ダヘツドガスケツトに関するものである。 内燃機関の燃費の向上をはかるために高圧縮比
化が効果的であることはよく知られているが、高
圧縮比とした場合、高負荷時に、とくに低、中速
域における高負荷時にノツキングが発生し、この
点から高圧縮比化が制限されているのが現状であ
る。 ノツキングは、点火栓から離れた位置で、燃焼
室壁の高温部等が点火源となつて、未燃ガスが火
炎到着前に自発火することにより生ずるが、この
ノツキングを抑制するには、燃焼室壁の高温部の
温度を下げることが効果的である。 燃焼室壁のうちとくに高温部となるのは、シリ
ンダヘツド下面の壁面であり、とくにエキゾスト
ポート近傍の壁面である。ところで、シリンダヘ
ツドの冷却はシリンダヘツドの内部に形成された
ウオータジヤケツトに冷却水を流すことにより行
なわれる。シリンダヘツドは、インテークポー
ト、エキゾストポート、点火栓、動弁系などが形
成または装着されるため、非常に複雑な形状とな
つており、必然的にウオータジヤケツトも複雑な
形状に形成されていて、そこを流れる冷却水が、
最も高温となる部分を最も冷却するように、最適
にしてかつ十分な冷却が確保されているか否かは
確認されていないというのが現状である。したが
つて、冷却水の流れが解明されて、よりよい冷却
水の流れを確保することが要望されている。 また、冷却水を循還させるためのウオータポン
プは、クランクシヤフトの回転に機械的に連動さ
れて駆動されているため、回転数の落ちる、かつ
ノツキング発生上も問題となる、低、中速域で十
分な冷却水の循還量がとれなくなるという問題も
ある。 本考案は、これらのシリンダヘツドに流される
冷却水によるシリンダヘツドの冷却効果に解明を
加え、限られた循環冷却水量で効率よいシリンダ
ヘツドの冷却をはかることを目的とするものであ
り、とくに冷却水を冷却の余り必要でない部位に
は少量流すようにし、高温の冷却必要部位には多
量の冷却水を確実に流すようにして、冷却性能の
実質的な向上をはかり、究極的に燃焼室壁面高温
部の温度を低下させて、ノツキングの抑制をはか
ることを目的とするものである。 この目的を達成するために、本考案の内燃機関
のシリンダヘツドガスケツトにおいては、シリン
ダヘツドガスケツトの通水穴の断面積の和を冷却
水循環用ウオータポンプの吐出口断面積の和より
小とし、すなわち冷却水の循環流れをシリンダヘ
ツドガスケツト部で絞り、これによつてシリンダ
ヘツドガスケツト部で流速を速めて流れに十分な
勢いと指向性を与え、従来流れが行き渡り難かつ
た高温部に、冷却水を積極的に十分な量流すこと
ができるようになつている。 以下に、本考案のシリンダヘツドガスケツトの
望ましい実施例を、図面を参照しながら説明す
る。 第１図は、本考案のシリンダヘツドガスケツト
を装着した内燃機関の縦断面図を示している。図
中、１はシリンダヘツド、２はシリンダブロツ
ク、３は両者の間に介装されたシリンダヘツドガ
スケツトである。シリンダヘツド１にはウオータ
ジヤケツト４が、シリンダブロツク２にはウオー
タジヤケツト５がそれぞれ形成されており、両ウ
オータジヤケツト４，５はシリンダヘツドガスケ
ツト３に穿設された通水穴６を介して互に連通さ
れている。 第２図は、これらの装置における冷却水の循環
系の構造の概略を示している。シリンダヘツド１
から冷却水はラジエータ７に導かれ、ラジエータ
７で放熱冷却された冷却水は、ウオータポンプ８
により送られてシリンダブロツク２に戻され、シ
リンダヘツドガスケツト３の通水穴６を通過して
シリンダヘツド１へと循環されるようになつてい
る。 シリンダヘツドガスケツト３の通水穴６の一例
を第３図に示す。同図において、実線で囲んで斜
線を施した通水穴６が本考案に係るもので、破線
の穴は参考のために示した従来例の通水穴であ
り、二点鎖線はシリンダヘツドガスケツト３に接
するシリンダヘツド１に設けられている通水穴で
あり、同じく参考のために併せ示したものであ
る。したがつて、破線の穴と二点鎖線の穴は、本
考案のシリンダヘツドガスケツト３自体には穿設
されているものではない。 本考案のシリンダヘツドガスケツト３の通水穴
６の断面積の総和は、ウオータポンプ８の吐出口
断面積とより小となつている。通水穴６の断面積
の一例の内訳けは次表に示す通りである。

【表】 上表から明らな如く、No.１ボア近傍の通水穴６
の断面積の和は52mm²で、従来の通水穴断面積和
152mm²を100％とした場合その34％になつている。
同様にNo.２ボア部で88％、No.３ボア部で24％、No.
４ボア部で31％となつており、全体で451mm²で従
来の32％となつている。これを等価円断面積で表
わせば、451mm²は24mmの直径の穴の断面積に相当
し、従来の1391mm²は42mm直径の穴の断面積に相当
する。ウオータポンプ８の吐出口断面は直径26mm
の円から成つているので、本考案のシリンダヘツ
ドガスケツト３の通水穴６の断面積の和は、ウオ
ータポンプ８の吐出口断面積より小である。上表
はあくまでも一例を示したものであり、通水穴６
の断面積を種々変えて行なつた試験より、後述す
る冷却効果の向上は、上表より断面積を変化させ
ても得られ、大体通水穴６の断面積の和がウオー
タポンプ８吐出口断面積より小なる範囲において
良好なる冷却性能の向上が見られる。 上記のように構成された内燃機関の冷却系にお
いては、冷却水はシリンダヘツドガスケツト部３
で絞られ、その流速を速められ、勢いをつけら
れ、指向性も強められる。このため、冷却水は、
従来は余り冷却水量がとれなかつた部位でかつ冷
却が必要であつた高温部位に勢いよく流れる。ウ
オータポンプ８は40〜170／min程度の冷却
水を循環させるが、低速域においても、必要部位
には十分な冷却水量が確保される。たとえば、第
３図において、右端の大きな冷却水穴９は冷却上
余り必要でなかつた穴であるが、この部分の穴を
大巾に縮少することによつて他の必要部の通水穴
６に十分な冷却水が流れ、冷却性能が向上され
る。 第４図は、冷却試験の結果における燃焼室壁温
度を示している。なお、同図において括弧で囲ん
で示した数値は、従来例における燃焼室壁温を参
考のために併せて示したものであり、括弧で囲ま
ない数値とその直下に示した括弧で囲んだ数値と
の差が、本考案によつて実際に得られる燃焼室壁
温の低下量である。 第４図は、No.１ボアとNo.４ボアの試験例を示し
たが、No.２ボア、No.３ボアのものもこれらの結果
に似ており、大差はない。同図の結果から明らか
なように、とくに高温となつていたエキゾストポ
ート10周囲において、15℃〜20℃の大巾な燃焼室
壁温の低下が見られるのである。 この大巾な燃焼室壁温の低下により、ノツキン
グの発生は著しく抑えられ、高圧縮比化はかるこ
とができ、燃費の向上がはかられる。また、点火
進角も進めることができ、軸トルクの向上、運転
性能の向上も達成される。第５図は通水穴の大き
さを変えたことにより点火進角の進角程度を示し
ており、第６図に、軸トルクの向上の程度を示し
ている。これらの図より明らかな如く、実際によ
く用いられる1600〜2400rpmの回転域で、２度〜
３度の点火進角が得られ、軸トルクも0.5Kg・ｍ
近く、すなわち従来の５％近くも向上できる。 本考案の内燃機関のシリンダヘツドガスケツト
によるときは、その通水穴の断面積の和をウオー
タポンプの吐出口断面積より小とするという極め
て単純でかつ費用のかからない方法により、大巾
な燃焼室壁温度の低減をはかることができ、その
効果は実用的観点から極めて大きいものである。
また、その結果、燃焼室壁温の低下に伴なつてノ
ツキングが抑制され、高圧縮比化を通じて燃費の
改善をはかることができるとともに、点火進角を
進ませることにより、軸トルクの向上、運転性の
改善をはかることができるという、究極的な効果
が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案のシリンダヘツドガスケツトを
装着した内燃機関の縦断面図、第２図は第１図の
内燃機関の冷却系の概略系統図、第３図は本考案
の内燃機関のシリンダヘツドガスケツトの一例の
平面図、第４図は本考案のシリンダヘツドガスケ
ツトを装着した用燃機関の燃焼室温度の分布図、
第５図は点火進角特性図、第６図は軸トルク特性
図である。 ３……シリンダヘツドガスケツト、６……通水
穴、８……ウオータポンプ。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. シリンダヘツドガスケツトに穿設されたシリン
   ダブロツクからシリンダヘツドに通ずる通水穴の
   断面積の和を冷却水循環用ウオータポンプの吐出
   断面積より小としたことを特徴とする内燃機関の
   シリンダヘツドガスケツト。