JPS6141865B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6141865B2 JPS6141865B2 JP53133299A JP13329978A JPS6141865B2 JP S6141865 B2 JPS6141865 B2 JP S6141865B2 JP 53133299 A JP53133299 A JP 53133299A JP 13329978 A JP13329978 A JP 13329978A JP S6141865 B2 JPS6141865 B2 JP S6141865B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ultra
- diamond
- high pressure
- cutting
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
この発明は、すぐれた靭性および耐熱耐摩耗性
を有し、特に切削工具用材料として使用するのに
適した超高圧焼結材料に関するものである。 一般に、鋳鉄などの鉄系金属材料や、アルミニ
ウム、アルミニウム合金、銅、および銅合金など
の非鉄金属材料、さらにプラスチツク、ゴム、黒
鉛、セラミツクなどの非金属材料などの切削に使
用される切削工具には、高硬度、すぐれた耐摩耗
性、靭性、および熱的化学的安定性などの特性を
備えることが要求されている。 近年、かかる要求を満足すべく、主成分がダイ
ヤモンドからなる超高圧焼結材料が提案され、前
記超高圧焼結材料は常温は勿論のこと、比較的高
温においても高硬度を有し、すぐれた耐摩耗性を
示すことから、衝撃の加わるような苛酷な条件下
での仕上げ切削工具用材料として使用されてい
る。 確かに、上記超高圧焼結材料製切削工具によれ
ば、上記鉄系金属材料や非鉄金属材料の切削に際
して、高速切削が可能となるために、構成刃先が
つきにくく、すぐれた仕上げ面が得られるという
利点がもたらされる。 このように上記従来超高圧焼結材料は、主成分
が著しく高い硬さを有するダイヤモンドで構成さ
れているために、上記鉄系金属材料や非鉄金属材
料、および非金属材料の切削に切削工具として使
用した場合に、すぐれた耐摩耗性を示すものの、
十分な靭性を備えたものではないため、この靭性
不足が原因で切削時にチツピング摩耗を起し易
く、この結果本来具備しているすぐれた耐摩耗性
を十分発揮することができず、また十分な高温耐
酸化性を備えていないために、温度上昇を伴なう
切削には使用することができないのが現状であ
る。 本発明者等は、上述のような観点から、靭性、
鉄系金属材料に対する耐反応性、高温耐酸化性
（耐熱性）、および耐摩耗性を兼ね備えた切削工具
用材料を得べく、ダイヤモンドに着目して研究を
行なつた結果、ダイヤモンド粉末に、炭化けい素
（以下SiCで示す）および窒化けい素（以下Si3N4
で示す）のうちの１種または２種（以下これを総
称してSiの炭・窒化物という）からなる粉末と、
立方晶窒化ほう素（以下CBNで示す）粉末とを
配合したものを原料粉末として使用し、超高圧焼
結を行なうと、ダイヤモンド粒子同志、上記Siの
炭・窒化物粒子同志、および上記CBN粒子同志
の相互接触がなく、ダイヤモンド粒子、上記Siの
炭・窒化物粒子、および上記CBN粒子が相互に
隣接し合い、しかもその粒界では前記各粒子を構
成する成分の拡散が生じて強固な粒子間結合が形
成されている緻密な組織の焼結材料が得られ、こ
の結果得られた焼結材料は、ダイヤモンド粒子に
よつてもたらされるすぐれた耐摩耗性と、Siの
炭・窒化物粒子およびCBN粒子によつてもたら
されるすぐれた靫性および高温耐酸化性（耐熱
性）とを兼ね備えるという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、容量％で、 ダイヤモンド：50〜85％、 Siの炭・窒化物：５〜40％、 CBN：10〜45％、 からなる組成を有し、かつすぐれた靭性、耐熱
性、および耐摩耗性を有する切削工具用超高圧焼
結材料に特徴を有するものである。 ついで、この発明の超高圧焼結材料において、
成分組成範囲を上述のように限定した理由を説明
する。 (a) ダイヤモンド ダイヤモンド自体は、周知のようにモース硬
さ：10、ヌープ硬さ：8000Kg/mm2以上（荷重100
ｇ）を有し、現存する物質中、最も高い硬さを
有する物質であるが、この含有量が50容量％未
満では、所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方85容量％を超えて含有させると、ダイ
ヤモンド粒子相互間の接触度合が大きくなり、
特に靭性に富んだSiの炭・窒化物粒子および特
に高温耐酸化性（耐熱性）にすぐれたCBN粒
子と、ダイヤモンド粒子との強固な粒子間結合
が不十分となり、この結果靭性低下をきたして
切削時にチツピング摩耗が生じやすくなること
から、その含有量を50〜85容量％と定めた。 また、この発明の超高圧焼結材料の製造に際
して、原料粉末として使用されるダイヤモンド
粉末は、すぐれた焼結性を確保する目的で、平
均粒径50μｍ以下、一般には同10μｍ以下の粉
末粒径をもつものを使用するのが好ましく、さ
らに市販のメタルコートのダイヤモンド粉末を
原料粉末として使用してもよい。 (b) Siの炭・窒化物 例えば、SiCは融点：2827℃、微少ヌープ硬
さ：3000Kg/mm（荷重100ｇ）を有するようにこ
れらSiの炭・窒化物はいずれも高融点高硬度を
有すると共に、ダイヤモンドに比して高温にお
ける耐酸化性にすぐれた物質であり、しかもSi
の炭・窒化物には、この発明の超高圧焼結材料
の製造における焼結時に、上述のようにダイヤ
モンド粒子、Siの炭・窒化物粒子、およびCBN
粒子の相互粒界での成分拡散に寄与して強固な
粒子間結合を形成せしめる作用があるほか、そ
れ自体が焼結性にすぐれたものであるため、ダ
イヤモンド粒子間をCBN粒子と共存した状態
で埋めた緻密な組織を形成する作用があるが、
その含有量が５容量％未満では、前記作用に所
望の効果を得ることができず、この結果靭性低
下をきたすようになり、一方40容量％を超えて
含有させると、相対的にダイヤモンドの含有量
が少なくなり過ぎて、ダイヤモンドのもつ高硬
度を焼結材料に充分反映することができず、こ
の結果耐摩耗性低下をきたすようになることか
ら、その含有量を５〜40容量％に定めた。 また、この発明の超高圧焼結材料の製造に際
して、原料粉末として使用されるSiの炭・窒化
物粉末は微粉のものが好ましく、平均粒径10μ
ｍ以下の微細な粉末を使用するのが望ましい。 (c) CBN CBNは、温度1200℃以上、圧力40Kb以上、
望ましくは温度1800℃以上、圧力60Kb以上の
条件で合成されるもので、ダイヤモンドに次ぐ
硬さ、すなわちビツカース硬さで6000〜7000
Kg/mm2を有し、かつダイヤモンドより高温まで
安定した性質をもつと共に、鉄族金属に対して
反応しにくい性質をもつ成分であるが、その含
有量が10容量％未満では、所望の高温耐酸化性
および鉄系金属に対する耐反応性を確保するこ
とができず、一方45容量％を越えて含有させる
と、相対的にダイヤモンドの含有量が少なくな
り過ぎて、前記ダイヤモンドのもつ高硬度を焼
結材料に充分反映させることができず、この結
果、耐摩耗性の低下をもたらすようになること
からその含有量を10〜45容量％と定めた。 また、この発明の超高圧焼結材料の製造に際
して、原料粉末として使用されるCBN粉末は
微細なものが好ましく、平均粒径10μｍ以下の
微細粉末の使用が望ましい。 さらに、この発明の超高圧焼結材料は、通常の
粉末冶金法により、公知の超高圧超高温発生装置
を使用して製造することができる。 すなわち、原料粉末としてのダイヤモンド粉
末、Siの炭・窒化物粉末、およびCBN粉末を所定
割合に配合し、この配合粉末を鉄製ボールミルな
どの混合機において長時間混合して均質な混合粉
末とし、ついでこの混合粉末を、例えば特公昭36
−23463号公報に記載されるような超高圧高温発
生装置における鋼製あるいは高融点金属製の容器
内に封入し、圧力および温度を上げ、最高圧力：
54〜70Kb、最高温度：1400〜1800℃の範囲内の
圧力および温度に数分〜数10分保持した後、冷却
し、最終的に圧力を解放することからなる基本的
工程によつて製造することができる。 つぎに、この発明の超高圧焼結材料を実施例に
より説明する。 原料粉末として、それぞれ市販の平均粒径：３
μｍを有するダイヤモンド粉末、同３μｍのSiC
粉末、同２μｍのSi3N4粉末、および同６μｍの
CBN粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ
第１表に示される配合組成に配合し、これに溶媒
としてアセトンを加え、炭化タングステン基超硬
合金製のボールミル中で４時間混合し、乾燥した
後、直径：10mm×高さ：10mmの寸法をもつたステ
ンレス鋼（JIS・SUS304）製管内に詰め、真空引
きしながらJIS・P20の炭化タングステン基超硬
合金等の蓋を前記管の両側端部に溶接して密封
し、ついで、これを公知の超高圧高温発生装置に
装着し、最高付加圧力：60Kb、最高加熱温度：
1450℃の条件で10分間保持して焼結した後、冷却
し、圧力解放を行なうことによつて実質的に配合
組成と同一の成分組成をもつた本発明超高圧焼結
材料１〜９、および比較超高圧焼結材料１〜６を
それぞれ製造した。 この結果得られた本発明超高圧焼結材料１〜９
は、いずれもダイヤモンド、Siの炭・窒化物、お
よびCBNが均一に分散した緻密な組織をもつも
のであつた。 なお、比較超高圧焼結材料１〜６は、いずれも
構成成分のうちの少なくともいずれかの成分含有
量（第１表に※印を付したもの）がこの発明の範
囲から外れた組成をもつものである。 つぎに、上記の本発明超高圧焼結材料１〜９、
および比較超高圧焼結材料１〜６、並びに従来公
知の主成分がダイヤモンドからなる第１表に示さ
れる組成をもつた市販の超高圧焼結材料から、切
断および研磨により切削用切刃を切出し、この切
刃を炭化タングステン基超硬合金製チツプに銀ろ
を用いてろう付けした状態で、
を有し、特に切削工具用材料として使用するのに
適した超高圧焼結材料に関するものである。 一般に、鋳鉄などの鉄系金属材料や、アルミニ
ウム、アルミニウム合金、銅、および銅合金など
の非鉄金属材料、さらにプラスチツク、ゴム、黒
鉛、セラミツクなどの非金属材料などの切削に使
用される切削工具には、高硬度、すぐれた耐摩耗
性、靭性、および熱的化学的安定性などの特性を
備えることが要求されている。 近年、かかる要求を満足すべく、主成分がダイ
ヤモンドからなる超高圧焼結材料が提案され、前
記超高圧焼結材料は常温は勿論のこと、比較的高
温においても高硬度を有し、すぐれた耐摩耗性を
示すことから、衝撃の加わるような苛酷な条件下
での仕上げ切削工具用材料として使用されてい
る。 確かに、上記超高圧焼結材料製切削工具によれ
ば、上記鉄系金属材料や非鉄金属材料の切削に際
して、高速切削が可能となるために、構成刃先が
つきにくく、すぐれた仕上げ面が得られるという
利点がもたらされる。 このように上記従来超高圧焼結材料は、主成分
が著しく高い硬さを有するダイヤモンドで構成さ
れているために、上記鉄系金属材料や非鉄金属材
料、および非金属材料の切削に切削工具として使
用した場合に、すぐれた耐摩耗性を示すものの、
十分な靭性を備えたものではないため、この靭性
不足が原因で切削時にチツピング摩耗を起し易
く、この結果本来具備しているすぐれた耐摩耗性
を十分発揮することができず、また十分な高温耐
酸化性を備えていないために、温度上昇を伴なう
切削には使用することができないのが現状であ
る。 本発明者等は、上述のような観点から、靭性、
鉄系金属材料に対する耐反応性、高温耐酸化性
（耐熱性）、および耐摩耗性を兼ね備えた切削工具
用材料を得べく、ダイヤモンドに着目して研究を
行なつた結果、ダイヤモンド粉末に、炭化けい素
（以下SiCで示す）および窒化けい素（以下Si3N4
で示す）のうちの１種または２種（以下これを総
称してSiの炭・窒化物という）からなる粉末と、
立方晶窒化ほう素（以下CBNで示す）粉末とを
配合したものを原料粉末として使用し、超高圧焼
結を行なうと、ダイヤモンド粒子同志、上記Siの
炭・窒化物粒子同志、および上記CBN粒子同志
の相互接触がなく、ダイヤモンド粒子、上記Siの
炭・窒化物粒子、および上記CBN粒子が相互に
隣接し合い、しかもその粒界では前記各粒子を構
成する成分の拡散が生じて強固な粒子間結合が形
成されている緻密な組織の焼結材料が得られ、こ
の結果得られた焼結材料は、ダイヤモンド粒子に
よつてもたらされるすぐれた耐摩耗性と、Siの
炭・窒化物粒子およびCBN粒子によつてもたら
されるすぐれた靫性および高温耐酸化性（耐熱
性）とを兼ね備えるという知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、容量％で、 ダイヤモンド：50〜85％、 Siの炭・窒化物：５〜40％、 CBN：10〜45％、 からなる組成を有し、かつすぐれた靭性、耐熱
性、および耐摩耗性を有する切削工具用超高圧焼
結材料に特徴を有するものである。 ついで、この発明の超高圧焼結材料において、
成分組成範囲を上述のように限定した理由を説明
する。 (a) ダイヤモンド ダイヤモンド自体は、周知のようにモース硬
さ：10、ヌープ硬さ：8000Kg/mm2以上（荷重100
ｇ）を有し、現存する物質中、最も高い硬さを
有する物質であるが、この含有量が50容量％未
満では、所望の耐摩耗性を確保することができ
ず、一方85容量％を超えて含有させると、ダイ
ヤモンド粒子相互間の接触度合が大きくなり、
特に靭性に富んだSiの炭・窒化物粒子および特
に高温耐酸化性（耐熱性）にすぐれたCBN粒
子と、ダイヤモンド粒子との強固な粒子間結合
が不十分となり、この結果靭性低下をきたして
切削時にチツピング摩耗が生じやすくなること
から、その含有量を50〜85容量％と定めた。 また、この発明の超高圧焼結材料の製造に際
して、原料粉末として使用されるダイヤモンド
粉末は、すぐれた焼結性を確保する目的で、平
均粒径50μｍ以下、一般には同10μｍ以下の粉
末粒径をもつものを使用するのが好ましく、さ
らに市販のメタルコートのダイヤモンド粉末を
原料粉末として使用してもよい。 (b) Siの炭・窒化物 例えば、SiCは融点：2827℃、微少ヌープ硬
さ：3000Kg/mm（荷重100ｇ）を有するようにこ
れらSiの炭・窒化物はいずれも高融点高硬度を
有すると共に、ダイヤモンドに比して高温にお
ける耐酸化性にすぐれた物質であり、しかもSi
の炭・窒化物には、この発明の超高圧焼結材料
の製造における焼結時に、上述のようにダイヤ
モンド粒子、Siの炭・窒化物粒子、およびCBN
粒子の相互粒界での成分拡散に寄与して強固な
粒子間結合を形成せしめる作用があるほか、そ
れ自体が焼結性にすぐれたものであるため、ダ
イヤモンド粒子間をCBN粒子と共存した状態
で埋めた緻密な組織を形成する作用があるが、
その含有量が５容量％未満では、前記作用に所
望の効果を得ることができず、この結果靭性低
下をきたすようになり、一方40容量％を超えて
含有させると、相対的にダイヤモンドの含有量
が少なくなり過ぎて、ダイヤモンドのもつ高硬
度を焼結材料に充分反映することができず、こ
の結果耐摩耗性低下をきたすようになることか
ら、その含有量を５〜40容量％に定めた。 また、この発明の超高圧焼結材料の製造に際
して、原料粉末として使用されるSiの炭・窒化
物粉末は微粉のものが好ましく、平均粒径10μ
ｍ以下の微細な粉末を使用するのが望ましい。 (c) CBN CBNは、温度1200℃以上、圧力40Kb以上、
望ましくは温度1800℃以上、圧力60Kb以上の
条件で合成されるもので、ダイヤモンドに次ぐ
硬さ、すなわちビツカース硬さで6000〜7000
Kg/mm2を有し、かつダイヤモンドより高温まで
安定した性質をもつと共に、鉄族金属に対して
反応しにくい性質をもつ成分であるが、その含
有量が10容量％未満では、所望の高温耐酸化性
および鉄系金属に対する耐反応性を確保するこ
とができず、一方45容量％を越えて含有させる
と、相対的にダイヤモンドの含有量が少なくな
り過ぎて、前記ダイヤモンドのもつ高硬度を焼
結材料に充分反映させることができず、この結
果、耐摩耗性の低下をもたらすようになること
からその含有量を10〜45容量％と定めた。 また、この発明の超高圧焼結材料の製造に際
して、原料粉末として使用されるCBN粉末は
微細なものが好ましく、平均粒径10μｍ以下の
微細粉末の使用が望ましい。 さらに、この発明の超高圧焼結材料は、通常の
粉末冶金法により、公知の超高圧超高温発生装置
を使用して製造することができる。 すなわち、原料粉末としてのダイヤモンド粉
末、Siの炭・窒化物粉末、およびCBN粉末を所定
割合に配合し、この配合粉末を鉄製ボールミルな
どの混合機において長時間混合して均質な混合粉
末とし、ついでこの混合粉末を、例えば特公昭36
−23463号公報に記載されるような超高圧高温発
生装置における鋼製あるいは高融点金属製の容器
内に封入し、圧力および温度を上げ、最高圧力：
54〜70Kb、最高温度：1400〜1800℃の範囲内の
圧力および温度に数分〜数10分保持した後、冷却
し、最終的に圧力を解放することからなる基本的
工程によつて製造することができる。 つぎに、この発明の超高圧焼結材料を実施例に
より説明する。 原料粉末として、それぞれ市販の平均粒径：３
μｍを有するダイヤモンド粉末、同３μｍのSiC
粉末、同２μｍのSi3N4粉末、および同６μｍの
CBN粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ
第１表に示される配合組成に配合し、これに溶媒
としてアセトンを加え、炭化タングステン基超硬
合金製のボールミル中で４時間混合し、乾燥した
後、直径：10mm×高さ：10mmの寸法をもつたステ
ンレス鋼（JIS・SUS304）製管内に詰め、真空引
きしながらJIS・P20の炭化タングステン基超硬
合金等の蓋を前記管の両側端部に溶接して密封
し、ついで、これを公知の超高圧高温発生装置に
装着し、最高付加圧力：60Kb、最高加熱温度：
1450℃の条件で10分間保持して焼結した後、冷却
し、圧力解放を行なうことによつて実質的に配合
組成と同一の成分組成をもつた本発明超高圧焼結
材料１〜９、および比較超高圧焼結材料１〜６を
それぞれ製造した。 この結果得られた本発明超高圧焼結材料１〜９
は、いずれもダイヤモンド、Siの炭・窒化物、お
よびCBNが均一に分散した緻密な組織をもつも
のであつた。 なお、比較超高圧焼結材料１〜６は、いずれも
構成成分のうちの少なくともいずれかの成分含有
量（第１表に※印を付したもの）がこの発明の範
囲から外れた組成をもつものである。 つぎに、上記の本発明超高圧焼結材料１〜９、
および比較超高圧焼結材料１〜６、並びに従来公
知の主成分がダイヤモンドからなる第１表に示さ
れる組成をもつた市販の超高圧焼結材料から、切
断および研磨により切削用切刃を切出し、この切
刃を炭化タングステン基超硬合金製チツプに銀ろ
を用いてろう付けした状態で、
【表】
被削材：FC30、
切削速度：400m/min、
切込み：0.2mm、
切削油：水溶性油使用、
の条件での鋳鉄の仕上げ面加工切削試験、並びに
被削材：Al−Si合金（Si：30重量％含有）、
切削速度：200m/min、
送り：0.1mm/rev.、
切込み：0.2mm、
切削油：なし、
の条件でのAl合金の仕上げ面加工切削試験を行
ない、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅
が0.2mmに達するまでの切削時間を測定した。こ
れらの測定結果を第１表に示した。 第１表に示される結果から、本発明超高圧焼結
材料１〜９は、いずれも市販の超高圧焼結材料に
比して、著しくすぐれた靭性および耐熱性を有
し、かつこれと同等のすぐれた靭性および耐熱性
を有し、かつこれと同等のすぐれた耐摩耗性を有
するので、きわめて長い切削時間を示すのに対し
て、市販の超高圧焼結材料は、靭性および耐熱性
不足が原因で比較的短かい切削時間しか示さない
ことが明らかである。 また、比較超高圧焼結材料１〜６に見られるよ
うに、構成成分のうちの少なくともいずれかの成
分含有量でもこの発明の範囲から外れると、靭
性、耐熱性、および耐摩耗性のうちの少なくとも
いずれかの性質が劣つたものになるので、所望の
切削性能を示さず、比較的短時間の切削時間しか
示さないものである。 上述のように、この発明の超透高圧焼結材料
は、すぐれた靭性、耐熱性（高温耐酸化性）、お
よび耐摩耗性を兼ね備えているので、特に切削工
具用材料として使用した場合にすぐれた切削性能
を発揮するのである。
ない、いずれの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅
が0.2mmに達するまでの切削時間を測定した。こ
れらの測定結果を第１表に示した。 第１表に示される結果から、本発明超高圧焼結
材料１〜９は、いずれも市販の超高圧焼結材料に
比して、著しくすぐれた靭性および耐熱性を有
し、かつこれと同等のすぐれた靭性および耐熱性
を有し、かつこれと同等のすぐれた耐摩耗性を有
するので、きわめて長い切削時間を示すのに対し
て、市販の超高圧焼結材料は、靭性および耐熱性
不足が原因で比較的短かい切削時間しか示さない
ことが明らかである。 また、比較超高圧焼結材料１〜６に見られるよ
うに、構成成分のうちの少なくともいずれかの成
分含有量でもこの発明の範囲から外れると、靭
性、耐熱性、および耐摩耗性のうちの少なくとも
いずれかの性質が劣つたものになるので、所望の
切削性能を示さず、比較的短時間の切削時間しか
示さないものである。 上述のように、この発明の超透高圧焼結材料
は、すぐれた靭性、耐熱性（高温耐酸化性）、お
よび耐摩耗性を兼ね備えているので、特に切削工
具用材料として使用した場合にすぐれた切削性能
を発揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ダイヤモンド：50〜85％、 炭化けい素および窒化けい素のうちの１種また
は２種：５〜40％、 立方晶窒化ほう素および不可避不純物：10〜45
％、 からなる組成（以上容量％）を有することを特徴
とする靭性および耐熱耐摩耗性のすぐれた切削工
具用超高圧焼結材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13329978A JPS5562852A (en) | 1978-10-31 | 1978-10-31 | Heattresisting and abrasionnresisting superpressure sintering material with tenacity |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13329978A JPS5562852A (en) | 1978-10-31 | 1978-10-31 | Heattresisting and abrasionnresisting superpressure sintering material with tenacity |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5562852A JPS5562852A (en) | 1980-05-12 |
| JPS6141865B2 true JPS6141865B2 (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=15101401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13329978A Granted JPS5562852A (en) | 1978-10-31 | 1978-10-31 | Heattresisting and abrasionnresisting superpressure sintering material with tenacity |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5562852A (ja) |
-
1978
- 1978-10-31 JP JP13329978A patent/JPS5562852A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5562852A (en) | 1980-05-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4177845B2 (ja) | 立方晶型窒化硼素焼結体 | |
| US4647546A (en) | Polycrystalline cubic boron nitride compact | |
| JP2861487B2 (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JPH06198504A (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JPS5946907B2 (ja) | 耐摩耗材及び工具用焼結サ−メツト | |
| JPS6141865B2 (ja) | ||
| JPS607022B2 (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JPS6141866B2 (ja) | ||
| JPS6146429B2 (ja) | ||
| JPS6141873B2 (ja) | ||
| JPS6143306B2 (ja) | ||
| JPS6143307B2 (ja) | ||
| JPS6131069B2 (ja) | ||
| JPS6143312B2 (ja) | ||
| JP2621301B2 (ja) | 炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPS6119591B2 (ja) | ||
| JPS6126511B2 (ja) | ||
| JPH10193210A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する超硬合金製切削工具 | |
| JPS5935423B2 (ja) | 立方晶窒化硼素含有の切削工具用焼結材料 | |
| JPS6119589B2 (ja) | ||
| JPS6119588B2 (ja) | ||
| JPS627259B2 (ja) | ||
| JPS6020458B2 (ja) | 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JP3358477B2 (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 | |
| JPS6126512B2 (ja) |