JPS6151606B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6151606B2 JPS6151606B2 JP15284580A JP15284580A JPS6151606B2 JP S6151606 B2 JPS6151606 B2 JP S6151606B2 JP 15284580 A JP15284580 A JP 15284580A JP 15284580 A JP15284580 A JP 15284580A JP S6151606 B2 JPS6151606 B2 JP S6151606B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- flow rate
- tuyere
- control valve
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/34—Blowing through the bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は少なくとも１個のガス吹込用羽口を底
部に備えた転炉の底吹による金属、特に鋼の製造
の操業ステータスにおける一連の吹込用ガスの切
替等におけるガス吹込制御方法に関するものであ
る。
部に備えた転炉の底吹による金属、特に鋼の製造
の操業ステータスにおける一連の吹込用ガスの切
替等におけるガス吹込制御方法に関するものであ
る。
底吹あるいは上吹底吹転炉製鋼法における精錬
ガス吹込み工程は、通常装入期、精錬期、サンプ
リング期、タツピング期などに区分されその各区
分に応じて羽口を通じて吹込むべきガスの種類を
切替える必要がある。例えば転炉が直立状態にあ
る精錬期においては、酸素が羽口を通じて転炉内
の溶鋼中に吹込まれているが、精錬期が終了する
と酸素を窒素またはアルゴンに切替え転炉を傾倒
してサンプリングまたは出鋼し、このサンプリン
グまたは出鋼の間に低圧の窒素またはアルゴンに
切替える。
ガス吹込み工程は、通常装入期、精錬期、サンプ
リング期、タツピング期などに区分されその各区
分に応じて羽口を通じて吹込むべきガスの種類を
切替える必要がある。例えば転炉が直立状態にあ
る精錬期においては、酸素が羽口を通じて転炉内
の溶鋼中に吹込まれているが、精錬期が終了する
と酸素を窒素またはアルゴンに切替え転炉を傾倒
してサンプリングまたは出鋼し、このサンプリン
グまたは出鋼の間に低圧の窒素またはアルゴンに
切替える。
ところで転炉操業では底吹羽口への溶鋼差し込
みを防止するために常に規定値以上のガス流量を
確保する必要がある。従つてガスの切換に際して
も、新たに切換えられるべきガス（後行ガスとい
う）の供給導管内での流量が規定値以上あること
が確認された後に、現に吹込まれつつあるガス
（先行ガスという）の供給を遮断するのが一般的
である。
みを防止するために常に規定値以上のガス流量を
確保する必要がある。従つてガスの切換に際して
も、新たに切換えられるべきガス（後行ガスとい
う）の供給導管内での流量が規定値以上あること
が確認された後に、現に吹込まれつつあるガス
（先行ガスという）の供給を遮断するのが一般的
である。
このような後行ガス流量確認による流量制御方
式が羽口への溶鋼差込防止上有効であるが、羽口
先は吹込ガスの種類によつて発熱反応あるいは吸
熱反応および溶鋼の激しい流動により、所謂マツ
シユルームと称する付着地金の急激な成長、ある
いは縮少ないしは脱落などの現象が発生してお
り、またガス元圧の変動もあることから、後行ガ
スの流量が確認できない場合がある。かかる場合
に流量調節弁の開度設定、開度確認方式によるガ
ス供給制御を行なう必要がある。
式が羽口への溶鋼差込防止上有効であるが、羽口
先は吹込ガスの種類によつて発熱反応あるいは吸
熱反応および溶鋼の激しい流動により、所謂マツ
シユルームと称する付着地金の急激な成長、ある
いは縮少ないしは脱落などの現象が発生してお
り、またガス元圧の変動もあることから、後行ガ
スの流量が確認できない場合がある。かかる場合
に流量調節弁の開度設定、開度確認方式によるガ
ス供給制御を行なう必要がある。
本発明は転炉操業における底吹ガス供給制御
を、流量調節弁の開度設定により行う方法を提供
するものである。
を、流量調節弁の開度設定により行う方法を提供
するものである。
本発明における流量調節弁開度設定の考え方に
ついて第１図により説明する。図において１は転
炉、２は溶鋼、３は羽口ノズル、４はＡガス源、
４′はＢガス源、５はＡガス系導管、５′はＢガス
系導管、６，６′はガス元圧計、７，７′は流量
計、８，８′は流量調節弁、９，９′は遮断弁であ
る。
ついて第１図により説明する。図において１は転
炉、２は溶鋼、３は羽口ノズル、４はＡガス源、
４′はＢガス源、５はＡガス系導管、５′はＢガス
系導管、６，６′はガス元圧計、７，７′は流量
計、８，８′は流量調節弁、９，９′は遮断弁であ
る。
ここで転炉１の溶鋼２に対し、羽口ノズル３か
ら吹込れるガスがＡガスからＢガスに切替えられ
たものとする。羽口ノズル３の吐出圧力P0は、羽
口ノズル３への溶鋼の差込みを防止するために溶
鋼２のヘツドを支える圧力でなければならない。
そこでΔP2を羽口レンガ圧損、ΔP3を配管圧損、
ΔP4を流量調節弁８′の圧損とすると、Ｂガスの
元圧P2との全体の圧力バランスは下記式に示すと
おりとなる。
ら吹込れるガスがＡガスからＢガスに切替えられ
たものとする。羽口ノズル３の吐出圧力P0は、羽
口ノズル３への溶鋼の差込みを防止するために溶
鋼２のヘツドを支える圧力でなければならない。
そこでΔP2を羽口レンガ圧損、ΔP3を配管圧損、
ΔP4を流量調節弁８′の圧損とすると、Ｂガスの
元圧P2との全体の圧力バランスは下記式に示すと
おりとなる。
P2＝P0＋ΔP2＋ΔP3＋ΔP4
しかしてこの場合のＢガス流量は先細ノズルの
理論式から吐出圧力P0を得るための流量として規
定される。
理論式から吐出圧力P0を得るための流量として規
定される。
上式において、一定操業条件のもとにおいては
羽口ノズル吐出圧力P0および配管圧損ΔP3は一定
である。しかし羽口レンガ圧損ΔP2は操業回数増
大による摩耗に伴なつて減少し、またガス元圧P2
は、他工場における使用等の影響をうけて変動す
る。従つてノズル吐出圧力P0を一定に保つために
はこれらの変動分を、弁開度により調節可能な流
量調節弁圧損ΔP4により補償すればよい。
羽口ノズル吐出圧力P0および配管圧損ΔP3は一定
である。しかし羽口レンガ圧損ΔP2は操業回数増
大による摩耗に伴なつて減少し、またガス元圧P2
は、他工場における使用等の影響をうけて変動す
る。従つてノズル吐出圧力P0を一定に保つために
はこれらの変動分を、弁開度により調節可能な流
量調節弁圧損ΔP4により補償すればよい。
しかして流量調節弁圧損ΔP4は、
ΔP4＝P2−P0−ΔP2−ΔP3、すなわちΔP4＝P2
−ΔP2−Ｃで算定でき、ガス元圧P2の変動、羽口
ノズルレンガの摩耗が生じても、安定した吐出圧
力P0を得ることのできる流量調節弁の開度を設定
することができる。
−ΔP2−Ｃで算定でき、ガス元圧P2の変動、羽口
ノズルレンガの摩耗が生じても、安定した吐出圧
力P0を得ることのできる流量調節弁の開度を設定
することができる。
そこで実際操業において流量調節弁開度の設定
は次のように行なわれる。
は次のように行なわれる。
転炉の各操業ステータスに応じた羽口圧損を、
操炉回数、その他の炉操業情報毎に第２図イに示
す如きテーブルで持ち、５折線で近似する羽口圧
損ΔPy0は配管圧損ΔP3および吐出圧力P0を含む
ものとし（第２図イ参照）任意に設定可能とす
る。
操炉回数、その他の炉操業情報毎に第２図イに示
す如きテーブルで持ち、５折線で近似する羽口圧
損ΔPy0は配管圧損ΔP3および吐出圧力P0を含む
ものとし（第２図イ参照）任意に設定可能とす
る。
流量調節弁開度の設定は、その都度のガス元圧
からテーブルにより求めた羽口圧損ΔPy0を減算
し、流量調節弁圧損ΔP4を得、之から流量調節弁
のCv値即ち弁流量係数を計算し、該当する流量
調節弁の規定開度を設定する。
からテーブルにより求めた羽口圧損ΔPy0を減算
し、流量調節弁圧損ΔP4を得、之から流量調節弁
のCv値即ち弁流量係数を計算し、該当する流量
調節弁の規定開度を設定する。
この場合のガス流量は各々の規定吐出圧流量と
し、羽口締めにより羽口数ｎ本がＸ本減少した場
合、流量値をｎ−Ｘ／ｎ倍してCv値計算をする。炉回 数が一定回数以後（第２図イにおいてＮ×５以
後）は一定とする。
し、羽口締めにより羽口数ｎ本がＸ本減少した場
合、流量値をｎ−Ｘ／ｎ倍してCv値計算をする。炉回 数が一定回数以後（第２図イにおいてＮ×５以
後）は一定とする。
本発明方法を実施するための制御フローを第３
図に示す。羽口ノズルの損耗量、操業ステータス
に対応した使用羽口本数、羽口種別、ガス流量、
使用ガス種類にもとづき、あらかじめ計算設定し
たテーブルから該当する羽口圧損値ΔPy0を引き
出し、之とガス元圧、ガス流量より下記式より流
量調節弁のCv値を計算する。
図に示す。羽口ノズルの損耗量、操業ステータス
に対応した使用羽口本数、羽口種別、ガス流量、
使用ガス種類にもとづき、あらかじめ計算設定し
たテーブルから該当する羽口圧損値ΔPy0を引き
出し、之とガス元圧、ガス流量より下記式より流
量調節弁のCv値を計算する。
ここで
Ｑ：ガス流量
（羽口ノズルからの目標ガス吐出流量）
Ｇ：ガス比重
P1：流量調節弁前圧力（≒元圧力）
P2： 〃 後圧力
ΔＰ：P1−P2
ｔ：ガス温度
かくして得られた流量調節弁Cv値から関数計
算により流量調節弁の規定開度を計算して、設定
する。
算により流量調節弁の規定開度を計算して、設定
する。
本発明の実施例を第４図にもとづいて説明す
る。
る。
(A)先づ新炉で操業する場合に、ガス元圧がP1-1
（操業下限値）、羽口圧損Py0がP2-1であるとす
ると、流量調節弁圧損ΔP4が予め作成されたテ
ーブルから求められる。このΔP4は Ｐ１−１／２ 以下であるから、Cv値は式１に従つて計算さ
れ、そのCv値に対応した弁開度が、予め関数
計算により求めた弁Cv値−弁開度のグラフか
ら求められる。
（操業下限値）、羽口圧損Py0がP2-1であるとす
ると、流量調節弁圧損ΔP4が予め作成されたテ
ーブルから求められる。このΔP4は Ｐ１−１／２ 以下であるから、Cv値は式１に従つて計算さ
れ、そのCv値に対応した弁開度が、予め関数
計算により求めた弁Cv値−弁開度のグラフか
ら求められる。
(B)次に操炉末期（操炉回数Ｎ×５以降）におい
て、ガス元圧がP1-2（操業上限値）、羽口圧損
がP2-2であるとすると、流量調節弁圧損ΔP4が
同様にテーブルから求められる。このときのΔ
P4は Ｐ２−１／２ 以上であるからCv値は式２に従つて計算さ
れ、この値に対応する弁開度が上記と同様にし
て求められる。
て、ガス元圧がP1-2（操業上限値）、羽口圧損
がP2-2であるとすると、流量調節弁圧損ΔP4が
同様にテーブルから求められる。このときのΔ
P4は Ｐ２−１／２ 以上であるからCv値は式２に従つて計算さ
れ、この値に対応する弁開度が上記と同様にし
て求められる。
以上述べた如く、本発明によれば、転炉操業に
おける底吹ガス切替等のガス供給に際して、吹込
ガス流量の確認が困難な場合に、適正な流量を流
量調節弁の弁開度の設定により実施することがで
きるので、吐出圧力不足による溶鋼の羽口への差
込、吐出圧過剰による羽口先過冷却によつて生成
されるマツシユルームによる羽口ノズル閉塞又は
溶鋼の飛散に帰因する歩留低下、Ar等の高価な
ガスの無駄な消費を回避しうるという顕著な効果
が奏せられる。
おける底吹ガス切替等のガス供給に際して、吹込
ガス流量の確認が困難な場合に、適正な流量を流
量調節弁の弁開度の設定により実施することがで
きるので、吐出圧力不足による溶鋼の羽口への差
込、吐出圧過剰による羽口先過冷却によつて生成
されるマツシユルームによる羽口ノズル閉塞又は
溶鋼の飛散に帰因する歩留低下、Ar等の高価な
ガスの無駄な消費を回避しうるという顕著な効果
が奏せられる。
第１図は底吹羽口のガス供給系における圧力バ
ランスの説明図、第２図イは各操業ステータスに
対応して炉回数その他の操業情報毎に作成された
羽口圧損の図表の一例、第２図ロは炉回数毎の羽
口種類、ガス種類別の規定吐出圧相当流量の図表
の一例、第３図は本発明の制御フローを示す図、
第４図は本発明の実施例の説明図表である。
ランスの説明図、第２図イは各操業ステータスに
対応して炉回数その他の操業情報毎に作成された
羽口圧損の図表の一例、第２図ロは炉回数毎の羽
口種類、ガス種類別の規定吐出圧相当流量の図表
の一例、第３図は本発明の制御フローを示す図、
第４図は本発明の実施例の説明図表である。
Claims (1)
- １ 転炉操業における底吹羽口への吹込ガス切替
等におけるガス供給の制御を流量調節弁の開度制
御により行うにあたり、各操業ステータスに応じ
た羽口圧損ΔPy0を操炉回数毎に予め計算してお
き、その都度のガス元圧P2から羽口圧損ΔPy0を
減算し、流量調節弁圧損ΔP4を得、之から流量調
節弁のCv値（弁流量係数）を求め、流量調節弁
の開度を、前記Cv値に基づく規定開度とするこ
とを特徴とする転炉の底吹ガス吹込制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15284580A JPS5776118A (en) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | Control of bottom blow gas at converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15284580A JPS5776118A (en) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | Control of bottom blow gas at converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5776118A JPS5776118A (en) | 1982-05-13 |
| JPS6151606B2 true JPS6151606B2 (ja) | 1986-11-10 |
Family
ID=15549382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15284580A Granted JPS5776118A (en) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | Control of bottom blow gas at converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5776118A (ja) |
-
1980
- 1980-10-30 JP JP15284580A patent/JPS5776118A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5776118A (en) | 1982-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110373511A (zh) | 一种低石灰消耗的转炉冶炼工艺 | |
| CN109321699A (zh) | 一种高炉空料线停炉不放残铁烧掉风口区死焦堆的方法 | |
| JPS5687617A (en) | Steel making method using arc furnace | |
| CN103667581B (zh) | 一种低氮swrh82b钢冶炼方法 | |
| US5190577A (en) | Replacement of argon with carbon dioxide in a reactor containing molten metal for the purpose of refining molten metal | |
| CN105506213A (zh) | 降低半钢冶炼终点钢水氧活度的方法 | |
| US4395283A (en) | Method of switching bottom-blown gases and apparatus therefor | |
| JPS6151606B2 (ja) | ||
| US4420334A (en) | Method for controlling the bottom-blowing gas in top-and-bottom blown converter steel making | |
| US2741554A (en) | Method of refining iron | |
| CN114807493A (zh) | 一种提高转炉炉龄操作方法 | |
| US4148629A (en) | Process for controlling a steel refining process for steels having a carbon content within the range of 0.1 to 0.8 % by weight | |
| JPS6136051B2 (ja) | ||
| CN111593159A (zh) | 一种提高半钢镁利用率的方法 | |
| JP2001304773A (ja) | 粉体供給装置 | |
| JPH04124211A (ja) | 酸素製鋼炉の吹錬制御方法 | |
| SU1759887A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JP2533815B2 (ja) | 底吹き転炉の操業方法 | |
| JPS6151608B2 (ja) | ||
| CN120945165A (zh) | 一种钢水增氮方法和精准控氮模型 | |
| JP2584891B2 (ja) | 底吹き転炉の操業方法 | |
| JP3299998B2 (ja) | 底吹羽口を有する転炉における分割出鋼方法 | |
| KR102032613B1 (ko) | 전기로 조업 방법 | |
| JPH0762414A (ja) | 転炉製鋼法 | |
| JPS6246606B2 (ja) |