JPS6154096B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6154096B2 JPS6154096B2 JP22155582A JP22155582A JPS6154096B2 JP S6154096 B2 JPS6154096 B2 JP S6154096B2 JP 22155582 A JP22155582 A JP 22155582A JP 22155582 A JP22155582 A JP 22155582A JP S6154096 B2 JPS6154096 B2 JP S6154096B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- raw material
- lance
- oxidizing gas
- furnace
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、非鉄金属吹錬方法に関するもので
ある。
ある。
従来より、非鉄金属の吹錬方法として、二重管
構造のランスを用いた方法がある。これは、その
二重のランスを内管からの原料と、そのランスの
外管からの酸化用ガスとをランス内で混合してか
ら、それらを炉内の溶体中に吹き付けて、反応効
率をよくする方法である。そのため、約150m/se
ｃ程度の高スピードでガスをランスから吹きつけ
る。酸化用ガスとしては、0.5Kg/cm2以上に圧縮さ
れた空気あるいは酸素と空気の混合物を用い、こ
の酸化用ガスは原料と混合してから吹き付けられ
る。原料は、ランス内を断続的なプラグとして移
動する。
構造のランスを用いた方法がある。これは、その
二重のランスを内管からの原料と、そのランスの
外管からの酸化用ガスとをランス内で混合してか
ら、それらを炉内の溶体中に吹き付けて、反応効
率をよくする方法である。そのため、約150m/se
ｃ程度の高スピードでガスをランスから吹きつけ
る。酸化用ガスとしては、0.5Kg/cm2以上に圧縮さ
れた空気あるいは酸素と空気の混合物を用い、こ
の酸化用ガスは原料と混合してから吹き付けられ
る。原料は、ランス内を断続的なプラグとして移
動する。
ところで、従来、このような吹錬方法にあつて
は、第１図に示すように炉１の上方に備えられた
原料Ｍの供給用ホツパー２から、原料Ｍの自重と
酸化用ガスＧの一部を輸送用ガスとして用いて、
原料Ｍをランス３の内管３ａ内に送り込んでい
る。なお、酸化用ガスＧは、ランス３の外管３ｂ
内に導びかれ、そして原料Ｍと混合して、その原
料Ｍと共に炉１内の溶体中に吹きつけられる。図
中４は、ホツパー２内のペルダンパである。
は、第１図に示すように炉１の上方に備えられた
原料Ｍの供給用ホツパー２から、原料Ｍの自重と
酸化用ガスＧの一部を輸送用ガスとして用いて、
原料Ｍをランス３の内管３ａ内に送り込んでい
る。なお、酸化用ガスＧは、ランス３の外管３ｂ
内に導びかれ、そして原料Ｍと混合して、その原
料Ｍと共に炉１内の溶体中に吹きつけられる。図
中４は、ホツパー２内のペルダンパである。
しかしながら、このような従来の方法では、ラ
ンス３内における原料Ｍと酸化用ガスＧとの混合
点P1にて、それらの速度にきわめて大きな差があ
り、その酸化用ガスＧの加速圧損が大きい。この
ため、ランスヘツダー３ｃ内での酸化用ガスＧの
圧力は、第２図に示すように原料Ｍの供給時間ｔ
中において、前述したような原料Ｍのプラグ流に
対応していわゆる息をつき、その変動が大きい。
ンス３内における原料Ｍと酸化用ガスＧとの混合
点P1にて、それらの速度にきわめて大きな差があ
り、その酸化用ガスＧの加速圧損が大きい。この
ため、ランスヘツダー３ｃ内での酸化用ガスＧの
圧力は、第２図に示すように原料Ｍの供給時間ｔ
中において、前述したような原料Ｍのプラグ流に
対応していわゆる息をつき、その変動が大きい。
したがつて、原料Ｍを酸化用ガスＧを共に均一
に供給することができず、また原料Ｍの供給中に
一定の酸化用ガスＧの量を確保するためには、そ
のガスＧ側に高い圧力が必要となるなどの問題が
あつた。しかも、炉１の上方にホツパー２を備え
ているため、必然的に炉１の建屋自体が高くな
り、またホツパー２などが故障した場合、炉１か
らの高熱の影響を受けると共に炉１からの漏煙の
おそれのある炉１の上方にて、修理作業を行なわ
なければならなかつた。
に供給することができず、また原料Ｍの供給中に
一定の酸化用ガスＧの量を確保するためには、そ
のガスＧ側に高い圧力が必要となるなどの問題が
あつた。しかも、炉１の上方にホツパー２を備え
ているため、必然的に炉１の建屋自体が高くな
り、またホツパー２などが故障した場合、炉１か
らの高熱の影響を受けると共に炉１からの漏煙の
おそれのある炉１の上方にて、修理作業を行なわ
なければならなかつた。
この発明は、上記事情を考慮してなされたもの
で、酸化用ガスの速度との関係からランス内への
原料の供給速度を特定することにより、上記従来
の問題を解決する非鉄金属吹錬方法を提供するこ
とを目的とする。
で、酸化用ガスの速度との関係からランス内への
原料の供給速度を特定することにより、上記従来
の問題を解決する非鉄金属吹錬方法を提供するこ
とを目的とする。
以下、この発明を実験データなどに基づいて詳
述する。
述する。
この発明の吹錬方法は、前述と同様のランス３
の内管３ａに原料Ｍを送り込むための輸送用空気
として少なくとも１Kg/cm2G以上の圧縮空気を利
用し、そして酸化用ガスＧとの混合前における原
料Ｍの速度を酸化用ガスＧの速度の0.15〜1.0倍
として、それら原料Ｍと酸化用ガスＧとを混合し
て炉１内の溶体中に吹きつけるものである。
の内管３ａに原料Ｍを送り込むための輸送用空気
として少なくとも１Kg/cm2G以上の圧縮空気を利
用し、そして酸化用ガスＧとの混合前における原
料Ｍの速度を酸化用ガスＧの速度の0.15〜1.0倍
として、それら原料Ｍと酸化用ガスＧとを混合し
て炉１内の溶体中に吹きつけるものである。
このような輸送空気の圧および原料Ｍの速度の
数値限定の有意性は、下記の実験により認められ
る。
数値限定の有意性は、下記の実験により認められ
る。
＜実験設備＞
炉：連続製銅炉における溶錬炉。
原料：銅鉱石、硅砂、石炭、その他雑物（15：
２：１：１）を14T/Hrで供給。
２：１：１）を14T/Hrで供給。
ランス：内管１1/2B、外管３B。
輸送用空気：３Kg/cm2・G、100〜2000Nm2/Hr。
このような実験設備において、輸送用空気の流
量を上記の範囲で変化させた。
量を上記の範囲で変化させた。
そして、酸化用ガスＧの速度に対するランス内
管３ａ内の原料Ｍの速度の比率を「原料内管速
度」として測定すると共に、ランスヘツダ３ｃ内
での圧力変動幅を測定した。前者の測定値を横
軸、後者の測定値を縦軸にとつて、それらの関係
を第３図に示す。
管３ａ内の原料Ｍの速度の比率を「原料内管速
度」として測定すると共に、ランスヘツダ３ｃ内
での圧力変動幅を測定した。前者の測定値を横
軸、後者の測定値を縦軸にとつて、それらの関係
を第３図に示す。
この第３図から明らかなように、原料内管速度
や0.15以上になると、0.7Kg/cm2であつた圧力変動
幅が減少し、そして原料内管速度が1.0を過ぎて
からは圧力変動幅に大きな変化がない。
や0.15以上になると、0.7Kg/cm2であつた圧力変動
幅が減少し、そして原料内管速度が1.0を過ぎて
からは圧力変動幅に大きな変化がない。
ところで、前述したように、ランスヘツダ３ｃ
内における圧力変動幅は、原料Ｍと酸化用ガスＧ
との供給に関して大きな影響を与えるものであつ
て、その圧力変動幅が大きい場合には従来のよう
に原料Ｍと酸化用ガスＧとを均一に供給すること
ができない。
内における圧力変動幅は、原料Ｍと酸化用ガスＧ
との供給に関して大きな影響を与えるものであつ
て、その圧力変動幅が大きい場合には従来のよう
に原料Ｍと酸化用ガスＧとを均一に供給すること
ができない。
したがつて、原料内管速度を0.15〜1.0の範囲
つまり原料Ｍの速度を酸化用ガスＧの速度の0.15
〜1.0倍の範囲に特定することは、原料と酸化用
ガスＧの脈動を抑えて、それらを均一に供給する
上においてきわめて有効である。また、このよう
に原料内管速度を設定するに当つては、原料Ｍの
輸送用空気に１Kg/cm2・Gの圧力が必要であつた。
ちなみに、従来にあつては、原料内管速度が
0.1、つまり原料Ｍの速度が酸化用ガスＧの速度
の0.1倍程度であつて、ランスヘツダ３ｃ内での
圧力変動幅が0.7Kg/cm2もあつた。
つまり原料Ｍの速度を酸化用ガスＧの速度の0.15
〜1.0倍の範囲に特定することは、原料と酸化用
ガスＧの脈動を抑えて、それらを均一に供給する
上においてきわめて有効である。また、このよう
に原料内管速度を設定するに当つては、原料Ｍの
輸送用空気に１Kg/cm2・Gの圧力が必要であつた。
ちなみに、従来にあつては、原料内管速度が
0.1、つまり原料Ｍの速度が酸化用ガスＧの速度
の0.1倍程度であつて、ランスヘツダ３ｃ内での
圧力変動幅が0.7Kg/cm2もあつた。
しかして、このようにして行なうこの発明の吹
錬方法にあつては、原料Ｍと酸化用ガスＧの脈動
を抑えて、それらを均一に供給することができる
から、炉１内の溶体の反応効率が良く、しかも炉
床浸食に対する影響が少ない。また、一定の酸化
用ガスＧの量を確保するための圧力が小さくてす
み、例えば従来2.2〜2.4Kg/cm2・Gだつた酸化用ガ
スＧ用のコンプレツサーの吐出圧が1.6Kg/cm2・G
と低くなり、そしてランス８本で操業している場
合では、その８本分の動力を1300kWから
1100kWに下げることができた。
錬方法にあつては、原料Ｍと酸化用ガスＧの脈動
を抑えて、それらを均一に供給することができる
から、炉１内の溶体の反応効率が良く、しかも炉
床浸食に対する影響が少ない。また、一定の酸化
用ガスＧの量を確保するための圧力が小さくてす
み、例えば従来2.2〜2.4Kg/cm2・Gだつた酸化用ガ
スＧ用のコンプレツサーの吐出圧が1.6Kg/cm2・G
と低くなり、そしてランス８本で操業している場
合では、その８本分の動力を1300kWから
1100kWに下げることができた。
また、高圧空気を原料Ｍの輸送用として使用す
るために、原料のＭの輸送スピードが速く、長距
離輸送が可能となる。したがつて、原料Ｍの供給
ホツパーを炉１の上方に設置する必要がなくな
る。よつて、建屋を低くすることができて経済的
であり、また原料Ｍのホツパーを炉１の上方以外
の場所に設置することによつて、前述した従来の
ようにそのホツパーなどの修理を炉１の上方の悪
環境下にて行なわなくてもよくなり、その作業環
境が良くなる。
るために、原料のＭの輸送スピードが速く、長距
離輸送が可能となる。したがつて、原料Ｍの供給
ホツパーを炉１の上方に設置する必要がなくな
る。よつて、建屋を低くすることができて経済的
であり、また原料Ｍのホツパーを炉１の上方以外
の場所に設置することによつて、前述した従来の
ようにそのホツパーなどの修理を炉１の上方の悪
環境下にて行なわなくてもよくなり、その作業環
境が良くなる。
第４図はこの発明を実施するための装置の一例
を示す。
を示す。
原料Ｍは、スクリユーコンベヤ５によつてサー
ビスタンク６内に送られ、そして投入元弁７およ
び投入弁８を通つてリフトタンク９内に投入され
る。この原料Ｍの輸送用空気（例えば７Kg/cm2・
Ｇ）Ａは、減圧弁１０、加圧弁１１，１２を通つ
てリフトタンク９内に導かれると共に、減圧弁１
３ブースター弁１４を通つてリフトタンク９から
の原料Ｍとの合流点P2に導かれる。これらの輸送
用空気Ａによつて、リフトタンク９内の原料Ｍは
輸送弁１５を通つてランス３の内管３ａ内に圧送
される。このため、サービスタンク６並びにリフ
トタンク９などは、炉１の上部以外の場所に設置
されている。他方、酸化用ガスＧは、コントロー
ルバルブ１６を通つてランスヘツダ３ｃ内に送り
込まれる。なお、図中１７はレベルスイツチ、１
８は排圧弁、１９はロードセル、２０はキヤンパ
スをそれぞれ示す。
ビスタンク６内に送られ、そして投入元弁７およ
び投入弁８を通つてリフトタンク９内に投入され
る。この原料Ｍの輸送用空気（例えば７Kg/cm2・
Ｇ）Ａは、減圧弁１０、加圧弁１１，１２を通つ
てリフトタンク９内に導かれると共に、減圧弁１
３ブースター弁１４を通つてリフトタンク９から
の原料Ｍとの合流点P2に導かれる。これらの輸送
用空気Ａによつて、リフトタンク９内の原料Ｍは
輸送弁１５を通つてランス３の内管３ａ内に圧送
される。このため、サービスタンク６並びにリフ
トタンク９などは、炉１の上部以外の場所に設置
されている。他方、酸化用ガスＧは、コントロー
ルバルブ１６を通つてランスヘツダ３ｃ内に送り
込まれる。なお、図中１７はレベルスイツチ、１
８は排圧弁、１９はロードセル、２０はキヤンパ
スをそれぞれ示す。
第５図は２つのランス３，３を備えた場合の装
置の一例を示す。図中左側のランス３に対して
は、第４図に示したものと同様の原料Ｍと酸化用
ガスＧの供給系が備えられている。また、両方の
ランス３，３に対して、前述した従来の第１図と
同様の原料Ｍと酸化用ガスＧの供給系が備えら
れ、そして図中左側のランス３については、バル
ブ２１，２２の切換えによつて２種の供給系を適
宜選択できるようになつている。また、図中２３
は、右側のランス３における原料Ｍの供給系に備
えられたバルブである。
置の一例を示す。図中左側のランス３に対して
は、第４図に示したものと同様の原料Ｍと酸化用
ガスＧの供給系が備えられている。また、両方の
ランス３，３に対して、前述した従来の第１図と
同様の原料Ｍと酸化用ガスＧの供給系が備えら
れ、そして図中左側のランス３については、バル
ブ２１，２２の切換えによつて２種の供給系を適
宜選択できるようになつている。また、図中２３
は、右側のランス３における原料Ｍの供給系に備
えられたバルブである。
なお、本発明の実施に当つては、上記設備の他
種々一般の設備を使用することが可能である。
種々一般の設備を使用することが可能である。
以上説明したように、この発明に係る非鉄金属
吹錬方法によれば、少なくとも１Kg/cm2・G以上の
輸送用空気によつて原料を圧送し、そして原料の
速度を酸化用ガスの速度の0.15〜2.0倍としてい
るから、ランス内における原料と酸化用ガスの脈
動を抑えて、それらを均一に吹き付けることがで
き、この結果、炉内の溶体の反応効率が良く、し
かも炉床浸食に対する影響も少ない。また、一定
の酸化用ガスの量を確保するために要する圧力が
少さくてすむ。また、原料Ｍの供給ホツパーを炉
の上方に設置する必要がないから、建屋を低くす
ることができて経済的であり、しかもそのホツパ
ーなどの修理を炉の上方の悪環境下にて行なわな
くてもよくなり、その作業環境が良くなる等の効
果を奏する。
吹錬方法によれば、少なくとも１Kg/cm2・G以上の
輸送用空気によつて原料を圧送し、そして原料の
速度を酸化用ガスの速度の0.15〜2.0倍としてい
るから、ランス内における原料と酸化用ガスの脈
動を抑えて、それらを均一に吹き付けることがで
き、この結果、炉内の溶体の反応効率が良く、し
かも炉床浸食に対する影響も少ない。また、一定
の酸化用ガスの量を確保するために要する圧力が
少さくてすむ。また、原料Ｍの供給ホツパーを炉
の上方に設置する必要がないから、建屋を低くす
ることができて経済的であり、しかもそのホツパ
ーなどの修理を炉の上方の悪環境下にて行なわな
くてもよくなり、その作業環境が良くなる等の効
果を奏する。
第１図は従来の吹錬方法を説明するために示す
装置の概略図、第２図は従来の吹錬方法によつて
生じる酸化用ガスの圧力変動を表わす図、第３図
は原料内管速度とランス内の圧力変動幅の関係を
表わす図、第４図、第５図はそれぞれこの発明を
実施するための装置の概略図である。 １……炉、３……ランス。
装置の概略図、第２図は従来の吹錬方法によつて
生じる酸化用ガスの圧力変動を表わす図、第３図
は原料内管速度とランス内の圧力変動幅の関係を
表わす図、第４図、第５図はそれぞれこの発明を
実施するための装置の概略図である。 １……炉、３……ランス。
Claims (1)
- １ ランスの内管を通る鉱石、熔剤、石炭等の製
錬原料と、ランスの外管を通る酸化用酸素を含む
ガスとをそれぞれランス内にて混合させてから、
それらを炉内の熔体中に吹き付ける非鉄金属吹錬
方法において、少なくとも１Kg/cm2・G以上の圧縮
空気によつて、前記ランスの外管を通るガスの
0.15倍〜1.0倍の速度で前記製錬原料を送り込む
ことを特徴とする非鉄金属吹錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22155582A JPS59113132A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 非鉄金属吹錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22155582A JPS59113132A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 非鉄金属吹錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59113132A JPS59113132A (ja) | 1984-06-29 |
| JPS6154096B2 true JPS6154096B2 (ja) | 1986-11-20 |
Family
ID=16768551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22155582A Granted JPS59113132A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 非鉄金属吹錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59113132A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0462330U (ja) * | 1990-10-05 | 1992-05-28 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5066868B2 (ja) * | 2006-08-24 | 2012-11-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 原料吹込み装置の原料供給路の分配比調整方法及びこれを用いた原料吹込み装置 |
| JP5761258B2 (ja) * | 2013-06-21 | 2015-08-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 可燃物の処理方法と設備 |
-
1982
- 1982-12-17 JP JP22155582A patent/JPS59113132A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0462330U (ja) * | 1990-10-05 | 1992-05-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59113132A (ja) | 1984-06-29 |
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