JPS6156177B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6156177B2 JPS6156177B2 JP20972181A JP20972181A JPS6156177B2 JP S6156177 B2 JPS6156177 B2 JP S6156177B2 JP 20972181 A JP20972181 A JP 20972181A JP 20972181 A JP20972181 A JP 20972181A JP S6156177 B2 JPS6156177 B2 JP S6156177B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clinker
- fluidized
- cooler
- discharge chute
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/44—Burning; Melting
- C04B7/45—Burning; Melting in fluidised beds, e.g. spouted beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B07—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
- B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
- B07B7/00—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents
- B07B7/01—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using gravity
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B07—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
- B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
- B07B9/00—Combinations of apparatus for screening or sifting or for separating solids from solids using gas currents; General arrangement of plant, e.g. flow sheets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、セメントまたはアルミナなどの粉末
原料を焼成する流動焼成炉と、この焼成炉よりも
下位に設けられて該焼成炉で焼成された高温のク
リンカを空気冷却する冷却器と、前記焼成炉の底
部と該冷却器を接続したクリンカ排出シユートと
を備えた粉末原料の焼成設備に関するものであ
る。
原料を焼成する流動焼成炉と、この焼成炉よりも
下位に設けられて該焼成炉で焼成された高温のク
リンカを空気冷却する冷却器と、前記焼成炉の底
部と該冷却器を接続したクリンカ排出シユートと
を備えた粉末原料の焼成設備に関するものであ
る。
従来の高温流動焼成炉は、たとえば、第５図に
示すような構成からなつている。第５図におい
て、２１はセメントまたはアルミナなどの粉末原
料を焼成する高温流動焼成炉、２２はフリーボー
ド部、２３は濃流動層部、２４は希薄流動層部、
２５はクリンカ排出シユート、２６は燃焼用二次
空気の供給を示す矢印、２７はバーナ、２８は仮
焼された原料を供給する原料供給シユート、２９
は流動媒体、３０は流動面、３１は噴流を形成さ
せるための上昇流を示す矢印である。
示すような構成からなつている。第５図におい
て、２１はセメントまたはアルミナなどの粉末原
料を焼成する高温流動焼成炉、２２はフリーボー
ド部、２３は濃流動層部、２４は希薄流動層部、
２５はクリンカ排出シユート、２６は燃焼用二次
空気の供給を示す矢印、２７はバーナ、２８は仮
焼された原料を供給する原料供給シユート、２９
は流動媒体、３０は流動面、３１は噴流を形成さ
せるための上昇流を示す矢印である。
そして、各部の空塔速度は、フリーボード部２
２で秒速0.8メートル、濃流動層部２３で秒速2.4
メートル、その下部の希薄流動層部２４で秒速
8.7メートルである。また流速の大きい希薄流動
層部２４では、クリンカが文字通り希薄となるた
め、空気と燃料の接触状態がよいので、ここにバ
ーナ２７をセツトし、燃焼させている。
２で秒速0.8メートル、濃流動層部２３で秒速2.4
メートル、その下部の希薄流動層部２４で秒速
8.7メートルである。また流速の大きい希薄流動
層部２４では、クリンカが文字通り希薄となるた
め、空気と燃料の接触状態がよいので、ここにバ
ーナ２７をセツトし、燃焼させている。
仮焼原料の該焼成炉２１内への投入方法は、前
段サイクロン（図示せず）から捕集され、仮焼炉
（図示せず）で仮焼された仮焼原料が原料供給シ
ユート２８により、濃流動層部２３に導かれ、流
動面３０より100〜200ミリメートル下方に投入さ
れる。
段サイクロン（図示せず）から捕集され、仮焼炉
（図示せず）で仮焼された仮焼原料が原料供給シ
ユート２８により、濃流動層部２３に導かれ、流
動面３０より100〜200ミリメートル下方に投入さ
れる。
該焼成炉２１内における反応機構は、当初、該
焼成炉２１内に流動媒体として、直径が１〜５ミ
リメートル（平均粒子直径が２ミリメートル）程
度の破砕クリンカ（これを種クリンカという）を
投入し、1300℃以上に昇温しておき、ここに前記
仮焼原料を投入する。このようにして投入された
仮焼原料は、種クリンカの表面の液相に付着し、
自からも液相化して反応が進行する。流動層は熱
交換性が非常によいため。800℃程度の仮焼原料
は極めて短時間で1300℃以上に昇温され、反応が
行なわれるものと思われる。
焼成炉２１内に流動媒体として、直径が１〜５ミ
リメートル（平均粒子直径が２ミリメートル）程
度の破砕クリンカ（これを種クリンカという）を
投入し、1300℃以上に昇温しておき、ここに前記
仮焼原料を投入する。このようにして投入された
仮焼原料は、種クリンカの表面の液相に付着し、
自からも液相化して反応が進行する。流動層は熱
交換性が非常によいため。800℃程度の仮焼原料
は極めて短時間で1300℃以上に昇温され、反応が
行なわれるものと思われる。
焼成温度は、1300〜1350℃でコントロールして
おり、これより上げすぎると、炉内クリンカの液
相比率が過大となり、粒子どうしが付着し、流動
不能（これを焼結という）となり、また焼成温度
が1260℃より低いと、炉内クリンカの表面に液相
が形成されないで、前記原料は炉内クリアに付着
できなく（これを取り込み不良という）なる。
おり、これより上げすぎると、炉内クリンカの液
相比率が過大となり、粒子どうしが付着し、流動
不能（これを焼結という）となり、また焼成温度
が1260℃より低いと、炉内クリンカの表面に液相
が形成されないで、前記原料は炉内クリアに付着
できなく（これを取り込み不良という）なる。
このように、仮焼原料は、流動焼成炉２１内の
流動媒体に付着し、製品クリンカとして成長する
ため、該焼成炉２１内には、常に媒体が必要とさ
れるが、成長したクリンカ、すなわち、一定粒径
に達したクリンカは、該焼成炉２１からクリンカ
排出シユート２５を経て排出されるので、これに
見合う新らたな媒体を補充する必要がある。この
補充媒体を核クリンカと称している。すなわち、
起動後の通常運転時には、この核クリンカを核と
してクリンカが成長する。したがつて、これらに
は、投入された核クリンカの個数は製品クリンカ
の個数に等しいという関係が成立する。つまり、
核クリンカの個数が多ければ製品クリンカの個数
も多くなり、原料投入量が一定ならば結果として
製品クリンカは小径となり、逆に核クリンカの個
数が少なければ製品クリンカは大径となる。安定
した流動層を形成させるために、原料投入量に見
合つた適正な粒度分布を持つた核クリンカ量の投
入を必要とする。
流動媒体に付着し、製品クリンカとして成長する
ため、該焼成炉２１内には、常に媒体が必要とさ
れるが、成長したクリンカ、すなわち、一定粒径
に達したクリンカは、該焼成炉２１からクリンカ
排出シユート２５を経て排出されるので、これに
見合う新らたな媒体を補充する必要がある。この
補充媒体を核クリンカと称している。すなわち、
起動後の通常運転時には、この核クリンカを核と
してクリンカが成長する。したがつて、これらに
は、投入された核クリンカの個数は製品クリンカ
の個数に等しいという関係が成立する。つまり、
核クリンカの個数が多ければ製品クリンカの個数
も多くなり、原料投入量が一定ならば結果として
製品クリンカは小径となり、逆に核クリンカの個
数が少なければ製品クリンカは大径となる。安定
した流動層を形成させるために、原料投入量に見
合つた適正な粒度分布を持つた核クリンカ量の投
入を必要とする。
このように、流動焼成炉２１からクリンカ排出
シユート２５を経て排出される製品クリンカに見
合つた核クリンカを該焼成炉２１に補充する必要
があるが、従来の流動焼成炉２１においては、ク
リンカ排出シユート２５内で、核クリンカとして
適する粒径の製品クリンカを該焼成炉２１へ戻す
分級ができないため、ほぼ核と同径のクリンカま
で製品クリンカとして排出される。このため、核
クリンカとしては、冷却後の製品クリンカの一部
を破砕したものを使用するか、または冷却後のク
リンカを篩分けした細かいものを使用しており、
熱的損失が大きく、しかも、核クリンカの投入量
を製品クリンカの約20％とする必要があつた。
シユート２５を経て排出される製品クリンカに見
合つた核クリンカを該焼成炉２１に補充する必要
があるが、従来の流動焼成炉２１においては、ク
リンカ排出シユート２５内で、核クリンカとして
適する粒径の製品クリンカを該焼成炉２１へ戻す
分級ができないため、ほぼ核と同径のクリンカま
で製品クリンカとして排出される。このため、核
クリンカとしては、冷却後の製品クリンカの一部
を破砕したものを使用するか、または冷却後のク
リンカを篩分けした細かいものを使用しており、
熱的損失が大きく、しかも、核クリンカの投入量
を製品クリンカの約20％とする必要があつた。
なお熱的損失を少なくするため、クリンカ排出
シユート２５の直下に篩装置を設けて小径のクリ
ンカを流動焼成炉に戻すことも考えられるが、そ
のクリンカは高温であるため、保守が極めて困難
であり、かつ、その戻すための搬送装置を含めて
設備費が膨大なものとなり、実用的ではない。
シユート２５の直下に篩装置を設けて小径のクリ
ンカを流動焼成炉に戻すことも考えられるが、そ
のクリンカは高温であるため、保守が極めて困難
であり、かつ、その戻すための搬送装置を含めて
設備費が膨大なものとなり、実用的ではない。
また流動焼成炉と冷却器が直結した従来のプロ
セスでは、風速や層厚の調整が冷却器の熱回収量
や温度を変化させ、流動焼成炉の温度変動および
冷却器の温度変動を誘起して安定運転を乱すの
で、粒径コントロールは困難である。
セスでは、風速や層厚の調整が冷却器の熱回収量
や温度を変化させ、流動焼成炉の温度変動および
冷却器の温度変動を誘起して安定運転を乱すの
で、粒径コントロールは困難である。
本発明は、クリンカ排出シユートにクリンカの
冷却器からの排気を送給して流動焼成炉で必要と
する空気として使用するとともに、該シユートに
複数の風速の異なる分級ゾーンを形成させて該シ
ユートを分級器としての役目をもさせることによ
り、そのシユート内を降下するクリンカのうち、
核クリンカとして適する粒径のものを含めて流動
焼成炉に高温のまま戻すことができて、熱的損失
を軽減し、かつ、流動焼成炉に投入する核クリン
カの量を製品クリンカ生産量の約５％に低減する
ことが可能となり、しかも、流動焼成炉で使用さ
れる同一風量においても、分級粒径を広範囲に調
節することができ、炉内風速や層圧を所定値に保
つたまま粒径コントロールをすることができ、該
焼成炉と冷却器の両方を安定した運転をすること
ができるようにした粉末原料の焼成設備を提供す
ることを目的とするものである。
冷却器からの排気を送給して流動焼成炉で必要と
する空気として使用するとともに、該シユートに
複数の風速の異なる分級ゾーンを形成させて該シ
ユートを分級器としての役目をもさせることによ
り、そのシユート内を降下するクリンカのうち、
核クリンカとして適する粒径のものを含めて流動
焼成炉に高温のまま戻すことができて、熱的損失
を軽減し、かつ、流動焼成炉に投入する核クリン
カの量を製品クリンカ生産量の約５％に低減する
ことが可能となり、しかも、流動焼成炉で使用さ
れる同一風量においても、分級粒径を広範囲に調
節することができ、炉内風速や層圧を所定値に保
つたまま粒径コントロールをすることができ、該
焼成炉と冷却器の両方を安定した運転をすること
ができるようにした粉末原料の焼成設備を提供す
ることを目的とするものである。
このため、本発明は、クリンカの冷却器に下端
を接続して流動焼成炉の底部と該冷却器の間に設
けられているクリンカ排出シユートの途中に上端
を接続した複数個の冷却器排気ダクトを備え、か
つ、前記クリンカ排出シユート内に直列に複数の
風速の異なる分級ゾーンを形成させるように、前
記複数個の冷却器排気ダクトの各上端部の該クリ
ンカ排出シユートへの接続位置が上下に異なつて
いることを特徴としている。
を接続して流動焼成炉の底部と該冷却器の間に設
けられているクリンカ排出シユートの途中に上端
を接続した複数個の冷却器排気ダクトを備え、か
つ、前記クリンカ排出シユート内に直列に複数の
風速の異なる分級ゾーンを形成させるように、前
記複数個の冷却器排気ダクトの各上端部の該クリ
ンカ排出シユートへの接続位置が上下に異なつて
いることを特徴としている。
以下、本発明の実施態様について、図面を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
第１図は本発明の第１実施例を示したもので、
同図において、１はセメントまたはアルミナなど
の粉末原料を焼成する流動焼成炉、２は該焼成炉
１で焼成された高温のクリンカを空気冷却する冷
却器、３は該焼成炉１の底部と該冷却器２を接続
したクリンカ排出シユート、４は該シユートの比
較的下部に設けられてガスシール作用をしながら
該シユート３内のクリンカを前記冷却器２に適量
ずつ供給するロータリフイーダ、５は前記焼成炉
１に付属している粉原料供給装置、６は焼成炉バ
ーナ、７は焼成炉排気管、８は前記冷却器２に空
気を送給するフアン、９は前記冷却器から冷却さ
れたクリンカを取出すクリンカ取出し装置であ
る。そして、１０は第１冷却器排気ダクトで、下
端を冷却器２に接続し、上端をクリンカ排出シユ
ート３の途中に接続されている。１１は第２冷却
器排気ダクトで、やはり、下端を冷却器２に接続
し、上端をクリンカ排出シユート３に接続してい
る。しかも、第１冷却器排気ダクト１０の上端の
クリンカ排出シユート３への接続位置は、第２冷
却器排気ダクト１１の上端のクリンカ排出シユー
ト３への接続位置よりも上位になつている。また
１２は前記第１冷却器排気ダクト１０の途中に設
けられた第１風量調整ダンパ、１３は前記第２冷
却器排気ダクトの途中に設けられた第２風量調整
ダンパである。さらに、１４は前記シユート３内
に形成される第１分級ゾーン、１５は第２分級ゾ
ーンで、これらについては後述する。
同図において、１はセメントまたはアルミナなど
の粉末原料を焼成する流動焼成炉、２は該焼成炉
１で焼成された高温のクリンカを空気冷却する冷
却器、３は該焼成炉１の底部と該冷却器２を接続
したクリンカ排出シユート、４は該シユートの比
較的下部に設けられてガスシール作用をしながら
該シユート３内のクリンカを前記冷却器２に適量
ずつ供給するロータリフイーダ、５は前記焼成炉
１に付属している粉原料供給装置、６は焼成炉バ
ーナ、７は焼成炉排気管、８は前記冷却器２に空
気を送給するフアン、９は前記冷却器から冷却さ
れたクリンカを取出すクリンカ取出し装置であ
る。そして、１０は第１冷却器排気ダクトで、下
端を冷却器２に接続し、上端をクリンカ排出シユ
ート３の途中に接続されている。１１は第２冷却
器排気ダクトで、やはり、下端を冷却器２に接続
し、上端をクリンカ排出シユート３に接続してい
る。しかも、第１冷却器排気ダクト１０の上端の
クリンカ排出シユート３への接続位置は、第２冷
却器排気ダクト１１の上端のクリンカ排出シユー
ト３への接続位置よりも上位になつている。また
１２は前記第１冷却器排気ダクト１０の途中に設
けられた第１風量調整ダンパ、１３は前記第２冷
却器排気ダクトの途中に設けられた第２風量調整
ダンパである。さらに、１４は前記シユート３内
に形成される第１分級ゾーン、１５は第２分級ゾ
ーンで、これらについては後述する。
第１図に示すように構成された粉末原料の焼成
設備においては、流動焼成炉１で必要とする流動
用空気および熱焼用空気としては、冷却器２から
の高温排気が使用される。すなわち、フアン８で
昇圧された冷却用空気は、冷却器２内の高温クリ
ンカを冷却して高温となり、その排気は冷却器２
から第１冷却器排気ダクト１０と第２冷却器排気
ダクト１１を並列状に通つてクリンカ排出シユー
ト３内を上昇し、流動焼成炉１に送給される。し
たがつて、クリンカ排出シユート３内では前記高
温排気が上昇気流となるから、流動焼成炉１で焼
成されたクリンカが該シユート３内を下降する
際、その上昇気流によつて分級されるので、クリ
ンカ排出シユート３は分級器としての役目をもす
ることになる。しかも、前記ダクト１０の上端の
該シユート３への接続位置が前記ダクト１１の上
端の該シユート３への接続位置よりも上位になつ
ているから、第２分級ゾーン１５における風量は
該ダクト１１内を通る風量であるが、第１分級ゾ
ーン１４における風量は前記ダクト１０と１１内
を通る風量の和となり、したがつて、この第１分
級ゾーン１４の上昇気流の風量は第２分級ゾーン
１５の上昇気流の風量よりも大である。
設備においては、流動焼成炉１で必要とする流動
用空気および熱焼用空気としては、冷却器２から
の高温排気が使用される。すなわち、フアン８で
昇圧された冷却用空気は、冷却器２内の高温クリ
ンカを冷却して高温となり、その排気は冷却器２
から第１冷却器排気ダクト１０と第２冷却器排気
ダクト１１を並列状に通つてクリンカ排出シユー
ト３内を上昇し、流動焼成炉１に送給される。し
たがつて、クリンカ排出シユート３内では前記高
温排気が上昇気流となるから、流動焼成炉１で焼
成されたクリンカが該シユート３内を下降する
際、その上昇気流によつて分級されるので、クリ
ンカ排出シユート３は分級器としての役目をもす
ることになる。しかも、前記ダクト１０の上端の
該シユート３への接続位置が前記ダクト１１の上
端の該シユート３への接続位置よりも上位になつ
ているから、第２分級ゾーン１５における風量は
該ダクト１１内を通る風量であるが、第１分級ゾ
ーン１４における風量は前記ダクト１０と１１内
を通る風量の和となり、したがつて、この第１分
級ゾーン１４の上昇気流の風量は第２分級ゾーン
１５の上昇気流の風量よりも大である。
そこで、たとえば、該ダクト１１から第２分級
ゾーン１５に供給される風量を、第２風量調整ダ
ンパ１３を調整するなどして、第２分級ゾーン１
５の風速が目標粒子の流動化開始速度になるよう
にし、そして、該ダクト１１から供給される前記
風量を考慮しながら、該ダクト１０から第１分級
ゾーン１４に供給される風量を、第１風量ダンパ
１２を調整するなどして、第１分級ゾーン１４の
風速が目標粒子の終末速度よりやや低くなるよう
にする。
ゾーン１５に供給される風量を、第２風量調整ダ
ンパ１３を調整するなどして、第２分級ゾーン１
５の風速が目標粒子の流動化開始速度になるよう
にし、そして、該ダクト１１から供給される前記
風量を考慮しながら、該ダクト１０から第１分級
ゾーン１４に供給される風量を、第１風量ダンパ
１２を調整するなどして、第１分級ゾーン１４の
風速が目標粒子の終末速度よりやや低くなるよう
にする。
すると、まず、流動焼成炉１の流動層内の粒子
群が第１分級ゾーン１４に落下し、ここで該ダク
ト１０からの空気が粒子群を横切り、拡散させる
と同時に分離目標粒子より細かい微小粒子の大部
分は下からの気流に乗つて該焼成炉１に返えされ
る。すなわち、第１分級ゾーンの上昇気流の風速
は目標粒子の終末速度以下にしてあるから、ここ
で第１の分級が行なわれる。このとき、一部の微
小粒子は目標粒子と一緒に第２分級ゾーン１５に
落下するが、ここで、さらに微小粒子へ流動化開
始速度の風速になつている上昇気流に乗つて目標
粒子と確実に分離され、第１分級ゾーン１４まで
押しあげられ、気流に乗つて流動焼成炉１に返え
される。すなわち、第２分級ゾーン１５によつて
第２分級が行なわれ、この分級による目標粒子を
冷却器２に供給することができる。つまり、クリ
ンカ排出シユート３内の分級ゾーンの上のほうが
第１分級ゾーン１４であり、下のほうが第２分級
ゾーン１５となつて分かれており、第１分級ゾー
ン１４では分級目標粒子径の終末速度の空気を流
すことにより、核クリンカとして適する粒径を含
めた小径粒子（２ミリメートル以下）の落下を防
止し、流動焼成炉１に戻すようにしている。しか
し、流動層中のクリンカは、マス（mass）とし
て激しく流動しているので、一部の小さい粒子も
分級されないで、大径粒子とともに第２分級ゾー
ン１５に落下する。そこで、第２分級ゾーン１５
では分級目標粒子径の流動化開始速度に相当する
空気量を流すことにより、分級目標粒子径より小
さい粒子を再び第１分級ゾーン１４に戻す機能を
持たせている。
群が第１分級ゾーン１４に落下し、ここで該ダク
ト１０からの空気が粒子群を横切り、拡散させる
と同時に分離目標粒子より細かい微小粒子の大部
分は下からの気流に乗つて該焼成炉１に返えされ
る。すなわち、第１分級ゾーンの上昇気流の風速
は目標粒子の終末速度以下にしてあるから、ここ
で第１の分級が行なわれる。このとき、一部の微
小粒子は目標粒子と一緒に第２分級ゾーン１５に
落下するが、ここで、さらに微小粒子へ流動化開
始速度の風速になつている上昇気流に乗つて目標
粒子と確実に分離され、第１分級ゾーン１４まで
押しあげられ、気流に乗つて流動焼成炉１に返え
される。すなわち、第２分級ゾーン１５によつて
第２分級が行なわれ、この分級による目標粒子を
冷却器２に供給することができる。つまり、クリ
ンカ排出シユート３内の分級ゾーンの上のほうが
第１分級ゾーン１４であり、下のほうが第２分級
ゾーン１５となつて分かれており、第１分級ゾー
ン１４では分級目標粒子径の終末速度の空気を流
すことにより、核クリンカとして適する粒径を含
めた小径粒子（２ミリメートル以下）の落下を防
止し、流動焼成炉１に戻すようにしている。しか
し、流動層中のクリンカは、マス（mass）とし
て激しく流動しているので、一部の小さい粒子も
分級されないで、大径粒子とともに第２分級ゾー
ン１５に落下する。そこで、第２分級ゾーン１５
では分級目標粒子径の流動化開始速度に相当する
空気量を流すことにより、分級目標粒子径より小
さい粒子を再び第１分級ゾーン１４に戻す機能を
持たせている。
なお、流動焼成炉１で必要とする風量を満足
し、かつ、各ゾーン１４と１５における前述の風
速を満足するように、前記シユート３および両排
気ダクト１０と１１の通路断面積やフアン８の容
量などを設計しておけば、両ダンパ１２と１３を
設ける必要がなくなる。
し、かつ、各ゾーン１４と１５における前述の風
速を満足するように、前記シユート３および両排
気ダクト１０と１１の通路断面積やフアン８の容
量などを設計しておけば、両ダンパ１２と１３を
設ける必要がなくなる。
第２図は本発明の第２実施例を示したもので、
前記第１実施例とは、オーバーフローシユート１
６とガスシール性を有するロータリフイーダ１７
を設けた点だけが相違し、その他は全く同様であ
るので、詳細説明を省略する。
前記第１実施例とは、オーバーフローシユート１
６とガスシール性を有するロータリフイーダ１７
を設けた点だけが相違し、その他は全く同様であ
るので、詳細説明を省略する。
第３図は本発明の第３実施例を示したもので、
流動焼成炉１は風箱１８を設け、この風箱１８と
冷却器２を第３冷却器排気ダクト１９で接続し、
また該ダクト１９の途中には第３風量調整ダンパ
２０を設けてある。したがつて、クリンカ排出シ
ユート３内の分級作用については、前記第１実施
例および第２実施例と同様であるが、流動焼成炉
１に供給される空気量は、クリンカ排出シユート
３からの上昇気流のほかに、該排気ダクト１９を
通る空気量も加えられる。
流動焼成炉１は風箱１８を設け、この風箱１８と
冷却器２を第３冷却器排気ダクト１９で接続し、
また該ダクト１９の途中には第３風量調整ダンパ
２０を設けてある。したがつて、クリンカ排出シ
ユート３内の分級作用については、前記第１実施
例および第２実施例と同様であるが、流動焼成炉
１に供給される空気量は、クリンカ排出シユート
３からの上昇気流のほかに、該排気ダクト１９を
通る空気量も加えられる。
第４図は本発明の第４実施例を示したもので、
前記第３実施例とは、オーバーフローシユート１
６とガスシール性を有するロータリフイーダ１７
を設け、かつ、クリンカ排出シユート３の第２分
級ゾーン１５を形成する部分の流路断面積が第１
分級ゾーン１４を形成する部分の流路断面積より
大きくなつている点で相違するだけである。
前記第３実施例とは、オーバーフローシユート１
６とガスシール性を有するロータリフイーダ１７
を設け、かつ、クリンカ排出シユート３の第２分
級ゾーン１５を形成する部分の流路断面積が第１
分級ゾーン１４を形成する部分の流路断面積より
大きくなつている点で相違するだけである。
このように、本発明は、クリンカの冷却器に下
端を接続して流動焼成炉の底部と該冷却器の間に
設けられているクリンカ排出シユートの途中に上
端を接続した複数個の冷却器排気ダクトを備え、
かつ、前記複数個の冷却器排気ダクトの各上端部
の該クリンカ排出ダクトへの接続位置を上下に異
ならしめて、該クリンカ排出シユート内に直列に
複数の風速の異なる分級ゾーンを形成させるよう
にしているから、そのシユート内の上のほうの分
級ゾーンでは、分級目標粒子径の終末速度の空気
を流すことにより、降下するクリンカのうち、核
クリンカとして適する粒径のものを含めて流動焼
成炉に高温のまま戻すことができて、熱的損失を
軽減し、かつ実験の結果、流動焼成炉に投入する
核クリンカの量を製品クリンカ生産量の約５％に
低減することが可能となつた。しかも、流動焼成
炉で使用される同一風量においても、該シユート
を分級器としての役目を果させて、分級粒径を広
範囲に調節することができ、炉内風速や層厚を一
定に保つたまま、粒径コントロールができるの
で、流動焼成炉とクリンカ冷却器の両方の安定運
転を可能にする。また分級を冷却器の排気によつ
て働かせるので、熱回収がよく、多少の風量変動
があつても、流動焼成炉温度に対する外乱として
の影響が少ないなどの効果を奏する。
端を接続して流動焼成炉の底部と該冷却器の間に
設けられているクリンカ排出シユートの途中に上
端を接続した複数個の冷却器排気ダクトを備え、
かつ、前記複数個の冷却器排気ダクトの各上端部
の該クリンカ排出ダクトへの接続位置を上下に異
ならしめて、該クリンカ排出シユート内に直列に
複数の風速の異なる分級ゾーンを形成させるよう
にしているから、そのシユート内の上のほうの分
級ゾーンでは、分級目標粒子径の終末速度の空気
を流すことにより、降下するクリンカのうち、核
クリンカとして適する粒径のものを含めて流動焼
成炉に高温のまま戻すことができて、熱的損失を
軽減し、かつ実験の結果、流動焼成炉に投入する
核クリンカの量を製品クリンカ生産量の約５％に
低減することが可能となつた。しかも、流動焼成
炉で使用される同一風量においても、該シユート
を分級器としての役目を果させて、分級粒径を広
範囲に調節することができ、炉内風速や層厚を一
定に保つたまま、粒径コントロールができるの
で、流動焼成炉とクリンカ冷却器の両方の安定運
転を可能にする。また分級を冷却器の排気によつ
て働かせるので、熱回収がよく、多少の風量変動
があつても、流動焼成炉温度に対する外乱として
の影響が少ないなどの効果を奏する。
図面は本発明の実施態様を示したもので、第１
図は第１実施例の立面図、第２図は第２実施例の
立面図、第３図は第３実施例の立面図、第４図は
第４実施例の立面図、第５図は従来の流動焼成炉
の立面図である。 １……流動焼成炉、２……冷却器、３……クリ
ンカ排出シユート、１０……第１冷却器排気ダク
ト、１１……第２冷却器排気ダクト、１４……第
１分級ゾーン、１５……第２分級ゾーン。
図は第１実施例の立面図、第２図は第２実施例の
立面図、第３図は第３実施例の立面図、第４図は
第４実施例の立面図、第５図は従来の流動焼成炉
の立面図である。 １……流動焼成炉、２……冷却器、３……クリ
ンカ排出シユート、１０……第１冷却器排気ダク
ト、１１……第２冷却器排気ダクト、１４……第
１分級ゾーン、１５……第２分級ゾーン。
Claims (1)
- １ 粉末原料を焼成する流動焼成炉と、この焼成
炉よりも下位に設けられて該焼成炉で焼成された
高温のクリンカを空気冷却する冷却器と、前記焼
成炉の底部と該冷却器を接続したクリンカ排出シ
ユートとを備えた粉末原料の焼成設備において、
前記冷却器に下端を接続して該クリンカ排出シユ
ートの途中に上端を接続した複数個の冷却器排気
ダクトを備え、かつ、前記クリンカ排出シユート
内に直列に複数の風速の異なる分級ゾーンを形成
させるように、前記複数個の冷却器排気ダクトの
各上端部の該クリンカ排出シユートへの接続位置
が上下に異なつていることを特徴とする、粉末原
料の焼成設備。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20972181A JPS58115047A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 粉末原料の焼成設備 |
| DE19823227919 DE3227919C2 (de) | 1981-12-28 | 1982-07-27 | Vorrichtung zum Klassieren von pulverförmigen Materialien in der Austragschurre eines Wirbelschichtbrennofens |
| GB08224008A GB2112296B (en) | 1981-12-28 | 1982-08-20 | Installation for burning powdery materials |
| DK389482A DK154206C (da) | 1981-12-28 | 1982-08-31 | Indretning til klassifikation af pulverformede materialer i udloebsroeret fra en fluidiseret ovn |
| ES515478A ES8308422A1 (es) | 1981-12-28 | 1982-09-03 | "mejoras introducidas en una instalacion para calcinar materiales en polvo". |
| FR8215211A FR2519128B1 (fr) | 1981-12-28 | 1982-09-06 | Dispositif pour la cuisson de materiaux en poudre |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20972181A JPS58115047A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 粉末原料の焼成設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58115047A JPS58115047A (ja) | 1983-07-08 |
| JPS6156177B2 true JPS6156177B2 (ja) | 1986-12-01 |
Family
ID=16577540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20972181A Granted JPS58115047A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 粉末原料の焼成設備 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58115047A (ja) |
| DE (1) | DE3227919C2 (ja) |
| DK (1) | DK154206C (ja) |
| ES (1) | ES8308422A1 (ja) |
| FR (1) | FR2519128B1 (ja) |
| GB (1) | GB2112296B (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2227301A (en) * | 1989-01-18 | 1990-07-25 | Smidth & Co As F L | Method and apparatus for producing cement clinker |
| US5788482A (en) * | 1994-09-08 | 1998-08-04 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Sintering method of cement clinkers and sintering apparatus of the same |
| JP2618836B2 (ja) * | 1994-09-08 | 1997-06-11 | 川崎重工業株式会社 | セメントクリンカの焼成方法及び焼成装置 |
| JPH0874090A (ja) * | 1994-09-09 | 1996-03-19 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | プリント配線板用銅箔 |
| CN117772076B (zh) * | 2024-02-23 | 2024-05-03 | 山西天茂盛环保科技有限公司 | 一种煤矸石回收利用系统 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE653141A (ja) * | 1963-09-16 | |||
| US3498594A (en) * | 1966-10-17 | 1970-03-03 | Sophus Rikhof | Cement burning process and apparatus |
| DE1607648B2 (de) * | 1968-01-24 | 1973-05-10 | Metallgesellschaft AG, 6000 Frank fürt | Verfahren und vorrichtung zum abtrennen grober und/oder schwerer partikel aus einem mittels eines traegergases im wirbelzustand gehaltenen feststoffgemisches |
| US3584848A (en) * | 1969-05-21 | 1971-06-15 | Union Carbide Corp | Method and apparatus for producing cement clinker |
| DE2203544A1 (de) * | 1972-01-26 | 1973-08-09 | Bergwerksverband Gmbh | Vorrichtung zum abtrennen der groesseren und/oder schwereren anteile einer kornspanne aus einer fluidisierten materialienmischung |
| CA1115297A (en) * | 1977-08-04 | 1981-12-29 | Klaus Bauer | Process and apparatus for the production of cement in a fluidised bed |
| DE3006980A1 (de) * | 1980-02-25 | 1981-09-10 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | Verfahren und anlage zur herstellung von zement in einer wirbelschicht |
| US4330502A (en) * | 1980-06-16 | 1982-05-18 | A. Ahlstrom Osakeyhtio | Fluidized bed reactor |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP20972181A patent/JPS58115047A/ja active Granted
-
1982
- 1982-07-27 DE DE19823227919 patent/DE3227919C2/de not_active Expired
- 1982-08-20 GB GB08224008A patent/GB2112296B/en not_active Expired
- 1982-08-31 DK DK389482A patent/DK154206C/da not_active IP Right Cessation
- 1982-09-03 ES ES515478A patent/ES8308422A1/es not_active Expired
- 1982-09-06 FR FR8215211A patent/FR2519128B1/fr not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58115047A (ja) | 1983-07-08 |
| DK389482A (da) | 1983-06-29 |
| ES515478A0 (es) | 1983-08-16 |
| FR2519128A1 (fr) | 1983-07-01 |
| DK154206B (da) | 1988-10-24 |
| FR2519128B1 (fr) | 1985-07-12 |
| DE3227919C2 (de) | 1985-08-29 |
| DK154206C (da) | 1989-03-28 |
| ES8308422A1 (es) | 1983-08-16 |
| GB2112296A (en) | 1983-07-20 |
| GB2112296B (en) | 1985-01-09 |
| DE3227919A1 (de) | 1983-07-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3881862A (en) | Apparatus for calcination of cement-clinker | |
| EP0240304B1 (en) | Plant for manufacturing cement clinker | |
| EP0380878B1 (en) | Method and apparatus for producing cement clinker | |
| US4169701A (en) | Fluidized-bed kiln with preheating means | |
| EP1807657B1 (en) | Cyclone bypass for a circulating fluidized bed reactor | |
| EP0226329B1 (en) | Calcination apparatus for use in a fluidized-bed installation for burning powdery materials | |
| JPS6156177B2 (ja) | ||
| US2883173A (en) | Method and apparatus for preheating finely divided kiln charge with high temperature gases from the kiln | |
| JPH0420864B2 (ja) | ||
| JPS62237939A (ja) | 多段噴流層装置 | |
| JP2612532B2 (ja) | セメントクリンカの焼成方法および焼成装置 | |
| JPH01242708A (ja) | 鉄鉱石流動層還元装置 | |
| JPS61136947A (ja) | セメントクリンカの焼成装置 | |
| JPH0130774B2 (ja) | ||
| JPH0147416B2 (ja) | ||
| JP3277259B2 (ja) | セメントクリンカの焼成装置 | |
| JPS6337056B2 (ja) | ||
| JPH0152338B2 (ja) | ||
| CN104654785A (zh) | 一种内循环式反应炉 | |
| JP2506037B2 (ja) | セメントクリンカの製造装置 | |
| JPS61136948A (ja) | セメントクリンカの焼成装置 | |
| JPS62213686A (ja) | 仮焼炉付原料粉末予熱装置 | |
| JPS649258B2 (ja) | ||
| JPS62230657A (ja) | セメントクリンカの製造装置 | |
| JPS61136946A (ja) | セメントクリンカの焼成装置 |