JPS6156236A - 加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents
加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法Info
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- JPS6156236A JPS6156236A JP59175538A JP17553884A JPS6156236A JP S6156236 A JPS6156236 A JP S6156236A JP 59175538 A JP59175538 A JP 59175538A JP 17553884 A JP17553884 A JP 17553884A JP S6156236 A JPS6156236 A JP S6156236A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、高い延性と優れた耐食性とを兼備する軟質
な加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯を、熱延のままで得
る方法に関するものである。
な加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯を、熱延のままで得
る方法に関するものである。
近年、化学工業、船舶、或いは発電関係等の分野を中心
として、海水熱交換器や海水構造物等への使用を目的と
した、海水に対して安定な耐食↑ｎを有する金属材料の
需要が益々増大する傾向をみせてきた。そして、このよ
うな状況を背與に、腐食性の厳しい塩化物環境において
優れた耐食性を示すとして注目されている２相ステンレ
ス鋼が、各方面に広く使用されるＪ：うになった。
として、海水熱交換器や海水構造物等への使用を目的と
した、海水に対して安定な耐食↑ｎを有する金属材料の
需要が益々増大する傾向をみせてきた。そして、このよ
うな状況を背與に、腐食性の厳しい塩化物環境において
優れた耐食性を示すとして注目されている２相ステンレ
ス鋼が、各方面に広く使用されるＪ：うになった。
〈従来の技術〉
ところで、常温付近においてフェライト相とオーステナ
イト相の２相を呈する２相ステンレス鋼板は、従来、所
定成分組成の鋼を熱間圧延し、巻取り温度： ６００℃
以上程度で巻取られた熱延鋼帯を熱処理（ＡＰライン等
での溶体化焼鈍）するか、或いは冷間圧延とそれに続く
熱処理とを施して製造されるのが普通であった。
イト相の２相を呈する２相ステンレス鋼板は、従来、所
定成分組成の鋼を熱間圧延し、巻取り温度： ６００℃
以上程度で巻取られた熱延鋼帯を熱処理（ＡＰライン等
での溶体化焼鈍）するか、或いは冷間圧延とそれに続く
熱処理とを施して製造されるのが普通であった。
なぜなら、熱間圧延のままでは、所望の耐食性、靭性、
延性等を発揮しなかったからである。
延性等を発揮しなかったからである。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながら、前記従来の２相ステンレス鋼板の製造法
に必須とされる熱処理］二稈や冷間圧延工程は、極めて
高価な設備を必要とする上、鋼板製造能率を著しく害す
るともう不都合な面を右しており、しかも、これらの工
程によっても４【お製品鋼板に十分満足できる加工性を
付与することが難かしく、「次の工程での加工が極めて
困難な素材である」どの２相ステンレス鋼に対する既成
概念を打破できないでいるのが現状であった。
に必須とされる熱処理］二稈や冷間圧延工程は、極めて
高価な設備を必要とする上、鋼板製造能率を著しく害す
るともう不都合な面を右しており、しかも、これらの工
程によっても４【お製品鋼板に十分満足できる加工性を
付与することが難かしく、「次の工程での加工が極めて
困難な素材である」どの２相ステンレス鋼に対する既成
概念を打破できないでいるのが現状であった。
〈問題点を解決するための手段〉
そこで本発明壱等は、製造能率向−Ｌや製造コスト低減
の大きな障害となっている２相ステンレス鋼板製造工程
中の冷間圧延や熱処理を省略し、熱間圧延のみににって
、高耐食性を発揮することはもちろんのこと、従来法に
よって得られる２相ステンレス鋼板のイメージが一掃さ
れるような優れた加工性を°有する軟質・高延性２相ス
テンレス鋼熱延鋼帯を製造すべく、鋼の成分組成や熱間
圧延条件等について様々な観点からの検討を加えた結果
、次に示される如き知見を得るに至ったのである。即ち
、 （ａ）Ｃ，Ｐ及びＳ等を制限する４丁どして特定の化学
成分組成に調整した鋼を使用し、これを熱間圧延した後
、従来では思いも寄らない著しく低い温度域にまで急冷
を行って、該低温域で巻取りを実施すると、熱延後の冷
却過程域いは巻取り後の徐冷途中で現われがちなＣｒ炭
化物やσ相の析出が抑制され、熱延のままでも、耐食性
に優れ、かつ高延性をも具備した軟質２相ステンレス鋼
熱延鋼帯が得られること。
の大きな障害となっている２相ステンレス鋼板製造工程
中の冷間圧延や熱処理を省略し、熱間圧延のみににって
、高耐食性を発揮することはもちろんのこと、従来法に
よって得られる２相ステンレス鋼板のイメージが一掃さ
れるような優れた加工性を°有する軟質・高延性２相ス
テンレス鋼熱延鋼帯を製造すべく、鋼の成分組成や熱間
圧延条件等について様々な観点からの検討を加えた結果
、次に示される如き知見を得るに至ったのである。即ち
、 （ａ）Ｃ，Ｐ及びＳ等を制限する４丁どして特定の化学
成分組成に調整した鋼を使用し、これを熱間圧延した後
、従来では思いも寄らない著しく低い温度域にまで急冷
を行って、該低温域で巻取りを実施すると、熱延後の冷
却過程域いは巻取り後の徐冷途中で現われがちなＣｒ炭
化物やσ相の析出が抑制され、熱延のままでも、耐食性
に優れ、かつ高延性をも具備した軟質２相ステンレス鋼
熱延鋼帯が得られること。
（ｂ）更に、この際、熱間圧延を８２５℃以上の高温で
終了するとともに、５〜２０秒間の空冷時間を確保した
上で巻取り温度域までの急冷を実施すると、ともすれば
生じがちな温間加工組織の残存が有効に防止でき、製品
鋼板の軟質化、高延性化がより安定・確実に実現される
こと。
終了するとともに、５〜２０秒間の空冷時間を確保した
上で巻取り温度域までの急冷を実施すると、ともすれば
生じがちな温間加工組織の残存が有効に防止でき、製品
鋼板の軟質化、高延性化がより安定・確実に実現される
こと。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ｃ：０．０５％以下、（以降、成分割合は重量基準とす
る）、 ３ｉ ： ２．０％以下、 Ｍｎ ： ２．
０％以下。
る）、 ３ｉ ： ２．０％以下、 Ｍｎ ： ２．
０％以下。
ｐ：ｏ、０３％以下、 ３ ： ０．０１５％以
下。
下。
Ｃｒ ： １６．０〜３０．０％、 Ｎｉ ：
３．０〜９．０％。
３．０〜９．０％。
Ｍｏ ： ０．２〜５．０％、 Ｎ ： ０．
４５％以下を含有するとともに、必要により更に、ｓｏ
ｌ 、 Ａｆｆｉ ： ０．０５％以下。
４５％以下を含有するとともに、必要により更に、ｓｏ
ｌ 、 Ａｆｆｉ ： ０．０５％以下。
Ｃａ ： ０．０１００％以下。
希土類元素： ０．１０％以下。
Ｚｒ ： ０．１０％以下、 Ｃｕ ： ２．０％
以下。
以下。
Ｎｂ ： ０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下。
Ｔｉ ： ０．０５％以下
のうちの１種以上をも含み、残部が実質的にＦｅから成
る鋼を熱間圧延し、該熱間圧延を８２５℃以上で終了後
、５〜２０秒間の空冷を行い、引き続いて５℃／ Ｓｅ
Ｃ以上の冷却速度で急冷して、５５Ｑ℃以下の温度域に
て巻取ることにより、耐食性及び延性がともに優れた加
工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯をコスト安く、安定して
製造する点に特徴を有するものである。
る鋼を熱間圧延し、該熱間圧延を８２５℃以上で終了後
、５〜２０秒間の空冷を行い、引き続いて５℃／ Ｓｅ
Ｃ以上の冷却速度で急冷して、５５Ｑ℃以下の温度域に
て巻取ることにより、耐食性及び延性がともに優れた加
工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯をコスト安く、安定して
製造する点に特徴を有するものである。
次いで、この発明の方法において、鋼の組成成分量、及
び熱延・巻取り条件を前記の如くに数値限定した理由を
説明する。
び熱延・巻取り条件を前記の如くに数値限定した理由を
説明する。
Δ１組組成分吊
■ Ｃ
Ｃは、鋼中にて炭化物となって析出し、鋼材の延性を劣
化するばかりか、耐食性をも劣化することから、可能な
限り少ない方が虹状しい不純物元素である。そして、そ
の含有量が０．０５％を越えると、熱間圧延後に急冷を
施し、かつ低温巻取りを行ったとしても前記炭化物の析
出を十分に抑えることができず、靭性、延性及び耐食性
に所望の値が得られなくなることから、Ｃ含有量は０．
０５％以下と定めた。
化するばかりか、耐食性をも劣化することから、可能な
限り少ない方が虹状しい不純物元素である。そして、そ
の含有量が０．０５％を越えると、熱間圧延後に急冷を
施し、かつ低温巻取りを行ったとしても前記炭化物の析
出を十分に抑えることができず、靭性、延性及び耐食性
に所望の値が得られなくなることから、Ｃ含有量は０．
０５％以下と定めた。
■ ５ｉ
Ｓ１成分は、鋼の脱酸作用を有するとともに耐食性をも
向上する好ましい元素であるが、その含有量が２．０％
を越えると溶接性及び加工性を阻害することとなるので
、Ｓｉ含有量は２．０％以下と定めた。なお、３ｉ成分
は、極く微量であっても上記特性を発揮するものである
が、Ｊ：り顕著な効果を確保するためには少なくとも０
．１０％以−Ｆを〒 含有せしめるのが好ましい。
向上する好ましい元素であるが、その含有量が２．０％
を越えると溶接性及び加工性を阻害することとなるので
、Ｓｉ含有量は２．０％以下と定めた。なお、３ｉ成分
は、極く微量であっても上記特性を発揮するものである
が、Ｊ：り顕著な効果を確保するためには少なくとも０
．１０％以−Ｆを〒 含有せしめるのが好ましい。
Ｍｎ
Ｍｎ成分も鋼のｎ＋＞酸作用を有する有用な元素であり
、しかも鋼の熱間加工性の改善作用をも備えた好ましい
成分であるが、その含有量が２．０％を越えた場合には
鋼材の耐食性を劣化するので、Ｍｎ含有量は２．０％以
下と定めた。Ｍｎ成分も、微量の添加で所望の効果を得
られるものであるが、好ましくは０．５０％以上の含有
量を確保するのが良い。
、しかも鋼の熱間加工性の改善作用をも備えた好ましい
成分であるが、その含有量が２．０％を越えた場合には
鋼材の耐食性を劣化するので、Ｍｎ含有量は２．０％以
下と定めた。Ｍｎ成分も、微量の添加で所望の効果を得
られるものであるが、好ましくは０．５０％以上の含有
量を確保するのが良い。
＠ Ｐ
Ｐは、鋼の溶接性並びに熱間加工（４＋を阻害するので
、可能な限り少ない方が好ましい不純物元素である。特
に、その含有量が０，０３％を越えると上記悪影響が顕
著になるので、Ｐ含有量を０．０３％以下と定めた。
、可能な限り少ない方が好ましい不純物元素である。特
に、その含有量が０，０３％を越えると上記悪影響が顕
著になるので、Ｐ含有量を０．０３％以下と定めた。
Ｓ
Ｓは、鋼の耐食性、延性及び靭性を劣化りるので可及的
に少ない方が好ましい不純物元素である。
に少ない方が好ましい不純物元素である。
特に、その含有量が０．０１５％を越えると上記悪影響
が顕著となるので、Ｓ含有量を０．０１５％以下と定め
た。
が顕著となるので、Ｓ含有量を０．０１５％以下と定め
た。
■ Ｃｒ
Ｃ「成分は、鋼の耐食性を向上させる極めて重要な元素
であり、耐海水鋼として満足し得る耐食性を付与するた
めには、１６．０％以上の添加が必須なのである。一方
、その含有量が３０．０％を越えると、鋼の加工性及び
溶接性が劣化するとともに、２相組織を得るため、必然
的に高価なＮｉ含有ｎ。
であり、耐海水鋼として満足し得る耐食性を付与するた
めには、１６．０％以上の添加が必須なのである。一方
、その含有量が３０．０％を越えると、鋼の加工性及び
溶接性が劣化するとともに、２相組織を得るため、必然
的に高価なＮｉ含有ｎ。
を増加させる必要を生ずることから、Ｃｒ含有量は１６
．０へ、 ３０．０％と定めた。
．０へ、 ３０．０％と定めた。
■ Ｎｔ
Ｎｉ成分は、鋼に高靭性を付与し、耐食性を高めるため
の必須成分であり、その含有量が３．０％未満では所望
の靭性及び耐食性を確保することができない。一方、そ
の含有量が９．０％を越えると、前記効果が飽和してし
まって経済的な不利を招くことから、Ｎｉ含有量は３．
０〜９．０％と定めた。
の必須成分であり、その含有量が３．０％未満では所望
の靭性及び耐食性を確保することができない。一方、そ
の含有量が９．０％を越えると、前記効果が飽和してし
まって経済的な不利を招くことから、Ｎｉ含有量は３．
０〜９．０％と定めた。
ＭＯ
ＭＯ酸成分は、鋼の耐海水性を大ぎく向上させる作用が
あるが、その含有量が０．２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、他方、５．０％を−〇 − 越えて含有さけても、より以上の向上効果が得られない
ことから、ＭＯＣ含有量０．２〜５０％と定めた。
あるが、その含有量が０．２％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、他方、５．０％を−〇 − 越えて含有さけても、より以上の向上効果が得られない
ことから、ＭＯＣ含有量０．２〜５０％と定めた。
Ｎ
Ｎ成分には、不純物に近いｏ、 ｏｉｏｏ％ど言う微量
の添加によっても鋼の耐食性を向上する顕著な効果があ
るが、工業上、例えば加圧雰囲気中であっても０．４５
％を越えてＮを固溶させることは困難であることから、
Ｎ含有量を０．４５％以下と定めた。
の添加によっても鋼の耐食性を向上する顕著な効果があ
るが、工業上、例えば加圧雰囲気中であっても０．４５
％を越えてＮを固溶させることは困難であることから、
Ｎ含有量を０．４５％以下と定めた。
■ ５ｏｆｆｉ、Ａｌ、ｃａ、希土類元素、７ｒ。
ＣＩ、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉ
これらの成分は、鋼の脱酸剤どして、熱間加工性や耐食
性を一層向上させるために必要に応じて１種以上添加含
有せしめられるものであるが、以下、個々の元素につい
てその添加量を制限した理由を説明する。
性を一層向上させるために必要に応じて１種以上添加含
有せしめられるものであるが、以下、個々の元素につい
てその添加量を制限した理由を説明する。
Ｉ ） ｓｏｔ 、Δ２
Ｓｏｌ、Ａｌ成分は、鋼の脱酸剤として添加されるもの
であるが、その含有量が０．０５％を越えても脱酸効果
は飽和してしまうことから、ＳＯ２、Δを含有量は０．
０５％以下と定めた。
であるが、その含有量が０．０５％を越えても脱酸効果
は飽和してしまうことから、ＳＯ２、Δを含有量は０．
０５％以下と定めた。
ＩＴ）Ｃａ、希土類元素、及び７ｒ
これらの成分は、鋼の熱間加工性を向上させるために１
種以上添加されるものであるが、Ｃａ含有量が０．０１
００％を、希土類元素含有量が０．１０％を、そしてＺ
ｒ含有聞が０．１０％をそれぞれ越えると靭性の劣化を
招くようになることから、Ｃａ含有量は０．０１００％
、希土類元素含有量は０．１０％以下、７ｒ含右量は０
．１０％以下とそれぞれ定めた。
種以上添加されるものであるが、Ｃａ含有量が０．０１
００％を、希土類元素含有量が０．１０％を、そしてＺ
ｒ含有聞が０．１０％をそれぞれ越えると靭性の劣化を
招くようになることから、Ｃａ含有量は０．０１００％
、希土類元素含有量は０．１０％以下、７ｒ含右量は０
．１０％以下とそれぞれ定めた。
Ｉ［［） Ｃｕ 、 Ｎｂ 、 Ｖ、及びＴ１これらの
成分は、鋼の耐食性を一層向上させるために１秤以上添
加されるものであるが、Ｃｕの含有量が２．０％を、そ
してＮｂ、Ｖ及びＴ１各々の含有量がそれぞれ０，０５
％を越えてもより以上の耐食性向上効果が得られないこ
とから、Ｃ１１含有■は２．０％以下、Ｎｂ含右但は０
．０５％以下、■含有量は０．０５％以下、Ｔｉ含有量
は０．０５％以下とそれぞれ定めた。
成分は、鋼の耐食性を一層向上させるために１秤以上添
加されるものであるが、Ｃｕの含有量が２．０％を、そ
してＮｂ、Ｖ及びＴ１各々の含有量がそれぞれ０，０５
％を越えてもより以上の耐食性向上効果が得られないこ
とから、Ｃ１１含有■は２．０％以下、Ｎｂ含右但は０
．０５％以下、■含有量は０．０５％以下、Ｔｉ含有量
は０．０５％以下とそれぞれ定めた。
Ｂ、熱延・巻取り条件
■ 熱間圧延終了温度
熱間圧延の終了温度が８２５℃より低くなると、所定の
急冷後低湿巻取りを行ってＣｒ炭化物やσ相の析出を抑
制したとして−し、温間加工ｆｆｉ ｆｊが残存して十
分に軟質で高延性の銅帯を得られなくなる恐れが生じる
ことから、熱間圧延は、終了温度が８２５℃以上のもの
と定めた。
急冷後低湿巻取りを行ってＣｒ炭化物やσ相の析出を抑
制したとして−し、温間加工ｆｆｉ ｆｊが残存して十
分に軟質で高延性の銅帯を得られなくなる恐れが生じる
ことから、熱間圧延は、終了温度が８２５℃以上のもの
と定めた。
■ 空冷時間
熱間圧延終了の後直ちに実施する空冷の時間が５秒未満
では、熱間圧延終了温度を８２５℃以上とし、かつ急冷
後但渇巻取りを行ったどしても、温間加工組織が残存す
る恐れを生じ、十分に軟質で高延性の銅帯を安定して得
ることが困勤となり、一方、空冷時間が２０秒を越える
と、例え記間加Ｉｌｌ織が十分に回復したとしてもＣｒ
炭化物やσ相の析出が生じ、やはり鋼帯は硬化し℃延性
並びに耐食性の劣化を来たすことから、空冷時間は５〜
２０秒と定めた。
では、熱間圧延終了温度を８２５℃以上とし、かつ急冷
後但渇巻取りを行ったどしても、温間加工組織が残存す
る恐れを生じ、十分に軟質で高延性の銅帯を安定して得
ることが困勤となり、一方、空冷時間が２０秒を越える
と、例え記間加Ｉｌｌ織が十分に回復したとしてもＣｒ
炭化物やσ相の析出が生じ、やはり鋼帯は硬化し℃延性
並びに耐食性の劣化を来たすことから、空冷時間は５〜
２０秒と定めた。
■ 空冷後に実施覆る急冷の冷却速度
急冷■稈での冷却速度が５℃／ Ｓｅｃよりも遅くなる
と、冷却途中でＣｒ炭化物やσ相が析出することとなり
、銅帯の延性や耐食性の劣化を来たすことから、急冷工
程での冷却速度は５℃／ Ｓｅｃ以上と定めた。
と、冷却途中でＣｒ炭化物やσ相が析出することとなり
、銅帯の延性や耐食性の劣化を来たすことから、急冷工
程での冷却速度は５℃／ Ｓｅｃ以上と定めた。
■ 巻取り温度
巻取り温度が５５０℃よりも高いと、空冷時間や急冷工
程での冷却速度が適正であったとしても、巻取り後の徐
冷中にＣｒ炭化物やσ相析出することとなって、やはり
銅帯の延性及び耐食性が劣化することから、巻取り温度
を５５０℃と定めた。
程での冷却速度が適正であったとしても、巻取り後の徐
冷中にＣｒ炭化物やσ相析出することとなって、やはり
銅帯の延性及び耐食性が劣化することから、巻取り温度
を５５０℃と定めた。
なお、熱間圧延を８７０℃以上の高温仕上げとすると、
フエライＩ〜の温間加工組織が一層軒減されて鋼帯の延
性が一段ど安定して向上し、また、空冷及び急冷後の巻
取り温度を５００〜２００℃に調整すれば、Ｃｒ炭化物
やσ相の析出がほぼ完全に抑制される上、例え温間加工
組織が持ち来たされるようなことがあったとしても巻取
り後の徐冷中に焼戻される機会をも確保するできるので
、より一層優れた加工性を安定して実現することが可能
となる。従って、熱間圧延を８７０℃以上の高温で終了
し、空冷及び急冷の後５００〜２００℃で巻取ることが
推奨される。
フエライＩ〜の温間加工組織が一層軒減されて鋼帯の延
性が一段ど安定して向上し、また、空冷及び急冷後の巻
取り温度を５００〜２００℃に調整すれば、Ｃｒ炭化物
やσ相の析出がほぼ完全に抑制される上、例え温間加工
組織が持ち来たされるようなことがあったとしても巻取
り後の徐冷中に焼戻される機会をも確保するできるので
、より一層優れた加工性を安定して実現することが可能
となる。従って、熱間圧延を８７０℃以上の高温で終了
し、空冷及び急冷の後５００〜２００℃で巻取ることが
推奨される。
添付図面は、本発明方法の対＠鋼である０、００８％（
、０，５２％５ｉ−１，６０％Ｍ１１−０．００８％Ｐ
−０．０００５％５−２１．９％Ｃｒ−５，５％Ｎｉ
−２，７８％ＭＯ−０，１３８％Ｎｅｔの強度、断面絞
り率、及び耐食性に及ぼす熱間圧延終了温度、空冷時間
及び巻取り温度の影響を示すグラフであり、熱延加熱温
度はいずれも１２００℃とし、什１ニ板厚を５．５ｍｍ
としたものである。なお、空冷時の冷却速度は約２℃／
ｓｅｃで、空冷終了から巻取りまでの間の冷却速度は
全て５〜ｂ っており、また、腐食減量は、海水浸漬実地試験（６ケ
月）を行って測定した値である。
、０，５２％５ｉ−１，６０％Ｍ１１−０．００８％Ｐ
−０．０００５％５−２１．９％Ｃｒ−５，５％Ｎｉ
−２，７８％ＭＯ−０，１３８％Ｎｅｔの強度、断面絞
り率、及び耐食性に及ぼす熱間圧延終了温度、空冷時間
及び巻取り温度の影響を示すグラフであり、熱延加熱温
度はいずれも１２００℃とし、什１ニ板厚を５．５ｍｍ
としたものである。なお、空冷時の冷却速度は約２℃／
ｓｅｃで、空冷終了から巻取りまでの間の冷却速度は
全て５〜ｂ っており、また、腐食減量は、海水浸漬実地試験（６ケ
月）を行って測定した値である。
該図面からも、熱間圧延終了湿度、空冷時間、及び巻取
り温度等の条件を本発明方法で規定覆る範囲内に調整す
ることが、鋼の耐食性並びに加工性向上に極めて重要な
要因であることは明白である。
り温度等の条件を本発明方法で規定覆る範囲内に調整す
ることが、鋼の耐食性並びに加工性向上に極めて重要な
要因であることは明白である。
次に、この発明を実施例にｊ：り比較例と対比しながら
具体的に説明する。
具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、通常の方法によって第１表に示される如き成分組
成の鋼Ａ〜Ｎを溶製した。
成の鋼Ａ〜Ｎを溶製した。
次いで、これらの金鋼を第２表に示される条件で熱間圧
延し、巻取りを行って、厚さ＋ ６．ｏｍｍの熱延鋼
帯を製造した。
延し、巻取りを行って、厚さ＋ ６．ｏｍｍの熱延鋼
帯を製造した。
このようにして得られた各熱延鋼帯から試験片を切り出
し、その機械的性質並びに耐食性を調べたところ、同じ
く第２表に示される如き結果が得られた。
し、その機械的性質並びに耐食性を調べたところ、同じ
く第２表に示される如き結果が得られた。
第２表に示される結果からも明らかなように、本発明方
法における条件を満足する方法で得られた熱延銅帯は全
て、熱間圧延のままで軟質であり、高延性を有し、更に
良好な、耐食性を示しているのに対して、本発明方法に
おける条件を外れたもの、つまり熱間圧延仕上温度の低
いもの（試験番号４）や空冷時間の短かいものく試験番
号１）は、硬質で延性が劣化していることがわかり、ま
た、冷却速度が遅いもの（試験番号２）や巻取り渇庶の
高いものく試験番号３）は、硬質で延性が良くないばか
りか、耐食性にも劣っていることがわかる。
法における条件を満足する方法で得られた熱延銅帯は全
て、熱間圧延のままで軟質であり、高延性を有し、更に
良好な、耐食性を示しているのに対して、本発明方法に
おける条件を外れたもの、つまり熱間圧延仕上温度の低
いもの（試験番号４）や空冷時間の短かいものく試験番
号１）は、硬質で延性が劣化していることがわかり、ま
た、冷却速度が遅いもの（試験番号２）や巻取り渇庶の
高いものく試験番号３）は、硬質で延性が良くないばか
りか、耐食性にも劣っていることがわかる。
以上の実施例におりる結果からも理解できるように、本
発明方法によって製造される熱延鋼帯は軟質で高延性を
有しているので、次工程での取り扱いが極めて容易であ
り、また、熱延のままでも耐食性が優れているのでその
ままの使用が可能であるなど、極めて経済↑（１の高い
２相ステンレス鋼帯となっている。
発明方法によって製造される熱延鋼帯は軟質で高延性を
有しているので、次工程での取り扱いが極めて容易であ
り、また、熱延のままでも耐食性が優れているのでその
ままの使用が可能であるなど、極めて経済↑（１の高い
２相ステンレス鋼帯となっている。
なお、付言ながら、冷圧時の荷重軽減のための熱延鋼帯
の製造や、近年脚光を浴びているところの、２相ステン
レス鋼を合せ材としたクラッドの熱延］イルの製造に６
１本発明方法の適用が有効であることは前部のことであ
る。
の製造や、近年脚光を浴びているところの、２相ステン
レス鋼を合せ材としたクラッドの熱延］イルの製造に６
１本発明方法の適用が有効であることは前部のことであ
る。
〈総括的な効果〉
上述のように、この発明によれば、熱間圧延のままで、
耐食性及び延性がともに優れ１＝軟質の加工用２相ステ
ンレス鋼板材を、］ス！〜安く、安定して製造すること
ができ、海水を用いる熱交換器＝ １６− をはじめ、化学製造機器、或いは食塩製造機器等の素材
に使用して優れた性能を発揮し得るなど、産業上極めて
有用な効果がもたらされるのである。
耐食性及び延性がともに優れ１＝軟質の加工用２相ステ
ンレス鋼板材を、］ス！〜安く、安定して製造すること
ができ、海水を用いる熱交換器＝ １６− をはじめ、化学製造機器、或いは食塩製造機器等の素材
に使用して優れた性能を発揮し得るなど、産業上極めて
有用な効果がもたらされるのである。
添付図面は、２相ステンレス鋼の強度、断面絞り率及び
耐食性に及ぼす、熱間圧延終了温度、空冷時間及び巻取
り温度の影響を示ずグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 山 和 夫 外１名 ＲＴ １００２００３００４００５ＱＯ６００７００イ
ト取り５星ノ岨 （’ＣＪ
耐食性に及ぼす、熱間圧延終了温度、空冷時間及び巻取
り温度の影響を示ずグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 山 和 夫 外１名 ＲＴ １００２００３００４００５ＱＯ６００７００イ
ト取り５星ノ岨 （’ＣＪ
Claims (2)
- （１）重量割合にて、 Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：２．
０％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下
、Ｃｒ：１６．０〜３０．０％、Ｎｉ：３．０〜９．０
％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ｎ：０．４５％以下 を含有するとともに、必要により更に、 Ｓｏｌ、Ａｌ：０．０５％以下、 Ｃａ：０．０１００％以下、 希土類元素：０．１０％以下、 Ｚｒ：０．１０％以下、 Ｃｕ：２．０％以下、 Ｎｂ：０．０５％以下、 Ｖ：０．０５％以下、 Ｔｉ：０．０５％以下 のうちの１種以上をも含み、残部が実質的にＦｅから成
る鋼を熱間圧延し、該熱間圧延を８２５℃以上で終了後
、５〜２０秒間の空冷を行ない、引き続いて５℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で急冷して、５５０℃以下の温度域に
て巻取ることを特徴とする、加工用２相ステンレス鋼熱
延鋼帯の製造方法。 - （２）熱間圧延の終了温度を８７０℃以上とするととも
に、巻取り温度を５００〜２００℃とする、特許請求の
範囲第１項に記載の加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59175538A JPS6156236A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | 加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59175538A JPS6156236A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | 加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156236A true JPS6156236A (ja) | 1986-03-20 |
| JPH0124206B2 JPH0124206B2 (ja) | 1989-05-10 |
Family
ID=15997824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59175538A Granted JPS6156236A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | 加工用２相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156236A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01172525A (ja) * | 1987-12-26 | 1989-07-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐粒界腐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法 |
| JPH07278755A (ja) * | 1994-04-05 | 1995-10-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二相ステンレス鋼 |
| WO2012102330A1 (ja) * | 2011-01-27 | 2012-08-02 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 合金元素節減型二相ステンレス熱延鋼材、合わせ材として二相ステンレス鋼を具備するクラッド鋼板、およびそれらの製造方法 |
| JP2012153953A (ja) * | 2011-01-27 | 2012-08-16 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 合金元素節減型二相ステンレス熱延鋼材およびその製造方法 |
| JP2012180567A (ja) * | 2011-03-02 | 2012-09-20 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 二相ステンレス鋼を合わせ材とするクラッド鋼板およびその製造方法 |
| JP2014205910A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-10-30 | 大日本印刷株式会社 | ステンレス鋼加工部材の製造方法 |
| CN107354392A (zh) * | 2017-09-12 | 2017-11-17 | 江苏金利化工机械有限公司 | 一种既耐腐蚀又耐磨的双相钢合金 |
| JP2020164950A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | クラッド鋼板およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-08-23 JP JP59175538A patent/JPS6156236A/ja active Granted
Cited By (10)
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| CN103298965A (zh) * | 2011-01-27 | 2013-09-11 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 合金元素节减型双相不锈钢热轧钢材、具备双相不锈钢作为夹层材料的包层钢板及它们的制造方法 |
| US9862168B2 (en) | 2011-01-27 | 2018-01-09 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Alloying element-saving hot rolled duplex stainless steel material, clad steel plate having duplex stainless steel as cladding material therefor, and production method for same |
| JP2012180567A (ja) * | 2011-03-02 | 2012-09-20 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 二相ステンレス鋼を合わせ材とするクラッド鋼板およびその製造方法 |
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| JP2020164950A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | クラッド鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0124206B2 (ja) | 1989-05-10 |
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