JPS6162629A - ガスばね機構 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はガスばね特に、広い温度範囲にわたってほぼ均
一に働くように自動的な補償作用を有するガスばね装置
に関する。

従来の技術 自動車のトランクリツ１．７−ｐ及びこれに類したもの
特にノ・フチ／ζツク型自動車のトランクリッド及びス
テーションワゴンのテールゲートを支持するためのばね
として、しばしば種種様様なガスばねが用いられている
。ガスはねは主として、高圧下のガスを内蔵した密なシ
リンダと該シリンダの一端から突出しているピストンロ
ッドとから故っている。通常シリンダ内にはほぼ６９０
０　ｋＰａｌｏｏｏｐｓｉ）Ｏ圧力をもつ１　　”８ｉ
−ｚｉ：ａｍ−ｓｈ−ｃｖｂ・“７１・′°″ダ内にお
けるロッドの横断面積に等しい横断面積において作用し
かつロッドを外方に向かって押すガス圧によって生ぜし
められる。例えばノ・ツチ／々ツクトランクリッドの閉
鎖時におけるようにロッドがシリンダ内に押し込まれる
と、ロッドは既にガスによって満たされているシリンダ
内に一定量移動する。シリンダ内の全容積は一定なので
、ガスのために利用可能な残留容積は減少しこの結果ガ
ス圧が上昇する。従ってロツＰを外方に向かって運動さ
せる力は増大する。

従来のガスばねではピストン状構造物はシリンダ内側に
おいてロッドに装着されていて、ロツＦの運動範囲を緩
衝及び制限するために働く。

ガス圧は通常ピストンの両側において等しいので、たと
えあるにしてもロツＰには小さな力しか生じない。

理想的にはガス圧は、ピストンロッドをシリ、ンダから
外方に向かって運動させかつ同ピストンロッドが装着さ
れているトランクリッド又はこれに類したものを持上げ
るのに十分な大きさの力を生せしめるのに十分であるこ
とが望ましい。またガス圧は、ロッドが完全に延びてト
ランクリッド又はこれに類したものが持ち上げられてい
る際にトランクリッドを閉鎖しようとする場合ロツｒが
シリンダ内に容易に運動できるほど低いことが望ましい
。ガスばねを用いることによる欠点は、一定容積内にお
けるガスの圧力がガスの温度変化によって変わってしま
うことである。窒素のような理想気体（完全ガス）では
圧力はガスの絶対温度に正比例している。

温度変化によるガス圧の変化は、−１８℃（０下〕以下
から４０℃（１００下〕以上の範囲で変動する周囲温度
に通常さらされ・る自動車においてガスばねが用められ
る場合、大きな問題となる。

周囲温度が低い場合にはシリンダ内におけるガス圧は低
下し、この結果ロッドを外方に向かって移動させる力は
トランクリツＰの重量を持ち上げるのに又は持ち上げた
後で支えるのに不十分になる。逆に周囲温度が高い場合
にはシリンダ内部のガス圧は上昇し、この結果シリンダ
からロッドを押し出す力が増大して、ロソＦに結合され
たトランクリッドが不本意に急に持ち上げられるような
事態を招くことになる。さらに周囲温度が高い場合には
またロッＰが完全に延びている際におけるシリンダ内部
のガス圧が犬きぐなるので、トランクリッＰｆｒ、閉鎖
したい場合におけるシリンダ内へのロッドの運動が困難
になる。

発明の課題 ゆえに本発明の課題は、温度変化に対するばね力の感度
が許容できる程度の低いレベルに減じられているガスば
ね機構を提供することである。

課題を解決するための手段 本発明は、選択された値の力を１つの部材に加えて該部
材を選択された方向に運動させようとする、温度補償作
用を有するガスはね機構である。従来のすべてのガスば
ね機構同様本発明によるガスばね機構ももちろん１つの
ガスばね（主ガスばね〕を有し、このガスばねは、選択
された方向で前記部材に力を加えるべく該部材に連結さ
れている。そして本発明の要旨は、第１圧力源によって
作動せしめられる主ガスばねが、選択された方向で前記
部材に１次力を加えるべく該部材に連結されており、第
１圧力源が、前記選択された力を上回る値の力を主ガス
ばねにおいて生ぜしめるようになっており、第２圧力源
によって作動せしめられる２次ガスばねが設けられてい
て、この２次ガスばね、前言己選択された方向とは逆方
向の２次力を前９己部材に加えるべく該部材と連結され
ており、第２圧力源が、主ガスばねにおける前記選択さ
れた力を上回る超過分にほぼ擲しい値の力を２次ガスば
ねにおいて生ぜしめ、しかも、温度変化による第１圧力
源の圧力変化を少なくとも部分的に補償することにある
。

実施態様 第１圧力源は有利には、絶対温度の変化にほぼ正比例し
て圧力が変化しかつガスばねがさらされる温度範囲にわ
たってガス相を維持する例えば窒素ガスのような圧縮さ
れた１次ガスである。この場合所望の温度範囲は一３０
℃〜８０℃である。

また第２圧力源は有オリには、−３０’Ｃ〜８０　　Ｃ
の温度範囲にわたって液体相と蒸気相とが平衝状態にあ
る２相系の蒸気圧である。このような蒸気圧は絶対温度
の変化につれてほぼ指数曲線を描いて変、化する。適当
な２相系の物質としてハ、アセチレン、エタン、フレオ
ン１２、フレオン１３、フレオン１１４．７’ロノＱン
、アレン、ベルフルオロゾロノｏ、、）メチルエーテル
、Ｎ−ブタン、アンモニア、臭化水素及びヨウ化水素が
挙げられる。２次圧力源はまた、液体相と蒸気相とがす
べてではないが一３０℃〜８０℃の温度範囲の大部分に
わたって平衡状態に保たれる例えば六フッ化硫黄のよう
な２相系であってもよい。

実施例 第１図には本発明によるガスばね機構の原理図が示され
ており、この場合正味の力Ｆｎが、位置固定の枢着点Ｎ
を中心にして旋回するレノク一部材に加えられるように
なっている。このレノマ一部材はさらに正味の力Ｆ、に
よって動力・すべき対象物（図示せず〕に適当に連結さ
れる。

本発明はあらゆる種類のリンク機構との関連において用
いることも、またリンク機構を介さずにレバ一部材に力
を直接加えるために用いることもできる。第１図には単
に１例としてガスばね機構の単純な形状が示されている
にすぎず、本発明はこのようなレバー系に限定されるも
のではない。

主ガスばねのケーシングは枢着取付は部１０を介して位
置固定の支持に取り付けられておシ、主ガスばねのロッ
ドは枢着連結部１２を介して、枢着軸からモーメント距
離Ｌｆ　　をおいた箇所でレバ一部材に１火力Ｆｆ（ｆ
ｏｒｗａｒｄ　ｆｏｒｃｅｓ）を加えるために同レバ一
部材に枢着結合されている。

２次ガスばねのケーシングは枢着取付は部１４を介して
位置固定の支持に取シ付けられ、ロッドは枢着軸からモ
ーメント距離Ｌｒ　をおいた枢着連結部１６を介してし
／七一部材に２火力Ｆ。

（ｒｅｖｅｒｓｅ　ｆｏｒｃｅｓ）　６加える。　ガス
はね機構によってし／々一部材に加えられる正味の力Ｆ
ｎはもちろん、２つのガスばねによってし／々一部材に
加えられるトルク及び正味の力Ｆ、の伝達点のモーメン
ト距離Ｌ０の関数である。ガスばねはケーシングの作業
容積の変化に基づいて可変の力を生せしめるのでかつ、
ばねによって加えられる力の、レバ一部材に対する角度
がロッドの進入又は進出に応じて変化するので、力Ｆ、
。

はレノマ一部材の角度位置と共に変わる。この明細書で
はガスばねの作業容積におけ″る変化及びモーメント距
離における変化の影響は通常問題にしない。それという
のはこれらの影響は熟練した当業者がその経験と計算に
よって容易に知ることができるからである。

し／々一部材に加えられる正味のトルクＴｎは下記の方
程式によって求められる： Ｔｎ＝　Ｆｆ　Ｘ　しｆ　−Ｆｒ　×　し、・・・（１
）また２つの力Ｆｆ及びＦ、は　下記の方程式によって
求められる： Ｆｆ＝　ＡｆＸ　ＰＩ　・＝　（２１ Ｆ　−Ａ　ｘＰｒ　・・・（３） ｒｒ この場合Ａｆ及びＡ、はそれぞれ主ガスばね及び２次ガ
スばねのロッドの横断面積であり、Ｐｆ及びＰ、は各ガ
スばねにおける圧力である。

完全ガスの法則からＰｆはほぼ下記の方程式によって求
められる二 Ｐｆ＝　Ｐｏ（Ｔ　＋　２７３）／　２９４−　（４］
この場合Ｐ０は２０℃の温度Ｔにおける主ガスはねの初
光てん圧である。

Ｐ、は２次ガスはねにおける物質の温度に関連した圧力
であり、容易に入手可能な教本によって決定される物質
の温度における物質の蒸気圧である。第２圧力源の構成
については後で詳しく述べる。有利な１次ガスは窒素ガ
スであり、窒素ガスは本来−３０℃〜８０℃の間の温度
範囲では完全ガスの法則（ＰＶ＝ｎＲＴ）に従った特性
１　　、、□オ。４’）、！＝４１／’７５．７９　Ｎ
　７０　ｆｌ　％ｉｉよ。工よガスの法則に正確に従っ
た特性を示さないことがわかっているが〕。窒素ガスの
他にはアルゴン、ヘリウム、水素、クリプトン及びネオ
ンが１次ガスとして使用され得る。

ガスばね機構における温度に対する感度の低減は本発明
によれば、２次ガスばねにおける第２圧力源からの逆方
向力、つまυ温度の上昇によって主ガスばねから生じる
余分な力を打ち消す逆方向力を供給することによって達
起される。

２次圧力は、１次ガスの本来完全なガス特性とはまった
く異なった特性を示すように通釈されている。本発明の
１実施態様では２次圧力源は、液体相と蒸気相とが平衡
状態にある２相系の蒸気圧である。このような２相系の
蒸気圧は絶対温度と共に正比例的にというよりはむしろ
ほぼ指数曲線状に変化する。第２圧力源を選ぶ場合にこ
の第２圧力源にまず第１に要求されることは、温度によ
る２次圧力の変化率が湿度による１次圧力の変化率より
も大きいということである。

第２圧力源として用いることができる物質としては多く
の有機物及び無機物が存在するが、このなかには例えば
アセチレン、エタン、フレオン１２、フレオン１３、フ
レオン１１４．プロパン、アレン、ベルフルオロプロノ
ξン、ジメチルエーテル、　Ｎ−７’タン、アンモニア
、臭化水素及びヨウ化水素が含まれる。これらの物質の
蒸気圧は約−３０℃の温度における約Ｏ〜１０００ｋＰ
ａ（０〜ｉ　５ｏ　ｐｓｉ’から約７０℃における約７
００　ｋｐａ（１００ｐ５ｉ　）〜６０００ｋＰ８以上
、までの間で変動する。２相系においてはある物質が用
いられた場合該物質の蒸気によって生せしめられる圧力
は、もっばら温度によって左右される。最適な物質はそ
の使用目的に応じて例えばばね力、ばね寸法、材料費、
製作費、シール耐用寿命及び所望の温度補償の程度など
の設計要求によって決定される。

２次圧力を２相系によって形成することは必ずしも必要
なことではない。

以下に記載の例では２相系の代わりに六フッ化硫黄が第
２圧力源として用いられている。臨界温度以上では六フ
ッ化硫黄は２相系として存在することかできず、液体相
を有しない蒸気として単独で存在する。しかしながら温
度補償は臨界温度の上においても達底される。それとい
うのは温度につれて変化する六フッ化硫黄蒸気圧（つ−
１９２次圧力〕の変化率は、温度につれて変化する完全
ガス圧の変化率よりも太きいからである。

物質が特定容積の一定範囲のためにのみ平衡状態にある
蒸気相及び液体相を備えた２相系として存在する場合に
は、２次ガスばねＫおける物質のために利用できる容積
に要求が課される。

一般に、蒸気圧が温度によってのみ変化するように液体
相と蒸気相の両方が常に存在することが望まれている。

２次ガスばねがＩＪ　ｌ）−スされるとつまりロッドが
ケーシングから進出すると、２相系のために利用できる
作業容積は増大する。

もしガスばねにおける物質の液体相の量が不十分な場合
には、利用できる全容積の増大によってすべての液体が
蒸気に変換されてし甘う。この蒸気の圧力は通常その他
のガス体と同様温度と共に変化するので、物質がすべて
気化した後では行われたとしても小さな温度補償しか行
われない。しかしながらまたあまりに多くの物質り：使
用されると、ばねが圧縮された場合っまりロツｒが進入
した場合に物質のために利用できる容積が減少してしま
り。この容積の減少はすべての蒸気相の凝縮を引き起こ
し、物質をすべて液体相に変えてしまう。この結果ロソ
ＩＳが所定の箇所を越えて進入することは阻止される。

第２圧力源として２相系を用いた場合に起こり得る上述
の欠点を回避するために、以上に記載の要求が満たされ
ねばならない。っ１す（１１物質の最小量は、２次ガス
ばねが完全にＩＪ　ＩＪ−スされた場合つまり利用可能
な容積が最大の場合Ｋ、ガスばねがさらされるであろう
最高温度において２相系を得るのにちょうど十分である
ことが必要であり、かつ（２）物質のために利用可能な
容積は、ガスばねが完全に圧縮された場合つまり利用可
能な容積が最小の場合に蒸気がすべて液体に凝縮されな
いように十分な大きさ分有していなくてはならない。こ
の第２の要求のだめの限界環境はまたガスばねがさらさ
れるであろう最高温度である。

以下に記載の２つの例は本発明をより完全に理解するの
に役立つ。

例１ この例では第１図に示されたガスばね機構において第１
圧力源（主ガスばね）として窒素ガスを用い、第２圧力
源（２次ガスはね〕のだめの２相系としてアンモニアが
用いられている。簡単化するために主ガスばね及び２次
ガスばねのモーメント距離並びに正味の出力は等しいも
のと仮定する。従ってあてはまる力だけが設計において
考慮されればよい。ガスばね機構に関する種種様様なパ
ラメータ間の関係は以下の語を用いて代数的に記載され
得る： Ａｆ＝窒素ガス圧が作用するロッドの面積Ａｒ　−アン
モニア蒸気が作用するロッドの面積 Ｏｆ　＝主ガスはねロッドの直径 Ｑｒ＝２次ガスばねロツＰの直径 Ｆｎ＝ガスばね機構の正味の力 Ｐｆ　＝窒素ガスの圧力 ・Ｐｒ＝アンモニア蒸気の圧力 Ｐｏ−２０℃における窒素ガスの圧力 Ｔ　二温度Ｃ℃） ガスばね機構の正味の力Ｆｎは窒素ガスによる主ガスば
ねの力からアンモニア蒸気による２次°ガスばねの力を
引いた値である。ロッドに作用する大気圧の力を無視す
ると正味の力Ｆ、は下記の方程式によって求められる： Ｆｎ＝　ＡｆＰｆ−Ａ、Ｐ、　−（５１また窒素ガスの
圧力Ｐｆは下記の式によって求められる： この例では、所望の正味の力Ｆｎは一３０′Ｃ〜７０°
Ｃの範囲における温度において４４５Ｎ（１００１ｂｆ
）であると仮定されている。２相系におけるアンモニア
の蒸気圧は、例えばＪ。ｈｎＨ＋　Ｐｅｒｒｙ編集の「
化学者のためのハンドブックＪ　（Ｍｃ　Ｇｒａｗ　−
Ｈｉｌｌ　、　１９５０　、第３版〕のような周知のス
タンダーＰなノ・ンドブソクに基づいて知ることができ
る。−３０ｃにおけるアンモニアの蒸気圧は１３８　ｋ
Ｐａ　（２０ｐｓ　ｉ）で、７０℃における蒸気圧は３
２７５　ｋＰａ　（４７５ｐｓ−である。これらの数値
、所望の正味の力Ｆｎ−４４５Ｎ及び、方程式（５）に
方程式（６）を代入すると下記の方程式が求められる： この連立方程式（力、（８）を解くと下記の値が求めら
れる： Ａ　ｒ　　　＝　０．５　９　４　ｃｒｎ　　　（０，
０９２１１ｎ　、　　つ　　＝　（９）ＡｆＰ。＝　５
４７Ｎ（１２２，８０１ｂｆ）　−（１０１上の方程式
αωを用いて、０．７８７ｃｒｎ（０，１２２Ｉｎ、）
の面積を生ぜしめるガスばねのための典型的なロンドｏ
ｉ径をｌ　ＯＩＵ（０，３９４！ｎ、）と仮定すると、
２０℃におケル窒素ガスのために必要な充てん王Ｐ。は
６９７０　ｋＰａ　（ＬＯＯ９ｐｓ１）である。

従ってこの例におけるガスばね機構は、工０羽のロッド
直径を有しかつ２０℃において６９７０　ｋＰａ　（１
０’０９　ｐｓｉ〕の窒素ガスを有する主ガスばねと、
８．７０１ｌＪ（０，３４２！ｎ、）　　ＯＯ７ド直径
を有しかつ液体相と蒸気相とが平衡状態に保たれるよう
なアンモニア量を内蔵した２次ガスばねとから戊ってい
る。

下記の表１は一り０℃〜７０′Ｃの温度範囲におけるこ
のガスはね機構のためのＰｆ（方程式（６）参照〕、Ｆ
ｆ、　Ｐ、　、　Ｆ、及びＦｎｉ示す。

を 表　　１ ８１単位 Ｔ　　Ｐｆ　　　　ｒ　　　　　　　Ｆ　　ＦｎＦｆｒ −３０５７８０１３８４５４８，２４４６Ｕ、Ｓ、単位 Ｔ　　　Ｐｆ　　　ｒ　　　　　　　Ｆ　　　ＦｎＦｆ
ｒ −３０８３７２０１０１，８１，８１００，００９４０
６５Ｌ１２．４　６．ＯＬＯ８，４’２０　１００９　
１２５　１２２．８　　Ｈ，５，１１１，３５０１１１
２２９４１３５，４２７，１１０８，３７ＯＬＩ８１　
４７５　１４３．８　４３．７　１００．０上の表から
れかるようにこのガスばね機構は約２０’Ｃにおいて約
４９　ｓ　Ｎ　（１１１，３ｌｂｆ　）の最大力をかつ
両端の一３０℃及び７０℃において約４４５　Ｎ　（４
ｏｏｌｂｆ　）の最小力を有している。例１のガスばね
機構の温度補償は、最大及び最小の力を基準である２０
℃の力と比較することによって窒素ガスだけを用いた場
合と比較することができる。例１のガスばね機構ではそ
の偏差は約１０％であるが、これに対して窒素ガスだけ
を用いたガスはねの場合は約３４％である。このことか
られかるように本発明によるガスばね機構は、窒素ガス
を内蔵した単一のガスばねだけを用いた場合に比べて、
温度によるばね力の変化を著しく減じることができる。

例２ 例１では主ガスばねのロッド直径が仮定されか、つ、２
次ガスばねのロッド直径及び主ガスばねの充てん王は、
ガスはね機構の正味の力が洒択された最低及び最高温度
において込ばれた設計値に等しいという前提に基づいて
計算された。

この場合、始めに２つのガスばねのために規格のロッド
寸法を選択すると設計が容易になる。

このことには、ガスばね機構のために規格のガスばねを
用いることができるという利点がある。

この例では第２図に示されているようにトランクリッド
を持ち上げるためのガスばね機構を提供することが望ま
れている。このガスばね機構はレノ々一部材３０を有し
、このレバ一部材３０は枢着取付は部３２を介して車体
に取り付けられていて、トランクリッド３４を支持して
いる。

主ガスばね３６のケーシング３６ａは玉継手３８を介し
て車体に取り付けられ、ロソｒ３６ｂは別の玉継手３８
を介してレバ一部材３０に結合されている。２次ガスば
ね４０のケーシング４０ａは玉継手４２を介してレノ々
一部材３０に取り付けられ、ロソｌ″４０ｂは玉継手４
４を介して車体に取り付けられている。

ガスばね機構の選ばれた位置のために、２０℃において
レバ一部材に４５．２Ｎ−ｍ（４００ｉｎ、　−ｌｂｆ
　）の正味のトルクＴｎｋ生ぜしめるガスばね機構を有
することが望まれている。下記のパラメータは選択され
るか又は計算によって得られる。

Ｄｆｚ主ガスばねの仮定のコツ１２直径＝　８　Ｕ（０
，３１５ｉｎ、） Ａｆ＝主ガスばねの計算されたロッド面積＝５０．２７
ＩＩＩＪｌ　（０，０７７９Ｉｎ、　　）［）ｒ＝−２
次ガスばねの仮定のロッド直径−ｌ　ＯＩＩＩＪ（０，
３９４ｉｎ、）Ａｒ＝２次ガスばねの計算されたロッＰ
面積−７８，５４ｍｘ　　（０，１２１７Ｉｎ、　　〕
Ｌｆ＝主ガスばねの仮定のレバーアーム−ＬＯ，ｉ６　
ｃＴｎ（４，０！ｎ、）Ｌ、＝２次ガスはねの仮定のし
／々−アーム＝７・１１ｃｒｎ（２，８０ｉｎ、） 前記方程式（１）からこの槽底では下記の式（Ｕ。

Ｓ、単位〕が取り立ち二 ４００＝ＦｆＣ４，０）　−Ｆ、　　（２，８０）、方
程式（２）及び（３）から下記のように書き直すことが
できる： ４００＝４．Ｏ（０，０７７９）Ｐｆ−２，８（０，１
２１７）Ｐ７Ｐｒ　は２次がスばねにおける物質（六フ
ッ化硫黄〕の蒸気圧である。

第３図は六フッ化硫黄の相を示す線図であ）、この場合
蒸気圧は比容積の関数としてＲｌｆｓＪにとられている
。図面には、２次ガスばねが作用する温度を示す工２の
実線が描かれている。また破線の曲線」はその内側で液
体と蒸気とが平衡状態にある範囲を示している。液体と
蒸気とが平衡状態にない（つまり範囲Ｊの外側の〕比較
的高い温度レベルにおいて変化する容積に起因するＦｒ
の変化を可能な限り小さくするために、完全に圧縮され
たロツｖＨ端位置と完全【延ばされたロッド終端位置と
間において最小の容積変化しか生じないように２次ガス
ばねを設計することが望まれている。従って範囲Ｋによ
って示された比容積範囲が有利であり、この範囲は約９
０〜ｌ　ＯＯｉｎ３．／ｌｂに位置する。２次ガスばね
の行程及び容積に関する設計事項はこの例の効力外であ
り、このような設計上の問題は当業者において容易に解
決することができる。

、線図かられかるようにこの例で２次ガスばねに用いら
れている物質は運転範囲内における比較的高い温度レベ
ル〔約４０℃以上〕では液体として存在しないが、それ
でもなお六フッ化硫黄は適当な物質である。なぜならば
温度による蒸気圧の変化率は、窒素である１次圧力源の
変化率よりも大きいからである。

最後の方程式に２０℃におけるＰｒの値を代入すると２
０℃におけるＰｆ　の値つまり、主ガスばねの充てん王
であるＰｏの値が得られる。

運転温度範囲におけるＰｆは前記方程式（６）から求め
ることができ、Ｔｆ及びＴｒの値は　下の表２に示され
ているように方程式（２）及び（３）から容易に求めら
れる。

表　　２ Ｕ、Ｓ、単位 温度　　　　　Ｐｆ　　　　　　　　Ｐ　　　　　正味
のトルクこの表かられかるようにこのガスばね機構は約
０℃において約４０８　ｉｎ、−ｚｂ、の最大トルクを
かつ約５０℃において約３８７　ｉｎ、−１ｂ、の最小
トルクを有する。例２のガスばね機構の温度補償は、基
準である２０℃におけるトルクと最大トルク及び最小ト
ルクを比較することによって、窒素ガスだけを用いた場
合と比較することができる。はぼ完全ガスの特性を示す
窒素ガスだけを用いた場合は温度によるトルクの変化率
は充てん圧とは無関係である。それというのはこの場合
トルクは、絶対流度に正比例する１次力に正比例するか
らである。従って窒素ガスだけの変化率は（１９５０−
１３５８）Ｘ　１００／１６１８＝　３６．８％である
。これに対して例２のガスばね機構では最大トルクと最
小トルクの値を用いて計算すると変化率は（４０８−３
８７つｘ１００／４００　＝　５．２５％である。この
結果温度に対する感度は約１／７に減じられたことにな
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるガスばね機構の原理図、第２図は
トランクリッド金持ち上げるために用いられたガスばね
機構の１実施例を示す側面図、第３図は六フッ化硫黄の
相を示す線図である。 １０．１４・・・枢着取付は部、１２．１６・・・枢着
連結部、３０・・・レバ一部材、３２・・・枢着取付［
１“・°”＝°）９ｙ、７　’）７　）’、　３６°％
Ｎ、ｘ、Ｉｄね、３８．４２．４４・・・玉継手、４０
・・・２次ガＦＩＧ、１

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、選択された値の力を１つの部材に加えて該部材を選
   択された方向に運動させようとするガスばね機構であつ
   て、第１圧力源によつて作動せしめらる主ガスばねが設
   けられていて、この主ガスばねが、選択された方向で前
   記部材に１次力（Ｆ＿ｆ）を加えるべく該部材に連結さ
   れており、第１圧力源が、前記選択された力を上回る値
   の力を主ガスばねにおいて生ぜしめるようになつており
   、第２圧力源によつて作動せしめられる２次ガスばねが
   設けられていて、この２次ガスばねが、前記選択された
   方向とは逆方向の２次力（Ｆ＿ｒ）を前記部材に加える
   べく該部材と連結されており、第２圧力源が、主ガスば
   ねにおける前記選択された力を上回る超過分にほぼ等し
   い値の力を２次ガスばねにおいて生ぜしめ、しかも、温
   度変化による第１圧力源の圧力変化を少なくとも部分的
   に補償することを特徴とするガスばね機構。 ２、第１圧力源が、絶対温度の変化にほぼ正比例して圧
   力が変化するガスであり、第２圧力源が、絶対温度の変
   化につれてほぼ指数曲線を描いて圧力が変化する物質で
   ある、特許請求の範囲第１項記載のガスばね機構。 ３、第２圧力源として働く物質が、ガスばね機構が通常
   さらされる運転温度の大部分にわたつて平衡状態で同時
   に存在する液体相と蒸気相とを有している、特許請求の
   範囲第２項記載のガスばね機構。 ４、第２圧力源として働く物質が、アセチレン、エタン
   、フレオン１２、フレオン１３、フレオン１１４、プロ
   パン、アレン、ペルフルオロプロパン、ジメチルエーテ
   ル、Ｎ−ブタン、アンモニア、臭化水素、ヨウ化水素及
   び六フッ化硫黄から成るグループより選択されている、
   特許請求の範囲第３項記載のガスばね機構。