JPS6166899A - 遠心圧縮機のリタ−ンチヤンネル - Google Patents
遠心圧縮機のリタ−ンチヤンネルInfo
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- JPS6166899A JPS6166899A JP18816484A JP18816484A JPS6166899A JP S6166899 A JPS6166899 A JP S6166899A JP 18816484 A JP18816484 A JP 18816484A JP 18816484 A JP18816484 A JP 18816484A JP S6166899 A JPS6166899 A JP S6166899A
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- Japan
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- outlet
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- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 9
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 241000272525 Anas platyrhynchos Species 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- RDYMFSUJUZBWLH-UHFFFAOYSA-N endosulfan Chemical compound C12COS(=O)OCC2C2(Cl)C(Cl)=C(Cl)C1(Cl)C2(Cl)Cl RDYMFSUJUZBWLH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、羽根車で与えられた速度エネルギをディフュ
ーザで回収して減速、昇圧し、さらに未回収の速度エネ
ルギをリターンチャンネルで回収する構成を有する遠心
圧！１機におけるリターンチャンネルに関するものであ
る。
ーザで回収して減速、昇圧し、さらに未回収の速度エネ
ルギをリターンチャンネルで回収する構成を有する遠心
圧！１機におけるリターンチャンネルに関するものであ
る。
従来、リターンチャンネルを有する多段圧縮機において
は、第１図に示したように、羽根車ｌ。
は、第１図に示したように、羽根車ｌ。
１゛が圧縮機本体２内に軸受及びシール＝ｚ ３によっ
て支承された駆動軸４に多段に連接され、各羽根車１．
１”は圧縮機本体２、吸い込みカバー５、中胴６．６
” ６”によってそれぞれ区画形成された羽根車室内に
収容されている。また、羽根車１の出口は、ディフュー
ザ７を経て、さらに中胴６．６″によって形成されたＵ
ターン部８及び戻りベーン９を配設した流路からなるリ
ターンチャンふルｌＯを経て次段の羽根車１゛の人口に
連なり、羽根車ｌ°の出口はディフューザ７′を径て渦
巻室１１に連なっている。
て支承された駆動軸４に多段に連接され、各羽根車１．
１”は圧縮機本体２、吸い込みカバー５、中胴６．６
” ６”によってそれぞれ区画形成された羽根車室内に
収容されている。また、羽根車１の出口は、ディフュー
ザ７を経て、さらに中胴６．６″によって形成されたＵ
ターン部８及び戻りベーン９を配設した流路からなるリ
ターンチャンふルｌＯを経て次段の羽根車１゛の人口に
連なり、羽根車ｌ°の出口はディフューザ７′を径て渦
巻室１１に連なっている。
図中、１２は吸い込みカバー５に接続された吸込管１３
．１３°はそれぞれ羽根車１，１°のシール装置を示す
。
．１３°はそれぞれ羽根車１，１°のシール装置を示す
。
このような多段圧ｉｉｉ！ｉの作用は、羽根車１によっ
て吸込管１２から流体を吸い込み、昇圧すると共に速度
エネルギを与え、更にディフューザ７に導いて減速、昇
圧して速度エネルギを回収する。
て吸込管１２から流体を吸い込み、昇圧すると共に速度
エネルギを与え、更にディフューザ７に導いて減速、昇
圧して速度エネルギを回収する。
しかし、ディフューザ７においては、流体の速度エネル
ギは十分に回収されず、まだかなりの速度エネルギを持
っており、この残留速度エネルギはさらにＵターン部８
及び戻りベーン９を配設した流路からなるリターンチャ
ンネル１０に至って回収され、次段の羽＊重ｌ゛に導か
れ、さらにディフューザ７“を経て渦巻室１１に至る。
ギは十分に回収されず、まだかなりの速度エネルギを持
っており、この残留速度エネルギはさらにＵターン部８
及び戻りベーン９を配設した流路からなるリターンチャ
ンネル１０に至って回収され、次段の羽＊重ｌ゛に導か
れ、さらにディフューザ７“を経て渦巻室１１に至る。
一般にディフューザ７の流路幅は狭く、また流体がディ
フユーザ７出口からＵターン部８を通って夏すベーン９
人口に至るまでは、その間速度又は流れ角の急激な変化
を避けるためにＵターン部８の流路幅もディフユーザ７
出口の流路幅Ｂ、に等しくするか、あるいは多少濾速を
考ＧしてＵターン部８出口の流路幅Ｂｓを僅かに広くす
る程度である。
フユーザ７出口からＵターン部８を通って夏すベーン９
人口に至るまでは、その間速度又は流れ角の急激な変化
を避けるためにＵターン部８の流路幅もディフユーザ７
出口の流路幅Ｂ、に等しくするか、あるいは多少濾速を
考ＧしてＵターン部８出口の流路幅Ｂｓを僅かに広くす
る程度である。
このような構成において、Ｕターン部は単に流れを１８
０゛転向するのみでほとんど速度エネルギを回収する効
果を奏さず、またリターンチャンネル１０の流路幅はほ
ぼディフューザ７の狭い流路幅と同じであるため、Ｕタ
ーン部及びリターンチャンネルの流路の摩擦損失が大き
く、次段の羽根車１′の入口に達するまでにかなりの全
圧ｔｉ失を生じ圧ｍｉの段効率を低下させていた。
０゛転向するのみでほとんど速度エネルギを回収する効
果を奏さず、またリターンチャンネル１０の流路幅はほ
ぼディフューザ７の狭い流路幅と同じであるため、Ｕタ
ーン部及びリターンチャンネルの流路の摩擦損失が大き
く、次段の羽根車１′の入口に達するまでにかなりの全
圧ｔｉ失を生じ圧ｍｉの段効率を低下させていた。
このような欠点は比速度の小さい（ディフューザの流路
幅が狭い）羽根車の場合とくに顕著である。
幅が狭い）羽根車の場合とくに顕著である。
一方リターンチャンネルの摩擦損失を低減すべく、リタ
ーンチャンネルの流路幅をディフューザ幅よりも広くし
た場合には、必然的にＵターン部内で流路幅が拡大する
ことになるため、第２図（ａ）に示した如く、ＢＳ＞Ｂ
ａにすると子午面速度分布はＵターン部出口では外壁側
に片寄り、流れ角（周方向に対する角度）は、第２図（
ｂ） に示したように内壁側で小さく外壁側で大きい分
布になろことが実験的に判っている。
ーンチャンネルの流路幅をディフューザ幅よりも広くし
た場合には、必然的にＵターン部内で流路幅が拡大する
ことになるため、第２図（ａ）に示した如く、ＢＳ＞Ｂ
ａにすると子午面速度分布はＵターン部出口では外壁側
に片寄り、流れ角（周方向に対する角度）は、第２図（
ｂ） に示したように内壁側で小さく外壁側で大きい分
布になろことが実験的に判っている。
ここでＵターン部入口から出口までの圧力回復率Ｃｐを
調べてみるに、添字４．５をそれぞれＵターン部人口及
び出口とし、Ｃを絶対速度、Ｃｍを子午面速度、Ｐを静
圧、Ｐ、を全圧、ρを流体８度、Ｕターン部流線の幅を
Ｂとすると、全圧損失係数ξＵ及び圧力回復係数Ｃｐは
、それぞれ、Ｃｐ／２）Ｃａ” となる、ところで、 Ｐｖ ａ −Ｐ、 ＋ （ρ／２）Ｃ４”Ｐｒ ｓ −
Ｐｓ 十（ρ／２） Ｃｓ ”ｔｚ ・Ｃｍ４−ｂｓ
・ＣｍＣ ｍ５Ｃ−Ｃ４Ｓ ｉ ｎ ａ４ Ｃｍ、＝Ｃｓ Ｓ ｉ ｎａ。
調べてみるに、添字４．５をそれぞれＵターン部人口及
び出口とし、Ｃを絶対速度、Ｃｍを子午面速度、Ｐを静
圧、Ｐ、を全圧、ρを流体８度、Ｕターン部流線の幅を
Ｂとすると、全圧損失係数ξＵ及び圧力回復係数Ｃｐは
、それぞれ、Ｃｐ／２）Ｃａ” となる、ところで、 Ｐｖ ａ −Ｐ、 ＋ （ρ／２）Ｃ４”Ｐｒ ｓ −
Ｐｓ 十（ρ／２） Ｃｓ ”ｔｚ ・Ｃｍ４−ｂｓ
・ＣｍＣ ｍ５Ｃ−Ｃ４Ｓ ｉ ｎ ａ４ Ｃｍ、＝Ｃｓ Ｓ ｉ ｎａ。
であるから、（ここにα４．α、は入口、出口における
周方向に対する角度） となる、従って ｂａ ５ｉｎｃｒ。
周方向に対する角度） となる、従って ｂａ ５ｉｎｃｒ。
ｂ、 Ｓｉｎα５
の値が小さい程Ｃｐの値は３１９加し、Ｕターン部が有
効なディフューザとして作動することになる。
効なディフューザとして作動することになる。
ここで前述したようにＵターン部出口の流れは外壁外に
片寄り、流れ角は内壁側に小さく外壁側に大きい分布と
なっているから、Ｕターン内壁側では ｂ ５ ＞ｂ ４ 、Ｓ ｉｎ ａ鴨＜ ３ ｉ ｎ
α４となり、一方Ｕターン外壁側では す、 ＜ｂ、 、Ｓ ｉ ｎａ、 ＞Ｓ ｉ ｎｃｒａ
となっている。従って、 ｂａ Ｓｉｎα。
片寄り、流れ角は内壁側に小さく外壁側に大きい分布と
なっているから、Ｕターン内壁側では ｂ ５ ＞ｂ ４ 、Ｓ ｉｎ ａ鴨＜ ３ ｉ ｎ
α４となり、一方Ｕターン外壁側では す、 ＜ｂ、 、Ｓ ｉ ｎａ、 ＞Ｓ ｉ ｎｃｒａ
となっている。従って、 ｂａ Ｓｉｎα。
ｂｓ Ｓｉｎα。
の値はＵターン内壁側と外壁内であまり差は生じない、
この状態ではＵターン出口即ちリターンベーン人口での
流れ角が不均一になるという欠点を持ったディフューザ
であり、単にＵターン部の形状をＢｓ＞８４としたので
は有効なディフューザとはならない。
この状態ではＵターン出口即ちリターンベーン人口での
流れ角が不均一になるという欠点を持ったディフューザ
であり、単にＵターン部の形状をＢｓ＞８４としたので
は有効なディフューザとはならない。
本発明は、従来のもののかかる問題を解決し、リターン
チャンネル内の全圧損失を低減し、リターンチャンネル
の効率を高め、圧ｍｉの膜特性を改善することを目的と
するものである。
チャンネル内の全圧損失を低減し、リターンチャンネル
の効率を高め、圧ｍｉの膜特性を改善することを目的と
するものである。
本発明は、上記の問題点を解決する手段として、羽根車
で与えられた速度エネルギをディフューザで回収して流
体を減速、昇圧し、さらに未回収の速度エネルギをリタ
ーンチャンネルで回収する構成を有する遠心圧１ｉＩ８
１において、リターンチャンネル中のＵターン部の入口
流路幅より出口流路幅を大ならしめて該Ｕターン部の流
路面積を拡大すると共に、これによって生ずるＵターン
部出口の流れ角の不均一を是正するためＵターン部内壁
に沿って流路幅よりも低い襟敗のガイドベーンを設け、
Ｕターン部出口内壁側での流れ角の減少を避けると共に
前述の５ｉｎｃｒ５を増加させてｂｚ Ｓｉｎ
α。
で与えられた速度エネルギをディフューザで回収して流
体を減速、昇圧し、さらに未回収の速度エネルギをリタ
ーンチャンネルで回収する構成を有する遠心圧１ｉＩ８
１において、リターンチャンネル中のＵターン部の入口
流路幅より出口流路幅を大ならしめて該Ｕターン部の流
路面積を拡大すると共に、これによって生ずるＵターン
部出口の流れ角の不均一を是正するためＵターン部内壁
に沿って流路幅よりも低い襟敗のガイドベーンを設け、
Ｕターン部出口内壁側での流れ角の減少を避けると共に
前述の５ｉｎｃｒ５を増加させてｂｚ Ｓｉｎ
α。
ｂｓ ５ｉｎｃｔ。
を減少せしめ、Ｕターン内での昇圧を大きくしたもので
ある。
ある。
上記の構成により、Ｕターン部は従来の単に流れを１８
０度転向するだけの流路としてでなく、有効なディフュ
ーザとして作動させることが可能となり、しかも、後に
設置されるリターンチャンネル中の戻りベーンを配設し
た流路の流路幅も大きくなって、リターンチャンネル全
体の効率を向上せしめることができる。
０度転向するだけの流路としてでなく、有効なディフュ
ーザとして作動させることが可能となり、しかも、後に
設置されるリターンチャンネル中の戻りベーンを配設し
た流路の流路幅も大きくなって、リターンチャンネル全
体の効率を向上せしめることができる。
以下第３図及び第４図に示す本発明の実施例について説
明する。
明する。
第３図に示すものは、第１図に従来技術とじて示した多
段圧１ｌｉＩ機とは異なる単段の圧ｍｓで、同一符号は
同一部品を示している。即ち、羽根車１は圧１１機本体
２内に軸受及びシール装置３によって支承された駆動軸
に取りつけられ、圧１１機本体２、中胴６によって区画
形成された羽根車室内に収容されている。また羽根車１
の出口は、ディフューザ７を経て、さらに中胴６．６”
によって羽根車室の前方に形成されたＵターン部８及び
戻りベーン９を配設した流路より成るリターンチャンネ
ルｌＯを経て、圧！１ａ前端のカバー１４に設けた出口
に連なっている。
段圧１ｌｉＩ機とは異なる単段の圧ｍｓで、同一符号は
同一部品を示している。即ち、羽根車１は圧１１機本体
２内に軸受及びシール装置３によって支承された駆動軸
に取りつけられ、圧１１機本体２、中胴６によって区画
形成された羽根車室内に収容されている。また羽根車１
の出口は、ディフューザ７を経て、さらに中胴６．６”
によって羽根車室の前方に形成されたＵターン部８及び
戻りベーン９を配設した流路より成るリターンチャンネ
ルｌＯを経て、圧！１ａ前端のカバー１４に設けた出口
に連なっている。
第３図及び第４図（ａ）に示す如く、リターンチャンネ
ルｌＯのＵターン部８は、入口から出口にわたって流路
幅を拡大し、即ち、Ｕターン部８の出口の流路幅Ｂｓを
人口又はディフューザ７の出口の流路幅Ｂ４より大きく
して、Ｕターン部８の流路幅を入口から出口まで連続的
に増加させ、Ｕターン部内において流体を昇圧させるよ
うな構造とする。しかしながら、Ｕターン部８の流路幅
を拡大するだけでは前記の如くＵターン部内壁側の昇圧
は期待することが出来ない、そこで、本実施例によれば
、Ｕターン内壁側にガイドベーン１５を設けることによ
り、Ｕターン内ＩＪ（ＩＩＪの流体に関してだけ強制的
に流れ角を転向させ、昇圧を図っている。その場合、ガ
イドベーン１５は第４図（ａ）に示す如くＵターン部８
の出口から頂点までの９０度の範囲に設けても、または
Ｕターン部８の出口から入口までの１８０度の範囲に設
けても、或いは出口から９０度と１８０度との間に設け
てもいずれでもよい。
ルｌＯのＵターン部８は、入口から出口にわたって流路
幅を拡大し、即ち、Ｕターン部８の出口の流路幅Ｂｓを
人口又はディフューザ７の出口の流路幅Ｂ４より大きく
して、Ｕターン部８の流路幅を入口から出口まで連続的
に増加させ、Ｕターン部内において流体を昇圧させるよ
うな構造とする。しかしながら、Ｕターン部８の流路幅
を拡大するだけでは前記の如くＵターン部内壁側の昇圧
は期待することが出来ない、そこで、本実施例によれば
、Ｕターン内壁側にガイドベーン１５を設けることによ
り、Ｕターン内ＩＪ（ＩＩＪの流体に関してだけ強制的
に流れ角を転向させ、昇圧を図っている。その場合、ガ
イドベーン１５は第４図（ａ）に示す如くＵターン部８
の出口から頂点までの９０度の範囲に設けても、または
Ｕターン部８の出口から入口までの１８０度の範囲に設
けても、或いは出口から９０度と１８０度との間に設け
てもいずれでもよい。
またガイドベーン１５を設けるのはＵターン部８の内壁
側における流れ角の転向が目的であるから、その高さは
余り高くする必要はなく、その角度も（子午線方向に対
する角度）は第４図（ｂ）に示す第４図（ａ）のＡ−Ａ
ｌｌ開図の如く、入口から出口にわたって減少するのが
よく、少なくともβを増加することは意味がない。
側における流れ角の転向が目的であるから、その高さは
余り高くする必要はなく、その角度も（子午線方向に対
する角度）は第４図（ｂ）に示す第４図（ａ）のＡ−Ａ
ｌｌ開図の如く、入口から出口にわたって減少するのが
よく、少なくともβを増加することは意味がない。
上記のように、本発明は、リターンチャンネル中のＵタ
ーン部の流路面積を入口側から出口側に向かって拡大す
ると共にＵターン部内壁に沿って流れを強制するガイド
ベーンを設けることによりＵターン部内壁側の昇圧を大
きくしたので、リターンチャンネルのＵターン部を存効
なディフェーザとして作用させることが可能になると共
にＵターン出口の流れ角が均一化され、しがち後流のリ
ターンチャンネルの戻りベーンを配設した流路もその流
路幅が広くなって流体の速度が減速すると共に摩擦損失
も低減し、リターンチャンネル全体としての全圧損失も
減少し、従って著しい圧縮機段効率の向上を達成するこ
とができる。
ーン部の流路面積を入口側から出口側に向かって拡大す
ると共にＵターン部内壁に沿って流れを強制するガイド
ベーンを設けることによりＵターン部内壁側の昇圧を大
きくしたので、リターンチャンネルのＵターン部を存効
なディフェーザとして作用させることが可能になると共
にＵターン出口の流れ角が均一化され、しがち後流のリ
ターンチャンネルの戻りベーンを配設した流路もその流
路幅が広くなって流体の速度が減速すると共に摩擦損失
も低減し、リターンチャンネル全体としての全圧損失も
減少し、従って著しい圧縮機段効率の向上を達成するこ
とができる。
第１図は従来の多段圧に’ａｍの縦断側面図、第２図（
ａ）は第１図の圧１１ａのＵターン部における流れの状
態を示す説明図、第２図（ｂ）はＵターン部入口及び出
口における流れ角の分布を示す図、第３図は本発明の実
施例の単段圧ｗ１ｍの縦断側面図、第４図（ａ）は第３
図の圧縮機のＵターン部の縦断側面図、第４図（ｂ）は
第４図（ａ）のＡ−Ａ線におけるガイドベーンの展開図
である。 １、 １’ ・・−羽根車、２− 圧縮機本体、３−
軸受及びシール装置、４ 駆動軸、５ 吸い込みカ
バー、６．６°、６”−中胴、７．７″・−・−・・デ
イフェーザ、８・・・−・Ｕターン部、９−戻すベーン
、】０ ・・−リターンチャンネル、１１−・・・渦巻
室、１２・−・吸込管、１３．＋３” −シール装置、
１４ ・−・カバー、１５− ガイドベーン、 ８、：デイフェーザ出口流路幅 （Ｕターン部入口流路幅） Ｂｓ：Ｕターン部出口流路幅 ｂ 二流線の輻 α ：流れ角（周方向に対する角度） β ニガイドベーン角度（子午面方向に対する角度）
ａ）は第１図の圧１１ａのＵターン部における流れの状
態を示す説明図、第２図（ｂ）はＵターン部入口及び出
口における流れ角の分布を示す図、第３図は本発明の実
施例の単段圧ｗ１ｍの縦断側面図、第４図（ａ）は第３
図の圧縮機のＵターン部の縦断側面図、第４図（ｂ）は
第４図（ａ）のＡ−Ａ線におけるガイドベーンの展開図
である。 １、 １’ ・・−羽根車、２− 圧縮機本体、３−
軸受及びシール装置、４ 駆動軸、５ 吸い込みカ
バー、６．６°、６”−中胴、７．７″・−・−・・デ
イフェーザ、８・・・−・Ｕターン部、９−戻すベーン
、】０ ・・−リターンチャンネル、１１−・・・渦巻
室、１２・−・吸込管、１３．＋３” −シール装置、
１４ ・−・カバー、１５− ガイドベーン、 ８、：デイフェーザ出口流路幅 （Ｕターン部入口流路幅） Ｂｓ：Ｕターン部出口流路幅 ｂ 二流線の輻 α ：流れ角（周方向に対する角度） β ニガイドベーン角度（子午面方向に対する角度）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、羽根車で与えられた速度エネルギをディフューザで
回収して流体を減速、昇圧し、さらに未回収の速度エネ
ルギをリターンチャンネルで回収する構成を有する遠心
圧縮機において、リターンチャンネル中のＵターン部の
入口流路幅より出口流路幅を大ならしめて該Ｕターン部
の流路面積を拡大すると共に、前記Ｕターン部内壁に沿
って流路幅よりも低い複数のガイドベーンを設けたこと
を特徴とする遠心圧縮機のリターンチャンネル。 ２、前記ガイドベーンがＵターン部出口から入口の間に
９０度ないし１８０度の範囲にわたって設けられ、かつ
ガイドベーンの出口角度が入口角度よりも小であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の遠心圧縮機の
リターンチャンネル。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18816484A JPS6166899A (ja) | 1984-09-10 | 1984-09-10 | 遠心圧縮機のリタ−ンチヤンネル |
| US06/764,746 US4645419A (en) | 1984-09-10 | 1985-08-12 | Centrifugal compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18816484A JPS6166899A (ja) | 1984-09-10 | 1984-09-10 | 遠心圧縮機のリタ−ンチヤンネル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6166899A true JPS6166899A (ja) | 1986-04-05 |
Family
ID=16218868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18816484A Pending JPS6166899A (ja) | 1984-09-10 | 1984-09-10 | 遠心圧縮機のリタ−ンチヤンネル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6166899A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0596498U (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-27 | 株式会社川本製作所 | 深井戸用水中ポンプ |
| FR2696793A1 (fr) * | 1992-10-13 | 1994-04-15 | Salmson Pompes | Pompe à refoulement axial. |
| US11047393B1 (en) | 2017-11-29 | 2021-06-29 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Multi-stage centrifugal compressor, casing, and return vane |
-
1984
- 1984-09-10 JP JP18816484A patent/JPS6166899A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0596498U (ja) * | 1992-05-27 | 1993-12-27 | 株式会社川本製作所 | 深井戸用水中ポンプ |
| FR2696793A1 (fr) * | 1992-10-13 | 1994-04-15 | Salmson Pompes | Pompe à refoulement axial. |
| EP0595675A1 (fr) * | 1992-10-13 | 1994-05-04 | Pompes Salmson S.A. | Pompe à refoulement axial |
| US11047393B1 (en) | 2017-11-29 | 2021-06-29 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Multi-stage centrifugal compressor, casing, and return vane |
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