JPS6183679A - 連続鋳造用耐火物の製造方法 - Google Patents
連続鋳造用耐火物の製造方法Info
- Publication number
- JPS6183679A JPS6183679A JP59205966A JP20596684A JPS6183679A JP S6183679 A JPS6183679 A JP S6183679A JP 59205966 A JP59205966 A JP 59205966A JP 20596684 A JP20596684 A JP 20596684A JP S6183679 A JPS6183679 A JP S6183679A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- continuous casting
- present
- refractories
- casting
- Prior art date
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- Continuous Casting (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、連続鋳造設備における鋳型とタンデイッシュ
とを連結する鋳型注入口などに使用する耐火物に関する
ものである。
とを連結する鋳型注入口などに使用する耐火物に関する
ものである。
［従来の技１・［ｉ」
（、ｌ来、接続ｒｉＪ大物としては反応炉ｆ、−窒化（
］い累艷ボッ１〜プレス窒化ホウ素などが逆用されてき
たが、窒化４ＪいＷｊ（Ｓｉ：＋Ｎ４１１は２）「込初
朋のスポーリング性に１川題があり、また窒化ホウ素（
Ｂ Ｎ ）９よ硬葭が低いため耐摩耗性に問題があった
。これらの欠点を改善するために５ｉ３Ｎ−＋に１３
Ｎを３〜４０％含有さｌて耐熱（１１１望性を改善しＩ
Ｊす（待間昭５６−１２０５７５号）、または５ｉ３Ｎ
１−ＡβＮ−ｔ３Ｎ系のにうに１ｔｉ４熱ＶＥＩ ４Ｐ
ミ性と内１曲イ１１とを改善する手段（待間昭５６−１
２９６６６号）などがある。
］い累艷ボッ１〜プレス窒化ホウ素などが逆用されてき
たが、窒化４ＪいＷｊ（Ｓｉ：＋Ｎ４１１は２）「込初
朋のスポーリング性に１川題があり、また窒化ホウ素（
Ｂ Ｎ ）９よ硬葭が低いため耐摩耗性に問題があった
。これらの欠点を改善するために５ｉ３Ｎ−＋に１３
Ｎを３〜４０％含有さｌて耐熱（１１１望性を改善しＩ
Ｊす（待間昭５６−１２０５７５号）、または５ｉ３Ｎ
１−ＡβＮ−ｔ３Ｎ系のにうに１ｔｉ４熱ＶＥＩ ４Ｐ
ミ性と内１曲イ１１とを改善する手段（待間昭５６−１
２９６６６号）などがある。
たとえば水平式の連続鈷）貴設高においては、第１図に
示すようにｖｊ型（４） Ｌ、Ｕクン）″イッシ７（１
）の下側部に設けられたフィールドノズル（２）にス・
１して接続耐火物（３〉を介しＣ′Ｉ’ｌ’ ｔ’＋’
＋されており、タンｆイッシ−Ｌ（１）内の溶几ｊ（５
）（まフィールドノズル を通しＣ ｆＪ ’（“！（４）に注入され、ここて冷
ＪＪＩされてｉμ固シｌル（６）を形成しつ゛つ引さＩ
Ｊ７ ／）１ ｒｔでいく。この連続ｖＪ造シ（品で使
用さ１１ろ接続ｆｉｌ火狗（ ３ ） ｆＪ、τ、１に
１１４熱Ｔ丁−ＩＨ７ ｆ’ｌか１！：：＋いこと、；
１−ンｉ；４どζ１．１１れ〕゛・１いこと、ｔ１４蝕
悄が人きいこと、ａ３よびＤＩ 原な寸法粘度が要求さ
れるために加工が容易であることなどの性能が要求され
る。
示すようにｖｊ型（４） Ｌ、Ｕクン）″イッシ７（１
）の下側部に設けられたフィールドノズル（２）にス・
１して接続耐火物（３〉を介しＣ′Ｉ’ｌ’ ｔ’＋’
＋されており、タンｆイッシ−Ｌ（１）内の溶几ｊ（５
）（まフィールドノズル を通しＣ ｆＪ ’（“！（４）に注入され、ここて冷
ＪＪＩされてｉμ固シｌル（６）を形成しつ゛つ引さＩ
Ｊ７ ／）１ ｒｔでいく。この連続ｖＪ造シ（品で使
用さ１１ろ接続ｆｉｌ火狗（ ３ ） ｆＪ、τ、１に
１１４熱Ｔ丁−ＩＨ７ ｆ’ｌか１！：：＋いこと、；
１−ンｉ；４どζ１．１１れ〕゛・１いこと、ｔ１４蝕
悄が人きいこと、ａ３よびＤＩ 原な寸法粘度が要求さ
れるために加工が容易であることなどの性能が要求され
る。
このため、従来ではホットプレスＢＮ焼結体または反応
焼結５ｉ３Ｎｉ焼結体の利用などが知られているが、ホ
ットプレスＢＮ焼結体は硬庶が低く、耐摩耗性に問題が
ある。また、反応焼結Ｓｉ ３ Ｎ４焼結体は焼結後の
寸法変化が少なく、高強度で安洒にｉ′ｊ造でさるため
水平連続鋳ぶ５用耐火物として有望な月利であるが、Ｓ
ｉ ３ Ｎ４のみでは耐熱衝撃性が低いために、その改
善に１３Ｎを含有する方法や耐蝕性の改善のために窒化
アルミニウム（Ａ、ＩＩＮ）を含イｊする方法などが知
られているが、これらの方法は炭素鋼の類時間鋳込には
問題がないが、しかし炭素鋼の長時間鋳込みまたはステ
ンレス鋼の鋳込に対しては耐火物が溶ｋ）されるため、
更に耐蝕性を改善η゛るために△ρ２０３を含有させ高
温で焼結し［ナイアロン系の固溶体とする技術があるが
、この場合でもステンレス鋼の艮ＩＩ）間Ｓ４込に対し
ては溶１０の問題がある。
焼結５ｉ３Ｎｉ焼結体の利用などが知られているが、ホ
ットプレスＢＮ焼結体は硬庶が低く、耐摩耗性に問題が
ある。また、反応焼結Ｓｉ ３ Ｎ４焼結体は焼結後の
寸法変化が少なく、高強度で安洒にｉ′ｊ造でさるため
水平連続鋳ぶ５用耐火物として有望な月利であるが、Ｓ
ｉ ３ Ｎ４のみでは耐熱衝撃性が低いために、その改
善に１３Ｎを含有する方法や耐蝕性の改善のために窒化
アルミニウム（Ａ、ＩＩＮ）を含イｊする方法などが知
られているが、これらの方法は炭素鋼の類時間鋳込には
問題がないが、しかし炭素鋼の長時間鋳込みまたはステ
ンレス鋼の鋳込に対しては耐火物が溶ｋ）されるため、
更に耐蝕性を改善η゛るために△ρ２０３を含有させ高
温で焼結し［ナイアロン系の固溶体とする技術があるが
、この場合でもステンレス鋼の艮ＩＩ）間Ｓ４込に対し
ては溶１０の問題がある。
［発明がＭ決しようとする問題点］
本発明は上述する種々の問題点に右目し′Ｃなされたも
ので、反応焼結法または兜圧焼結法により焼結した焼結
体の溶損（よ焼結体の気孔率、気孔径が大きく、強度が
低いために鋳込１１５に溶鋼が気孔中に侵入し凝固して
間承引抜時に耐火物が機械的に除去されるものと考えら
れ、６１大物の長時間鋳込に耐えうる耐触性、耐熱前撃
性などを向上づることを技術的課題とＪる。
ので、反応焼結法または兜圧焼結法により焼結した焼結
体の溶損（よ焼結体の気孔率、気孔径が大きく、強度が
低いために鋳込１１５に溶鋼が気孔中に侵入し凝固して
間承引抜時に耐火物が機械的に除去されるものと考えら
れ、６１大物の長時間鋳込に耐えうる耐触性、耐熱前撃
性などを向上づることを技術的課題とＪる。
［問題点を解決づる￥一段１
本発明は」−）ボする技術的課題を解決するために鋳造
用耐火物について幾多の研究の結果、（１）Ｓｉ３Ｎａ
はＬ／（４鋼に対しでは６１蝕性を示Ｊが、ステンレス
鋼には化学的に反応して溶損を生じ、そこでＡρＮま７
ｊはＡ！Ｊ２０３を含有し高調で焼結することにＳｉ
３ Ｎ４をＳｎし高温で焼結づることににすＳｉ ３
Ｎ４はリーイアロン系の固溶体を形成し著しく耐蝕ｒ１
を向上できること、（２＞ ｉＩ入口に使用づる６ｊ火
物は使用口）にｆｉＪ大物内外の温度差が大きくなるに
つれてスポーリング割れが発生し、このスポーリング割
れの要因は耐火物の持つ特性のうち熱膨張率や弾性率が
大きいほど発生しやすく、このためにＢＮを前記固溶体
に均一に分散させることにより熱膨張率や弾性率を低下
させることができること（この効果はＢＮ粒子の細かい
ほどよい）、および（３）改械的な損傷の改善に涌１れ
性の低下並びに気孔径を小さくすることが効果的である
ことを確め、本発明ではサイアロン系固溶体にモンモリ
ロナイト族鉱物、特にベントナイトを添加することによ
り溶鋼と濡れ難くし、またサイアロンとの反応により粒
子間の結合を促進して強度を向上すると共に、焼結体中
に一部精製したガラス層が使用時に気孔を塞ぎ溶鋼の浸
入を防止する一方、耐火物と溶鋼との潤滑剤の役割をし
て耐触性の向上を図ることができることを見出し、本発
明に到達したものである。
用耐火物について幾多の研究の結果、（１）Ｓｉ３Ｎａ
はＬ／（４鋼に対しでは６１蝕性を示Ｊが、ステンレス
鋼には化学的に反応して溶損を生じ、そこでＡρＮま７
ｊはＡ！Ｊ２０３を含有し高調で焼結することにＳｉ
３ Ｎ４をＳｎし高温で焼結づることににすＳｉ ３
Ｎ４はリーイアロン系の固溶体を形成し著しく耐蝕ｒ１
を向上できること、（２＞ ｉＩ入口に使用づる６ｊ火
物は使用口）にｆｉＪ大物内外の温度差が大きくなるに
つれてスポーリング割れが発生し、このスポーリング割
れの要因は耐火物の持つ特性のうち熱膨張率や弾性率が
大きいほど発生しやすく、このためにＢＮを前記固溶体
に均一に分散させることにより熱膨張率や弾性率を低下
させることができること（この効果はＢＮ粒子の細かい
ほどよい）、および（３）改械的な損傷の改善に涌１れ
性の低下並びに気孔径を小さくすることが効果的である
ことを確め、本発明ではサイアロン系固溶体にモンモリ
ロナイト族鉱物、特にベントナイトを添加することによ
り溶鋼と濡れ難くし、またサイアロンとの反応により粒
子間の結合を促進して強度を向上すると共に、焼結体中
に一部精製したガラス層が使用時に気孔を塞ぎ溶鋼の浸
入を防止する一方、耐火物と溶鋼との潤滑剤の役割をし
て耐触性の向上を図ることができることを見出し、本発
明に到達したものである。
すなわち、本発明は窒化けい素（Ｓｉ ３ Ｎ４ ）１
０〜７５％、窒化アルミニウムく△ｕＮ）１〜３０％、
窒化ホウ素（ＢＮ＞３〜３０９６、＾り化アルミニウム
２〜５０％および粘土鉱物５〜３０％からなる焼結体を
構成するＪこうにしたものである。
０〜７５％、窒化アルミニウムく△ｕＮ）１〜３０％、
窒化ホウ素（ＢＮ＞３〜３０９６、＾り化アルミニウム
２〜５０％および粘土鉱物５〜３０％からなる焼結体を
構成するＪこうにしたものである。
ＢＮを含有づることにより耐熱衝撃性を著しく改善する
ことができる。ＢＮ含有伍は３〜３０％の範囲にするが
、３％以下ではその効果がなく、３０％以上になると焼
結体の強度が著しく低下する。Ｓｉ ３ Ｎ４はＡ吏Ｎ
おＪ：びＡ吏２０３を含有させて高温で焼結してサイア
ロン系の固溶体を形成することにより溶鋼に対する耐触
性を向上づ゛ることができる。この場合、△ｕＮは１〜
３０％おＪ：びＡ吏２０３は２〜５０％含右させる必要
があるが、これらの下限値以下では耐熱衝撃性が低下す
る。
ことができる。ＢＮ含有伍は３〜３０％の範囲にするが
、３％以下ではその効果がなく、３０％以上になると焼
結体の強度が著しく低下する。Ｓｉ ３ Ｎ４はＡ吏Ｎ
おＪ：びＡ吏２０３を含有させて高温で焼結してサイア
ロン系の固溶体を形成することにより溶鋼に対する耐触
性を向上づ゛ることができる。この場合、△ｕＮは１〜
３０％おＪ：びＡ吏２０３は２〜５０％含右させる必要
があるが、これらの下限値以下では耐熱衝撃性が低下す
る。
更に本発明において耐火物の構成成分の粘土鉱物として
、たとえばベントナイト、酸性白土のごとぎモンモリロ
ナイト族鉱物を用いることができる。サイアロンにベン
トナイトを添加づ”るどベントナイ１〜の主成分の△（
１２０３−３ｉ ０２成分は一部す−イアロン中に固溶
されるが、アルカリ成分は１ナイアロンと反応してガラ
ス相を生成して粒子間の結合を促進し気孔率を低下づる
と１（に、濡れ性も低下する。かかる粘土鉱物は５〜３
０％の範囲で配合し、５％以下では濡れ性が低下し、か
つ焼結性の向上の効果がなく、３０％以上ではガラス相
の生成徂が多くなり高温特性が低下する。
、たとえばベントナイト、酸性白土のごとぎモンモリロ
ナイト族鉱物を用いることができる。サイアロンにベン
トナイトを添加づ”るどベントナイ１〜の主成分の△（
１２０３−３ｉ ０２成分は一部す−イアロン中に固溶
されるが、アルカリ成分は１ナイアロンと反応してガラ
ス相を生成して粒子間の結合を促進し気孔率を低下づる
と１（に、濡れ性も低下する。かかる粘土鉱物は５〜３
０％の範囲で配合し、５％以下では濡れ性が低下し、か
つ焼結性の向上の効果がなく、３０％以上ではガラス相
の生成徂が多くなり高温特性が低下する。
本発明の連続鋳造用耐火物を製造Ｊるには、まず上述す
る各構成成分、すなわら、３ｉ ３ Ｎ４ 。
る各構成成分、すなわら、３ｉ ３ Ｎ４ 。
ＡＩＮ、ＢＮ、Ｍ化アルミニウムおよび粘土鉱物を上）
！する各配合量で配合し、混練し、適当な成形手段で成
形し、成形体を非醇化性雰囲気（例えばアルゴン、窒素
など）中で１５００〜１８００℃の範ｌの焼結温度で約
１〜１０時間にわたり焼結する。上記成分のうち３ｉ
３ Ｎ４を用いる代りに８１を配合し、Ｎ２雰囲気中１
３００〜１５００℃で窒化反応焼結しても、効果を十分
に（することができる。
！する各配合量で配合し、混練し、適当な成形手段で成
形し、成形体を非醇化性雰囲気（例えばアルゴン、窒素
など）中で１５００〜１８００℃の範ｌの焼結温度で約
１〜１０時間にわたり焼結する。上記成分のうち３ｉ
３ Ｎ４を用いる代りに８１を配合し、Ｎ２雰囲気中１
３００〜１５００℃で窒化反応焼結しても、効果を十分
に（することができる。
「発明の効果］
上述するように本発明は耐火物を窒化けい素、窒化アル
ミニウム、窒化ホウ素、酸化アルミニウムおよび粘土鉱
物から構成することにより耐蝕性、耐熱衝撃性ならびに
凝固シェルによる損傷を防ｌｌ：するという優れた水平
鋳造用の接続耐火物を形成でさ、またこれにより高合金
鋼のｖｉ造を６可能にすることができた。
ミニウム、窒化ホウ素、酸化アルミニウムおよび粘土鉱
物から構成することにより耐蝕性、耐熱衝撃性ならびに
凝固シェルによる損傷を防ｌｌ：するという優れた水平
鋳造用の接続耐火物を形成でさ、またこれにより高合金
鋼のｖｉ造を６可能にすることができた。
［実施例］
本発明の連続鋳造用耐火物の供−（休（試験式１〜３）
おＪ：び比較の目的のための従来の耐火物の供試体く比
較試験式１〜２）を表１に示１各成分から作った。
おＪ：び比較の目的のための従来の耐火物の供試体く比
較試験式１〜２）を表１に示１各成分から作った。
表 １
各供試体を次のようにして作った：まず、表１に示す各
成分を同表に示す配合油で配合し、各配合物を撹拌ｈＨ
潰機型の混練前を用いて混合混練し、しかる後これらの
配合物に有機バインダーとしてＰＶＡを添加し、更に課
練殿で均質に混練した。
成分を同表に示す配合油で配合し、各配合物を撹拌ｈＨ
潰機型の混練前を用いて混合混練し、しかる後これらの
配合物に有機バインダーとしてＰＶＡを添加し、更に課
練殿で均質に混練した。
各混練物を油圧型の成形□を用いて２２０ｍ（外径）Ｘ
１９０訓（内径）Ｘ１５＃（厚さ）のリング形状と、２
０ｓＸ２０閾×１２０朧の棒形状とにそれぞれ１トン／
ｃｉの成形圧で各形状の成形体に成形した。ついで、
これらの各成形体を窒素の非酸化性雰囲気中１７００℃
で焼結して各形状の本発明の供試体および比較供試体を
作った。
１９０訓（内径）Ｘ１５＃（厚さ）のリング形状と、２
０ｓＸ２０閾×１２０朧の棒形状とにそれぞれ１トン／
ｃｉの成形圧で各形状の成形体に成形した。ついで、
これらの各成形体を窒素の非酸化性雰囲気中１７００℃
で焼結して各形状の本発明の供試体および比較供試体を
作った。
（１）供試体のうち棒形状の供試体を溶鋼に対する耐蝕
性および溶鋼との接触角の測定試Ｈに用いた。
性および溶鋼との接触角の測定試Ｈに用いた。
耐蝕性を調べる溶損試験では高周波炉で炭素鋼５５０Ｃ
およびオーステナイト系ステンレス鋼５ＵＳ３２１ （
２５Ｃｒ−２０Ｔｉ）をそれぞれ１０に’ｌ溶解し、１
５５０°Ｃに保ドアした溶鋼中に試験片を浸油し、１時
間保持した後、試験片の溶１（１最を測定した。また、
接触角についでは高温顕微鏡により試験片のプレート上
にステンレス鋼ＳＵＳを置き、１５００℃に胃温し、保
持し、その時の接触角を測定した。
およびオーステナイト系ステンレス鋼５ＵＳ３２１ （
２５Ｃｒ−２０Ｔｉ）をそれぞれ１０に’ｌ溶解し、１
５５０°Ｃに保ドアした溶鋼中に試験片を浸油し、１時
間保持した後、試験片の溶１（１最を測定した。また、
接触角についでは高温顕微鏡により試験片のプレート上
にステンレス鋼ＳＵＳを置き、１５００℃に胃温し、保
持し、その時の接触角を測定した。
これらの溶損試験および接触角測定結果を表１の下段に
示す。溶１員試験において、ステンレス鋼の場合では比
較供試体の５．０〜１．５跡であるのに対して、本発明
の供試体では０．１ｒＭＩ以１Ｚで溶１（］吊が極めて
少なく、また炭素鋼の場合では本発明の供試体は全く溶
１０しないことがわかる。
示す。溶１員試験において、ステンレス鋼の場合では比
較供試体の５．０〜１．５跡であるのに対して、本発明
の供試体では０．１ｒＭＩ以１Ｚで溶１（］吊が極めて
少なく、また炭素鋼の場合では本発明の供試体は全く溶
１０しないことがわかる。
また、接触角についで、Ｓｉ ：ｌ Ｎ４−Ａｇ２Ｓ−
ＢＮ系にＡＪ２０３を分有すると接触角が大さくなり、
これに更にペン１〜ナイ１−を添加（試験式１〜１０）
づ“ると、添加しない比較試験トら１〜２より接触角が
更に大ぎくなることがわかる。また、試験風）１〜３の
本発明（Ｉ（試体（、↓比校試験凡）１〜２のものと比
べて気イレ９・−が低く、強度が茗しく向上することが
わかる。
ＢＮ系にＡＪ２０３を分有すると接触角が大さくなり、
これに更にペン１〜ナイ１−を添加（試験式１〜１０）
づ“ると、添加しない比較試験トら１〜２より接触角が
更に大ぎくなることがわかる。また、試験風）１〜３の
本発明（Ｉ（試体（、↓比校試験凡）１〜２のものと比
べて気イレ９・−が低く、強度が茗しく向上することが
わかる。
（２）供試体のうちリング形状の供試体については、こ
のリング耐火物を水平）１１！続鋳造の鋳（■とりンデ
ィッシュとの間にセットし、鋳３２径２１２ｍｍ、引扱
速度０．８ｍ／分および引抜長さ７５＃の条件でステン
レス鋼の丸ビレットを２０トン鋳込だ。
のリング耐火物を水平）１１！続鋳造の鋳（■とりンデ
ィッシュとの間にセットし、鋳３２径２１２ｍｍ、引扱
速度０．８ｍ／分および引抜長さ７５＃の条件でステン
レス鋼の丸ビレットを２０トン鋳込だ。
その時の耐火物の凝固シェルによる侵食の程度を測定し
、この結果を次の表２に示１゛。
、この結果を次の表２に示１゛。
表 ２
上記表２から、凝固シェルによる耐火物内面の侵食深さ
は、比較耐火物（比較試験歯１〜２）では５，０〜２．
５ｍとモールド端部を損（具させるほど大きなものであ
り、安定鋳込は不能であるのにだいし、本発明の耐火物
（試験ル１〜１３）は侵食深さは０．１端とわずかで鋳
込上全く支障なく、鋳型も良好であり安定操業が可能で
あることがわかる。
は、比較耐火物（比較試験歯１〜２）では５，０〜２．
５ｍとモールド端部を損（具させるほど大きなものであ
り、安定鋳込は不能であるのにだいし、本発明の耐火物
（試験ル１〜１３）は侵食深さは０．１端とわずかで鋳
込上全く支障なく、鋳型も良好であり安定操業が可能で
あることがわかる。
上記実施例において耐火物の形状としてリング形状のも
のについで説明したが、形状としては角形であってもよ
く、また水平連続Ｓｋ造以外の用途、例えば従来方式の
垂直型や湾曲型の連続鋳造機の鋳型に接続して使用する
こともできる。
のについで説明したが、形状としては角形であってもよ
く、また水平連続Ｓｋ造以外の用途、例えば従来方式の
垂直型や湾曲型の連続鋳造機の鋳型に接続して使用する
こともできる。
第１図は本発明の耐火物が使用される水平連続鋳造設備
の概略断面図である。
の概略断面図である。
Claims (2)
- （１）連続鋳造用の鋳型とタンディッシュを連結する耐
火物において、窒化けい素１０〜７５％、窒化アルミニ
ウム１〜３０％、窒化ホウ素３〜３０％、酸化アルミニ
ウム２〜５０％および粘土鉱物５〜３０％からなること
を特徴とする連続鋳造用耐火物。 - （２）前記粘度鉱物がモンモリロナイト族鉱物である特
許請求の範囲第１項記載の連続鋳造用耐火物。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59205966A JPS6183679A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
| US06/779,417 US4640336A (en) | 1984-10-01 | 1985-09-24 | Refractory for continuous casting |
| FR858514261A FR2571044B1 (fr) | 1984-10-01 | 1985-09-26 | Materiau refractaire pour coulees continues |
| DE19853534824 DE3534824A1 (de) | 1984-10-01 | 1985-09-30 | Feuerfester werkstoff fuer das stranggiessen |
| CA000491902A CA1244483A (en) | 1984-10-01 | 1985-09-30 | Refractory for continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59205966A JPS6183679A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6183679A true JPS6183679A (ja) | 1986-04-28 |
| JPH0251865B2 JPH0251865B2 (ja) | 1990-11-08 |
Family
ID=16515660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59205966A Granted JPS6183679A (ja) | 1984-10-01 | 1984-10-01 | 連続鋳造用耐火物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6183679A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6703150B2 (en) | 1993-10-12 | 2004-03-09 | California Institute Of Technology | Direct methanol feed fuel cell and system |
| US5599638A (en) | 1993-10-12 | 1997-02-04 | California Institute Of Technology | Aqueous liquid feed organic fuel cell using solid polymer electrolyte membrane |
| US7282291B2 (en) | 2002-11-25 | 2007-10-16 | California Institute Of Technology | Water free proton conducting membranes based on poly-4-vinylpyridinebisulfate for fuel cells |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950074A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
-
1984
- 1984-10-01 JP JP59205966A patent/JPS6183679A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5950074A (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0251865B2 (ja) | 1990-11-08 |
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