JPS6187841A - ガスタービン用ノズル - Google Patents
ガスタービン用ノズルInfo
- Publication number
- JPS6187841A JPS6187841A JP23122185A JP23122185A JPS6187841A JP S6187841 A JPS6187841 A JP S6187841A JP 23122185 A JP23122185 A JP 23122185A JP 23122185 A JP23122185 A JP 23122185A JP S6187841 A JPS6187841 A JP S6187841A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- contg
- temperature
- gas turbine
- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は新規なガスタービン用ノズルに係り、特に耐高
温腐食性及び高温延性に優れたＮｉ基耐熱超合金に関す
る。
温腐食性及び高温延性に優れたＮｉ基耐熱超合金に関す
る。
ガスタービンノズルは精密鋳造で製造され、それに用い
る材料としてＧｏ基耐熱超合金あるいはＮｉ基耐熱超合
金がある。Ｇｏ基耐熱超合金は、１０００℃以下での耐
高温腐食性に優れている反面１０００℃以上での耐高温
耐化性に劣る。また高温延性が低く特に使用中に脆化し
、熱応力等の外力の作用で割れを生ずる。またＡｌの拡
散コーテングを施す場合ｃｏ−ＡΩのσ相により脆化を
きたす。
る材料としてＧｏ基耐熱超合金あるいはＮｉ基耐熱超合
金がある。Ｇｏ基耐熱超合金は、１０００℃以下での耐
高温腐食性に優れている反面１０００℃以上での耐高温
耐化性に劣る。また高温延性が低く特に使用中に脆化し
、熱応力等の外力の作用で割れを生ずる。またＡｌの拡
散コーテングを施す場合ｃｏ−ＡΩのσ相により脆化を
きたす。
溶接性も悪い。またＣＯは非常に高価である。一方、従
来のＮｉ基合金は１０００℃以上での耐高温酸化性に優
れている反面ＴｉとＡｌとを含み、γ′相で強化してい
るので高温強度は大きいが延性はＧｏ基よりさらに省り
、ノズルのような熱応力のくり返しを受ける部品には不
適当である。一方、γ′を含まないＮ１−Ｃ，ｒで代表
されるＮｉ基合金もあるがこの場合逆に強度が低くその
ままでは高温溝造部材としては不適当である。またγ′
を析出させたＮｉ基合金は真空溶解、真空鋳造の技術が
必要でありまた溶接性は悪く、補修溶接は困難である８
゛またγ′を含ませるためＣｒ量が１０〜１５％と低く
、１０００℃以下での耐高温腐食性が著しく乏しい。
来のＮｉ基合金は１０００℃以上での耐高温酸化性に優
れている反面ＴｉとＡｌとを含み、γ′相で強化してい
るので高温強度は大きいが延性はＧｏ基よりさらに省り
、ノズルのような熱応力のくり返しを受ける部品には不
適当である。一方、γ′を含まないＮ１−Ｃ，ｒで代表
されるＮｉ基合金もあるがこの場合逆に強度が低くその
ままでは高温溝造部材としては不適当である。またγ′
を析出させたＮｉ基合金は真空溶解、真空鋳造の技術が
必要でありまた溶接性は悪く、補修溶接は困難である８
゛またγ′を含ませるためＣｒ量が１０〜１５％と低く
、１０００℃以下での耐高温腐食性が著しく乏しい。
本発明の目的は高温腐食性及び高温耐酸化性に優れかつ
溶接補修が容易でありしかも大気溶解大気鋳造で製造が
可能なガスタービンノズル材用Ｎｉ基耐熱超合金を提供
するにある。
溶接補修が容易でありしかも大気溶解大気鋳造で製造が
可能なガスタービンノズル材用Ｎｉ基耐熱超合金を提供
するにある。
本発明は重量で、Ｃ０，３％を越え１％以下、Ｃｒ２０
〜４０％、Ｗ及びＭｏの少なくとも一方を５〜２０％、
Ｔａ、Ｈｆ及びＺｒの少なくとも１つを０．２〜１％、
Ｂｏ、００５〜０．１ ％と含み、残部が実質的にＮ
ｉからなり、Ｃｒを含む炭化物が分散した鋳造組織を有
することを特徴とするガスタービン用ノズルにある。
〜４０％、Ｗ及びＭｏの少なくとも一方を５〜２０％、
Ｔａ、Ｈｆ及びＺｒの少なくとも１つを０．２〜１％、
Ｂｏ、００５〜０．１ ％と含み、残部が実質的にＮ
ｉからなり、Ｃｒを含む炭化物が分散した鋳造組織を有
することを特徴とするガスタービン用ノズルにある。
更に本発明は前述の合金にＣｏ ５〜１５％及び、Ｙ及
びＡｌの少なくとも１種０．０５〜１％の片方又は両方
とを含むものである。
びＡｌの少なくとも１種０．０５〜１％の片方又は両方
とを含むものである。
ガスタービンのノズルには一般にＧｏ基鋳造超合金が使
用されているが、高温で長時間使用すると脆化し熱疲労
による割れを生ずる。また１０００℃以上で使用される
場合は耐酸化性が悪い。一方、まれにはＮｉ基超超合金
使用されるがガスタービン用に使用されるＮｉ基超超合
金γ′を析出させた強析出型強化合金である。Ｎｉ基超
超合金ほとんどがブレードとして使用されているがノズ
ルとして使用する場合もある。しかし、γ′を析出させ
ているため高温強度には優れているが高温延性に乏しく
溶接が困難であり又真空溶解、真空鋳造されて使用され
る。本発明合金はノズル用Ｎｉ基超合金でγ′を含まず
、従ってＣｒ量を非常に多くしたもので大気溶解でも製
造可能で延性が大で溶接性にも優れている。また高温強
度はＣを高くしまた固溶強化を主体とするのでＭｏ、Ｗ
を含む。
用されているが、高温で長時間使用すると脆化し熱疲労
による割れを生ずる。また１０００℃以上で使用される
場合は耐酸化性が悪い。一方、まれにはＮｉ基超超合金
使用されるがガスタービン用に使用されるＮｉ基超超合
金γ′を析出させた強析出型強化合金である。Ｎｉ基超
超合金ほとんどがブレードとして使用されているがノズ
ルとして使用する場合もある。しかし、γ′を析出させ
ているため高温強度には優れているが高温延性に乏しく
溶接が困難であり又真空溶解、真空鋳造されて使用され
る。本発明合金はノズル用Ｎｉ基超合金でγ′を含まず
、従ってＣｒ量を非常に多くしたもので大気溶解でも製
造可能で延性が大で溶接性にも優れている。また高温強
度はＣを高くしまた固溶強化を主体とするのでＭｏ、Ｗ
を含む。
またＧｏが非常に高価であるのでその点Ｎｉをベースと
しているので安価なノズル材である。ノズルとして最も
要求される熱疲労と高温腐食性に優けたＮｉ基耐熱超合
金である。
しているので安価なノズル材である。ノズルとして最も
要求される熱疲労と高温腐食性に優けたＮｉ基耐熱超合
金である。
次に成分を限定した理由について説明する６ＣＴＣは高
温強度を向上するのに必須の元素であり、本発明材にお
いても非常に重要な役割を示す。従来のガスタービン用
Ｎｉ基超合金はγ′を析出させているためＣが低い。γ
′はＮ１ｘ（Ａｌ。
温強度を向上するのに必須の元素であり、本発明材にお
いても非常に重要な役割を示す。従来のガスタービン用
Ｎｉ基超合金はγ′を析出させているためＣが低い。γ
′はＮ１ｘ（Ａｌ。
Ｔ ｉ ）であり、Ｔｉを多く含む。Ｃが多いとＴｉＣ
が析出し、Ｎ１ａＡｌ を主体としたγ′となり。
が析出し、Ｎ１ａＡｌ を主体としたγ′となり。
好ましくない。またＣｒが高いＯｒ炭化物が過剰に析出
したりまた高温長時間使用中に成長、粗大化が進み、脆
化、強度の低下をきたす。従ってＣｒとの関係もありＣ
を１％以上にするのは好ましくなくまた０、３ ％以
下では高ＣｒＪｔとの関係からσ相が出やすくまた十分
な高温強度も得られない。Ｃは０．３〜０．６ ％が最
も好ましい。
したりまた高温長時間使用中に成長、粗大化が進み、脆
化、強度の低下をきたす。従ってＣｒとの関係もありＣ
を１％以上にするのは好ましくなくまた０、３ ％以
下では高ＣｒＪｔとの関係からσ相が出やすくまた十分
な高温強度も得られない。Ｃは０．３〜０．６ ％が最
も好ましい。
Ｃｒ；γ′を析出ぎせている従来のＮｉ基超超合金σ相
の析出をきらうのでＣｒを多くできない。
の析出をきらうのでＣｒを多くできない。
また高温強度を主体に考慮された合金なのでγ′量が多
くこのためＡｌ＋Ｔｉ量が多くなっている。
くこのためＡｌ＋Ｔｉ量が多くなっている。
一方、Ｎｉ基としての残量に限度があるので必然的にＣ
ｒが低く抑えられている。又、ＣＯを含み、Ｃｒ量を多
くするとγ′の固溶温度が下がりγ′が析出しにくくな
る。このため高温腐食性が低下することを覚悟で強度上
Ｃｒを低くしている。これは応力的に厳しいブレード用
材としてＮｉ基超超合金発展してきたためである。ノズ
ルはブレード程の応力す要求されずむしろ熱疲労性向上
のために高温延性が必要である１本発明合金はγ′を含
まないのでＣｒ量を十分高く選ぶことが可能である。高
温腐食、耐酸化性の点から２０％以上必要であり、また
、炭化物の過剰析出、脆化の点で４０％以上は適当でな
いので２０〜４０％と限定する。この内でも２５〜３０
％が最も適している。
ｒが低く抑えられている。又、ＣＯを含み、Ｃｒ量を多
くするとγ′の固溶温度が下がりγ′が析出しにくくな
る。このため高温腐食性が低下することを覚悟で強度上
Ｃｒを低くしている。これは応力的に厳しいブレード用
材としてＮｉ基超超合金発展してきたためである。ノズ
ルはブレード程の応力す要求されずむしろ熱疲労性向上
のために高温延性が必要である１本発明合金はγ′を含
まないのでＣｒ量を十分高く選ぶことが可能である。高
温腐食、耐酸化性の点から２０％以上必要であり、また
、炭化物の過剰析出、脆化の点で４０％以上は適当でな
いので２０〜４０％と限定する。この内でも２５〜３０
％が最も適している。
Ｗ、 Ｍ ｏ ； Ｗ、 Ｍ ｏはＣ，Ｃｒに次いで重
要である６本発明合金ではガスタービン用に使用されて
いる一般のＮｉ基超超合金違い、γ′を析出させないの
で高温強度が小さい。Ｗ、Ｍｏは基地の固溶強化を目的
として添加されるものである。もちろん１強力な炭化物
形成元素であるのでＣｒ炭化物のＣｒの一部が置き代っ
た（Ｃｒ、Ｍｉ、Ｗ）とＣが結びついた型となっている
がこれらはそれ程重要でないｍＷ、Ｍｏとも少ないと固
溶強化の役は果さず多（なりすぎるとσ相等の好ましく
相の析出により逆に高温度を低下させる。またＷ。
要である６本発明合金ではガスタービン用に使用されて
いる一般のＮｉ基超超合金違い、γ′を析出させないの
で高温強度が小さい。Ｗ、Ｍｏは基地の固溶強化を目的
として添加されるものである。もちろん１強力な炭化物
形成元素であるのでＣｒ炭化物のＣｒの一部が置き代っ
た（Ｃｒ、Ｍｉ、Ｗ）とＣが結びついた型となっている
がこれらはそれ程重要でないｍＷ、Ｍｏとも少ないと固
溶強化の役は果さず多（なりすぎるとσ相等の好ましく
相の析出により逆に高温度を低下させる。またＷ。
ＭＯは単独でも十分な効果を示すが複合添加の方が効果
が大きい。従って各々、５〜２０％が好ましくその内で
も７〜１３％が最も適している。
が大きい。従って各々、５〜２０％が好ましくその内で
も７〜１３％が最も適している。
Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔａ ；これらの元素はＷ、Ｍｏと違って
炭化物の析出に期待するため添加される６Ｗ、ＭｏがＣ
ｒ炭化物のＣｒの一部と置き代ったのに対し、これらの
元素はＭＣ型炭化物を形成する。このＭはＣＰを含まず
、Ｚｒ単独の場合はＺ ｒ Ｃ＋ Ｈｆ ｔ Ｔ ａと
複合添加した場合は（Ｚｒ。
炭化物の析出に期待するため添加される６Ｗ、ＭｏがＣ
ｒ炭化物のＣｒの一部と置き代ったのに対し、これらの
元素はＭＣ型炭化物を形成する。このＭはＣＰを含まず
、Ｚｒ単独の場合はＺ ｒ Ｃ＋ Ｈｆ ｔ Ｔ ａと
複合添加した場合は（Ｚｒ。
Ｈｆ、Ｔａ）Ｃの如＜ＭＣのＭの中に各元素が含有され
て行く。ＭＣ型炭化物の析出により基地中のＣ量が低く
なり、Ｃｒ炭化物の析出が抑制される。Ｃｒ炭化物は粒
界近傍には微細にまた粒界には連続的に出るのでＣｒ炭
化物の析出を適当に抑える事が重要でこれらはＺｒ、Ｈ
ｆ、Ｔａ等のＭＣ型炭化物を作る元素である。これらの
元素が少ない場合は効果は小さくまた多くなると逆に高
温強度が低下する。原子比でＭ／Ｃ（ＭはＭＣ型炭化物
を作る元素の和）が０．２〜０．３ が最も好ましい。
て行く。ＭＣ型炭化物の析出により基地中のＣ量が低く
なり、Ｃｒ炭化物の析出が抑制される。Ｃｒ炭化物は粒
界近傍には微細にまた粒界には連続的に出るのでＣｒ炭
化物の析出を適当に抑える事が重要でこれらはＺｒ、Ｈ
ｆ、Ｔａ等のＭＣ型炭化物を作る元素である。これらの
元素が少ない場合は効果は小さくまた多くなると逆に高
温強度が低下する。原子比でＭ／Ｃ（ＭはＭＣ型炭化物
を作る元素の和）が０．２〜０．３ が最も好ましい。
Ｔ ａ Ｔ Ｚ ｒ ＋ Ｈｆはそれぞれ０．２〜１％
で、各々単独又は複合で効果が大きいがＴａとＺｒ、Ｚ
ｒとＨｆを組合せた方がより効果が大きい。
で、各々単独又は複合で効果が大きいがＴａとＺｒ、Ｚ
ｒとＨｆを組合せた方がより効果が大きい。
Ｃｏ ： Ｃｏは基地を強化させるために固溶強化を目
的で添加するものであるが多くなると高価の割りには効
果が小さいので５〜１５％が適当である。
的で添加するものであるが多くなると高価の割りには効
果が小さいので５〜１５％が適当である。
Ｙ、Ａｌ ：Ｙ、Ａｌは耐酸化性、耐高温腐食性向上の
度で添加されるものであり強度向上を目的としてもので
はない、特にＡｌは従来のＮｉ基超超合金見られるγ′
析出のためでない。少ないと効果がなく多くなると溶接
性が悪くなりまた脆化をきたす好ましくない相が析出す
るのでＹをＯ，ＯＳ〜１％、Ａｌを０．０５〜１％に限
定した。
度で添加されるものであり強度向上を目的としてもので
はない、特にＡｌは従来のＮｉ基超超合金見られるγ′
析出のためでない。少ないと効果がなく多くなると溶接
性が悪くなりまた脆化をきたす好ましくない相が析出す
るのでＹをＯ，ＯＳ〜１％、Ａｌを０．０５〜１％に限
定した。
ＢＩＢは高温強度と高温延性向上の両方の効果を期待し
て添加される。少ないと効果はなく、多くなると溶接性
を悪くするのでｏ、ｏｏｓ〜０．１ ％とする。
て添加される。少ないと効果はなく、多くなると溶接性
を悪くするのでｏ、ｏｏｓ〜０．１ ％とする。
実施例
表に供試材の化学成分（重量％）を示す。Ｎα１゜２は
比較のための従来材で＆３〜７が本発明合金である。Ｈ
ａ １〜７の供試材全ては精密鋳造法により１００ ｒ
ｒｎ Ｘ ２００ ｒｙｅ Ｘ １５ ｒｎ ｔの板状
の素材とした。Ｎｕ ２は１０−’Ｔｏｒｒ真空溶解、
真空鋳造によったが他の全ては大気溶解、大気鋳造によ
った。
比較のための従来材で＆３〜７が本発明合金である。Ｈ
ａ １〜７の供試材全ては精密鋳造法により１００ ｒ
ｒｎ Ｘ ２００ ｒｙｅ Ｘ １５ ｒｎ ｔの板状
の素材とした。Ｎｕ ２は１０−’Ｔｏｒｒ真空溶解、
真空鋳造によったが他の全ては大気溶解、大気鋳造によ
った。
上述の板より各試験片を採取した。クリープ破断試験片
は平行部６０＋ｗ＋φで３０ｍｍρを用い、９８２”Ｃ
，３，０ｋｇ／ｎｏ”で試験し、破断時間と破断絞りを
比較した。結果は第１図に示す、Ｎα２のＴｉ＋Ａｆｉ
を含んだものはγ′で析出強化されているので最も優れ
ているが逆に破断絞りが０％で強くて脆い。また＆１は
強度も延性も低い、Ｃを０．４に上げＷ、Ｍｏで固溶強
化させ、さらにＴｉ。
は平行部６０＋ｗ＋φで３０ｍｍρを用い、９８２”Ｃ
，３，０ｋｇ／ｎｏ”で試験し、破断時間と破断絞りを
比較した。結果は第１図に示す、Ｎα２のＴｉ＋Ａｆｉ
を含んだものはγ′で析出強化されているので最も優れ
ているが逆に破断絞りが０％で強くて脆い。また＆１は
強度も延性も低い、Ｃを０．４に上げＷ、Ｍｏで固溶強
化させ、さらにＴｉ。
Ｎｂ、Ｚｒｅ Ｔａで強化した本発明材Ｎｏ３〜７は強
度こそＮα２に及ばないが総ての合金がＮα１より強く
特に延性が大きい。ガスタービンノズルに要求される高
温特性は強度と同時に延性をもかねそなえた合金である
。その点＆３〜７はどの合金もノズル材として適してい
る。特に−４および＆６が優れている。
度こそＮα２に及ばないが総ての合金がＮα１より強く
特に延性が大きい。ガスタービンノズルに要求される高
温特性は強度と同時に延性をもかねそなえた合金である
。その点＆３〜７はどの合金もノズル材として適してい
る。特に−４および＆６が優れている。
一方、耐熱衝撃性については１０ｗｍφＸＩＯ側Ωの試
験片を９８２℃と水との間を１サイクル６分で２００回
繰り返した後たて断面のクラックについて検討した。ク
ラックの長さと数は第２図に示す。高温強度と延性に乏
しいＮα１および強度は大きいが延性が著しく悪いＮα
２は耐熱衝撃性が悪い、Ｎα３〜７の本発明合金はほと
んど差はみられないが全体的にＮα１，２より優れてお
りその中でもクリープ破断絞りの大きいｈ４が最もすぐ
れその他も破断絞りとの相関性がみられる。
験片を９８２℃と水との間を１サイクル６分で２００回
繰り返した後たて断面のクラックについて検討した。ク
ラックの長さと数は第２図に示す。高温強度と延性に乏
しいＮα１および強度は大きいが延性が著しく悪いＮα
２は耐熱衝撃性が悪い、Ｎα３〜７の本発明合金はほと
んど差はみられないが全体的にＮα１，２より優れてお
りその中でもクリープ破断絞りの大きいｈ４が最もすぐ
れその他も破断絞りとの相関性がみられる。
高温腐食性については熱衝撃性試験に用いたと同じ１０
面φＸ １０ ｌｆｆ１Ｑの試片でもって塗布法によっ
て検討した。塗布剤は７５％ＮａｚＳＯｔ十２５％Ｎａ
Ｃｆ１ で７５０℃、５００ｈ腐食後、腐食減量でもっ
て評価した。その結果を第３図に示す、Ｎａ２の合金は
Ｃｒが１５％しか含まれておらずそのため高温腐食性は
著しく悪い０本発明合金ではＹ、Ａｌを含んだＮａ ５
が最もすぐれている。
面φＸ １０ ｌｆｆ１Ｑの試片でもって塗布法によっ
て検討した。塗布剤は７５％ＮａｚＳＯｔ十２５％Ｎａ
Ｃｆ１ で７５０℃、５００ｈ腐食後、腐食減量でもっ
て評価した。その結果を第３図に示す、Ｎａ２の合金は
Ｃｒが１５％しか含まれておらずそのため高温腐食性は
著しく悪い０本発明合金ではＹ、Ａｌを含んだＮａ ５
が最もすぐれている。
その他はＮＱ １とほとんど差はない。
Ｎα１か現在ノズル材として多く使用されている合金で
特に高温腐食で問題になる事は少ないことから本発明合
金は耐湿腐食性の点からもノズル材として使用に適して
いるものと考えられる。
特に高温腐食で問題になる事は少ないことから本発明合
金は耐湿腐食性の点からもノズル材として使用に適して
いるものと考えられる。
一方、溶接性試験は１００ｍｎＸ１００膓×５１ｆｆＩ
ｌｔの板を試験片とし、溶加棒なしで２％ひずみを与え
るパレストレン試験法によって評価した。
ｌｔの板を試験片とし、溶加棒なしで２％ひずみを与え
るパレストレン試験法によって評価した。
その結果Ｎα２が最も悪く次いでＮα１で本発明合金は
Ｎα６を除いて全てＮα１よりすぐれていた。Ｎα６は
Ｙ、Ａを含んでいるため溶接性が悪い。
Ｎα６を除いて全てＮα１よりすぐれていた。Ｎα６は
Ｙ、Ａを含んでいるため溶接性が悪い。
Ｇｏ基超超合金びγ′析析出型Ｎｉ超超合金代る本発明
合金は■高温強度と延性の両方をかねそなえている。■
γ′を含まないのでＣｒを２０〜４０％含ませ得る。従
って耐高温腐食性に優れている。■溶接性に優れている
。■大気溶解可能。
合金は■高温強度と延性の両方をかねそなえている。■
γ′を含まないのでＣｒを２０〜４０％含ませ得る。従
って耐高温腐食性に優れている。■溶接性に優れている
。■大気溶解可能。
■ＣＯを含まないので安価。
第１図はクリープ破断試験結果を示す線図、第２図は熱
ｍ撃試験結果を示す線図および第３図は高温腐食試験結
果を示す線図である。
ｍ撃試験結果を示す線図および第３図は高温腐食試験結
果を示す線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量で、Ｃ０．３％を越え１％以下、Ｃｒ２０〜４
０％、Ｗ及びＭｏの少なくとも一方を５〜２０％、Ｔａ
、Ｈｆ及びＺｒの少なくとも１つを０．２〜１％、Ｂ０
．００５〜０．１％と含み、残部が実質的にＮｉからな
り、Ｃｒを含む炭化物が分散した鋳造組織を有すること
を特徴とするガスタービン用ノズル。 ２、重量で、Ｃ０．３％を越え１％以下、Ｃｒ２０〜４
０％、Ｍｏ及びＷの少なくとも一方を５〜２０％、Ｔａ
、Ｈｆ及びＺｒの少なくとも１つを０．２〜１％、Ｂ０
．００１〜０．１％と、Ｃｏ５〜１５％及び、Ｙ及びＡ
ｌの少なくとも１種０．０５〜１％の片方又は両方とを
含み、残部が実質的にＮｉからなり、Ｃｒを含む炭化物
が分散した鋳造組織を有することを特徴とするガスター
ビン用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23122185A JPS6187841A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | ガスタービン用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23122185A JPS6187841A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | ガスタービン用ノズル |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15723478A Division JPS5582737A (en) | 1978-12-15 | 1978-12-15 | Gas turbine nozzle material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6187841A true JPS6187841A (ja) | 1986-05-06 |
| JPS6210289B2 JPS6210289B2 (ja) | 1987-03-05 |
Family
ID=16920215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23122185A Granted JPS6187841A (ja) | 1985-10-18 | 1985-10-18 | ガスタービン用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6187841A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7553555B2 (en) * | 2004-12-23 | 2009-06-30 | Nuovo Pignone S.P.A. | Vapour turbine |
| US7556866B2 (en) * | 2004-12-23 | 2009-07-07 | Nuovo Pignone S.P.A. | Vapour turbine |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5582737A (en) * | 1978-12-15 | 1980-06-21 | Hitachi Ltd | Gas turbine nozzle material |
-
1985
- 1985-10-18 JP JP23122185A patent/JPS6187841A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5582737A (en) * | 1978-12-15 | 1980-06-21 | Hitachi Ltd | Gas turbine nozzle material |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7553555B2 (en) * | 2004-12-23 | 2009-06-30 | Nuovo Pignone S.P.A. | Vapour turbine |
| US7556866B2 (en) * | 2004-12-23 | 2009-07-07 | Nuovo Pignone S.P.A. | Vapour turbine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6210289B2 (ja) | 1987-03-05 |
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