JPS6187987A - ベ−ンポンプ - Google Patents
ベ−ンポンプInfo
- Publication number
- JPS6187987A JPS6187987A JP20905584A JP20905584A JPS6187987A JP S6187987 A JPS6187987 A JP S6187987A JP 20905584 A JP20905584 A JP 20905584A JP 20905584 A JP20905584 A JP 20905584A JP S6187987 A JPS6187987 A JP S6187987A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- rotor
- pump
- lift
- casing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C14/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations
- F04C14/06—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines, pumps or pumping installations specially adapted for stopping, starting, idling or no-load operation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K17/00—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles
- B60K17/34—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles for driving both front and rear wheels, e.g. four wheel drive vehicles
- B60K17/348—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles for driving both front and rear wheels, e.g. four wheel drive vehicles having differential means for driving one set of wheels, e.g. the front, at one speed and the other set, e.g. the rear, at a different speed
- B60K17/35—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles for driving both front and rear wheels, e.g. four wheel drive vehicles having differential means for driving one set of wheels, e.g. the front, at one speed and the other set, e.g. the rear, at a different speed including arrangements for suppressing or influencing the power transfer, e.g. viscous clutches
- B60K17/3505—Arrangement or mounting of transmissions in vehicles for driving both front and rear wheels, e.g. four wheel drive vehicles having differential means for driving one set of wheels, e.g. the front, at one speed and the other set, e.g. the rear, at a different speed including arrangements for suppressing or influencing the power transfer, e.g. viscous clutches with self-actuated means, e.g. by difference of speed
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Transportation (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はベーンポンプ、特に、ベーンのロータからの最
大リフト量が比較的大きな高リフ）Ｗのベーンポンプに
関する。
大リフト量が比較的大きな高リフ）Ｗのベーンポンプに
関する。
ベーンポンプはケーンンダ内にベーンを取付ケた一一タ
を収容し、ケーシングの内周カム面とロータの外周面お
よび内周カム面に摺接するベーンとで囲むポンプ室の容
積を、ケーシングとロータとの相対回転時に増減させ、
この回転速度差に応じた油吐出量や吐出圧を得るもので
ある。このようなベーンポンプは通潜の流体吐出用のポ
ンプとして多用されるが、行しζ、本出顕人１／ｃより
先に提案された４輪駆動用駆動速１銹装置（昭和５８年
１１月１１ 日提出の特許＃ｔ４）ＶＣ開示されるよ
うに、このベーンポンプを自動車の動力伝達系内に用い
、前後両輪にミッンヨン側の回転力を差動作用を加えた
上で伝達する動力眠達用の差動ポンプとしても利用され
ている。
を収容し、ケーシングの内周カム面とロータの外周面お
よび内周カム面に摺接するベーンとで囲むポンプ室の容
積を、ケーシングとロータとの相対回転時に増減させ、
この回転速度差に応じた油吐出量や吐出圧を得るもので
ある。このようなベーンポンプは通潜の流体吐出用のポ
ンプとして多用されるが、行しζ、本出顕人１／ｃより
先に提案された４輪駆動用駆動速１銹装置（昭和５８年
１１月１１ 日提出の特許＃ｔ４）ＶＣ開示されるよ
うに、このベーンポンプを自動車の動力伝達系内に用い
、前後両輪にミッンヨン側の回転力を差動作用を加えた
上で伝達する動力眠達用の差動ポンプとしても利用され
ている。
このようなベーンポンプはケーシングの内周カム面とロ
ータの外周面および内周カム面に摺接するベーンとで囲
むポンプ室の容積を吸入時に増大させ、吐出時【て減少
させ、油ン吐出するが、このポンプ室はＱ、’ＦＫ″、
ベーンと内周カム面との間でオイル？曳、ｔｔ ；ｌ生
ずることがある、即ち、６ε米グフオイルポンプ用とし
て用いられるベーンポンプは比較的回転連間が早く、６
００ ｒｐｍ以上でアオシばそし″、）ポンプ室のオイ
ル洩れは吐出ｉｆ（で比べわずつ・で−名り、問題がな
い。しかし、差動ポンプとして由いられる場合、ケーシ
ングとロータの（目対回転速匿は西宮６０ ｒｐｍ 以
下となり、吐出ｆ、ｆ ＋−て灯する戊れ′１寸の比率
は大きく、洩７”Ｌ Ｋよる吐出圧り低下が間；Ｆ只と
なる。
ータの外周面および内周カム面に摺接するベーンとで囲
むポンプ室の容積を吸入時に増大させ、吐出時【て減少
させ、油ン吐出するが、このポンプ室はＱ、’ＦＫ″、
ベーンと内周カム面との間でオイル？曳、ｔｔ ；ｌ生
ずることがある、即ち、６ε米グフオイルポンプ用とし
て用いられるベーンポンプは比較的回転連間が早く、６
００ ｒｐｍ以上でアオシばそし″、）ポンプ室のオイ
ル洩れは吐出ｉｆ（で比べわずつ・で−名り、問題がな
い。しかし、差動ポンプとして由いられる場合、ケーシ
ングとロータの（目対回転速匿は西宮６０ ｒｐｍ 以
下となり、吐出ｆ、ｆ ＋−て灯する戊れ′１寸の比率
は大きく、洩７”Ｌ Ｋよる吐出圧り低下が間；Ｆ只と
なる。
とこ〈プで、ベーンポンプケ差・（ｊｊ）ポンプとして
用いろ、局舎、通１着、こり差動ポンプは変速機内に収
ｇされることが多く、その外形はできるだけ小型化され
ろことか望ましい。このような要請の基に大吐出−１５
または大トルクを伝達できるベーンポンプタイプの流体
継手、即ち差動ポンプ？作成する場合、下記の（１）、
（２１式より明らかなように、ベーンのリフト量をで
きるだけ犬きく、即ち高リフト型とし、あるいはボート
数を増す必要がある。
用いろ、局舎、通１着、こり差動ポンプは変速機内に収
ｇされることが多く、その外形はできるだけ小型化され
ろことか望ましい。このような要請の基に大吐出−１５
または大トルクを伝達できるベーンポンプタイプの流体
継手、即ち差動ポンプ？作成する場合、下記の（１）、
（２１式より明らかなように、ベーンのリフト量をで
きるだけ犬きく、即ち高リフト型とし、あるいはボート
数を増す必要がある。
トルク容量＝ＰＱ／（Ｊｆ ・・・・・・（１）
１回転当りの吐出’５ｆ ａ Ｑ−Ｎ ：ｒ Ｄ （Ｒ
１−Ｒ２）ｔ ここでＰを吐出圧、ＵＪ？角速度、Ｎをボート数、０を
ベーン全幅、Ｒ１をカムリング長半径、Ｒ２をカムリン
グ短半径、２をベーン枚数、ｔをべ−７厚さとする（オ
６図参照）。ところが牙６図に示すように、従来の低リ
フト型のベーンポンプを改良し、単にベー７１の最大リ
フト量を増大させた場合、ベーンのリフト時にベーン１
のリフト部１０１０回１転方向Ａ対向面が吐出圧Ｐな受
け、べ一／１はそのベーン収容穴２内で曲げモーメンＩ
ｃＸり傾ぎ、ロータ６側と１時的ンこ固着（スティック
）してしまう。このようＫ、ロータ５にベーン１が固着
スると、ベー７１とケーシング４唄１１の内周カム面５
との摺接を下記理由により保持できず油洩＋ｔｔでよる
吐出圧の低下を招くことがある。即ち、ベーンポンプは
ケーシングとロータとが相対的（ｌこ回転するが、両者
はその加工や組立による精度誤差、あるいはロータとロ
ータ不動ンヤフト間のパノクラノ／ユから生じるラジア
ル方向のガタケ含むっこれらガタ等により、回転時に多
少偏心会・繰り返す。特に、矛７図（ａ）、（ｂ）、（
Ｃ）に示すように、複数組の吸入吐出ボート６？持ち各
々の吸入、吐出行イ♀が互いに異なる位相で行なわれる
ベーンポンプでは各ベーン１の回転により各ベーングつ
ポンプ室７が吸入ボートより吐出ボートに切戻わる瞬間
毎に吐出圧Ｐを色、激に受け、この吐出圧Ｐがロータ６
をラジアル方向（放射方向に押圧する。この場合、吐出
圧による押圧力Ｆはロータ５の回転に沿って間欠的に作
用し、その押圧力のラジアル方向自体も変化する（矛７
図中の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）に示すように経時的に変
化する）。このような吐出圧変動や加工組立上のガタ寺
により、ロータが回転時に偏心ケ断続的に、味返すと、
その時ロータにベーンが１時的に固着していれ（−１′
、このベーンも一体的に偏心方向に移動し、牙８図に２
点鎖線で示すように、ベー７１の突端とケーシング４唄
１１の内周カム面５とが詐れ、油洩れや油圧低下原因と
なる。これシて対し、ベーン全長を長くすれば、Ｊ−９
図に示すｌ’５ｉて、ベーン収容穴８も深くなる。この
場合、ベーンはベーン収容穴内長さが大きくなり、ロー
タ・＼の１時的固着現象を防止できるが、スプライン大
径部９と大域との間隔ｍやベーン収容穴間隔ｎが小さく
なり、ロータの即１性低下によるクラック等の発生原因
となっ℃しまう、 本発明はベーンとケーシングの内周カム面との間からの
洩れによる吐出圧の低下を防止できろベーンポンプを提
供することを目的とする。
１回転当りの吐出’５ｆ ａ Ｑ−Ｎ ：ｒ Ｄ （Ｒ
１−Ｒ２）ｔ ここでＰを吐出圧、ＵＪ？角速度、Ｎをボート数、０を
ベーン全幅、Ｒ１をカムリング長半径、Ｒ２をカムリン
グ短半径、２をベーン枚数、ｔをべ−７厚さとする（オ
６図参照）。ところが牙６図に示すように、従来の低リ
フト型のベーンポンプを改良し、単にベー７１の最大リ
フト量を増大させた場合、ベーンのリフト時にベーン１
のリフト部１０１０回１転方向Ａ対向面が吐出圧Ｐな受
け、べ一／１はそのベーン収容穴２内で曲げモーメンＩ
ｃＸり傾ぎ、ロータ６側と１時的ンこ固着（スティック
）してしまう。このようＫ、ロータ５にベーン１が固着
スると、ベー７１とケーシング４唄１１の内周カム面５
との摺接を下記理由により保持できず油洩＋ｔｔでよる
吐出圧の低下を招くことがある。即ち、ベーンポンプは
ケーシングとロータとが相対的（ｌこ回転するが、両者
はその加工や組立による精度誤差、あるいはロータとロ
ータ不動ンヤフト間のパノクラノ／ユから生じるラジア
ル方向のガタケ含むっこれらガタ等により、回転時に多
少偏心会・繰り返す。特に、矛７図（ａ）、（ｂ）、（
Ｃ）に示すように、複数組の吸入吐出ボート６？持ち各
々の吸入、吐出行イ♀が互いに異なる位相で行なわれる
ベーンポンプでは各ベーン１の回転により各ベーングつ
ポンプ室７が吸入ボートより吐出ボートに切戻わる瞬間
毎に吐出圧Ｐを色、激に受け、この吐出圧Ｐがロータ６
をラジアル方向（放射方向に押圧する。この場合、吐出
圧による押圧力Ｆはロータ５の回転に沿って間欠的に作
用し、その押圧力のラジアル方向自体も変化する（矛７
図中の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）に示すように経時的に変
化する）。このような吐出圧変動や加工組立上のガタ寺
により、ロータが回転時に偏心ケ断続的に、味返すと、
その時ロータにベーンが１時的に固着していれ（−１′
、このベーンも一体的に偏心方向に移動し、牙８図に２
点鎖線で示すように、ベー７１の突端とケーシング４唄
１１の内周カム面５とが詐れ、油洩れや油圧低下原因と
なる。これシて対し、ベーン全長を長くすれば、Ｊ−９
図に示すｌ’５ｉて、ベーン収容穴８も深くなる。この
場合、ベーンはベーン収容穴内長さが大きくなり、ロー
タ・＼の１時的固着現象を防止できるが、スプライン大
径部９と大域との間隔ｍやベーン収容穴間隔ｎが小さく
なり、ロータの即１性低下によるクラック等の発生原因
となっ℃しまう、 本発明はベーンとケーシングの内周カム面との間からの
洩れによる吐出圧の低下を防止できろベーンポンプを提
供することを目的とする。
上記目的達成のため、本発明は内周カム面の形成された
ケーシングと、上記ケーソンダ同〆ここのケーシングと
相対的に回転自在に収容さ几るロータと、上記ロータの
外周面上して開口すると共（（このロータのラジアル方
向Ｖこ長い多数のべ一］・又各穴と、上記ベーン収容＞
（に偕両自在に冷しｄさ４′Ｌろ−と共に突端の突状摺
接位置を上記内周カム面に摺接する多数のベーンとを有
し、上記ベーンはその外形寸法として厚さをｔ、全長を
ｅ、回転方向対向面より上記芙状摺接位爵までの間隔を
ｔｌ 、このベーンの最大リフト時のリフト長さをｅ
１、上記最大リフト時のベーン収容穴内長さをｅ２
とすると、６１ ／ １２ ＞ ０．９なる場合におい
て、ｔ−ｔ、１ ＞ ０．００４５ ・ｇ１／ ｅ２
・ｅなる不等式を満足するよう形成されることを特徴と
している。
ケーシングと、上記ケーソンダ同〆ここのケーシングと
相対的に回転自在に収容さ几るロータと、上記ロータの
外周面上して開口すると共（（このロータのラジアル方
向Ｖこ長い多数のべ一］・又各穴と、上記ベーン収容＞
（に偕両自在に冷しｄさ４′Ｌろ−と共に突端の突状摺
接位置を上記内周カム面に摺接する多数のベーンとを有
し、上記ベーンはその外形寸法として厚さをｔ、全長を
ｅ、回転方向対向面より上記芙状摺接位爵までの間隔を
ｔｌ 、このベーンの最大リフト時のリフト長さをｅ
１、上記最大リフト時のベーン収容穴内長さをｅ２
とすると、６１ ／ １２ ＞ ０．９なる場合におい
て、ｔ−ｔ、１ ＞ ０．００４５ ・ｇ１／ ｅ２
・ｅなる不等式を満足するよう形成されることを特徴と
している。
この１５ ｆｔベーンポンプはベーンカヘーン収各穴円
で一時的な固着をせず、ベーンの突端は常時ハウジング
側の内周カム面に摺接できる。
で一時的な固着をせず、ベーンの突端は常時ハウジング
側の内周カム面に摺接できる。
矛１図νこは本発明の一実癩例としてのベーンポ／グ馨
示した。このベーンポンプは第２図に示すよう；て４倫
（誂劾車の動力伝達系１０内に差動ポンプ１１ とし
て装着される。このｇＨＩＩ力伝達系１０はエンジン１
２と一体的に連結された変速機１６の出力動量の回転な
差動ポンプ１１に云え、差動ポンプ１１はケーシング１
５と一体結合する才１回転軸１６を介してギヤ１７から
前差動装［１８に、同じくロータ１９と一体結合する。
示した。このベーンポンプは第２図に示すよう；て４倫
（誂劾車の動力伝達系１０内に差動ポンプ１１ とし
て装着される。このｇＨＩＩ力伝達系１０はエンジン１
２と一体的に連結された変速機１６の出力動量の回転な
差動ポンプ１１に云え、差動ポンプ１１はケーシング１
５と一体結合する才１回転軸１６を介してギヤ１７から
前差動装［１８に、同じくロータ１９と一体結合する。
！ｌ？２回転軸２０およびベベル歯車数構２１を介して
、後差動装置２２ｖｃ＋駆動力をそれぞれ伝える。前後
各差動装餘は周知の構造？有し、共して左右車輪２６に
差動作用を加えに上で回伝力なｆｅ達できる。
、後差動装置２２ｖｃ＋駆動力をそれぞれ伝える。前後
各差動装餘は周知の構造？有し、共して左右車輪２６に
差動作用を加えに上で回伝力なｆｅ達できる。
差動ポンプ１１は本体と油圧回路２４とで＋ｇ 成：
ｎ本体はケーゾング１５としてのカバー１５１．カムリ
ング１５２．フランジ１５６より成り、これらケーシン
グ１５は図示しないベアリングを介し変速機１５０ケー
ス（図示せず）内に収容される。カムリング１５２はそ
の内部にロータ１９を収容すると共に、内周カム面２５
を形成される。この内周カム面２５は、矛１図に示すよ
うに、６つのリフト部２５１と３つの底面部２５２を有
し、このリフト部に遅する毎にロータ１９側のベーン２
６をリフト作動させる。即）、ロータ１９はその外周面
２７を底面部２５２に接近させ、相対回転可能である。
ｎ本体はケーゾング１５としてのカバー１５１．カムリ
ング１５２．フランジ１５６より成り、これらケーシン
グ１５は図示しないベアリングを介し変速機１５０ケー
ス（図示せず）内に収容される。カムリング１５２はそ
の内部にロータ１９を収容すると共に、内周カム面２５
を形成される。この内周カム面２５は、矛１図に示すよ
うに、６つのリフト部２５１と３つの底面部２５２を有
し、このリフト部に遅する毎にロータ１９側のベーン２
６をリフト作動させる。即）、ロータ１９はその外周面
２７を底面部２５２に接近させ、相対回転可能である。
しかも外周面２７には多ｅり（ここでは１０枚）枚の板
状のベーン２６を取付けており、各ベーンは外周方向に
等間隔に凹設されたベーン収容ン（（以後単に穴と記す
）２８に嵌着される、この穴２８はＯ−夕１９のラジア
ル方向に向は形成され、ベーン２６が底面部２５２に対
向した際ベーン全長ｅ？収容できる深さ？有する。なお
、穴２８内のベーン２６の下面ンζは図示しない油路な
介して吐出圧Ｐが作用す／−１１う形成される、べ−７
２６は矛６図に示すように、穴２８に摺接可能な厚さｔ
と、各内周カム面２５１，２５２に潜時摺接可能な長さ
ｅとを有し、特に、最大リフト時、即ち、ベーンの突端
が内周カム面のリフト部２５１に摺接する時、ベーンは
そのリフト長さｅｌ だけロータの外周面より突出し
、この時ベーンの穴内長さはｅ２ｃ＝ｅ＃１） とな
る。更に、ベー７２６ の３一端はその回転方向対向面
２６１側にやや偏った位置が最も突出し、そこを突状摺
接位置Ｓに定める。なお、この突状摺接位置Ｓは回転方
向対向面２６１よりｔｌ（ｔ＞ｔｌ）の位置となる。
状のベーン２６を取付けており、各ベーンは外周方向に
等間隔に凹設されたベーン収容ン（（以後単に穴と記す
）２８に嵌着される、この穴２８はＯ−夕１９のラジア
ル方向に向は形成され、ベーン２６が底面部２５２に対
向した際ベーン全長ｅ？収容できる深さ？有する。なお
、穴２８内のベーン２６の下面ンζは図示しない油路な
介して吐出圧Ｐが作用す／−１１う形成される、べ−７
２６は矛６図に示すように、穴２８に摺接可能な厚さｔ
と、各内周カム面２５１，２５２に潜時摺接可能な長さ
ｅとを有し、特に、最大リフト時、即ち、ベーンの突端
が内周カム面のリフト部２５１に摺接する時、ベーンは
そのリフト長さｅｌ だけロータの外周面より突出し
、この時ベーンの穴内長さはｅ２ｃ＝ｅ＃１） とな
る。更に、ベー７２６ の３一端はその回転方向対向面
２６１側にやや偏った位置が最も突出し、そこを突状摺
接位置Ｓに定める。なお、この突状摺接位置Ｓは回転方
向対向面２６１よりｔｌ（ｔ＞ｔｌ）の位置となる。
ここでベー７２６に加わる力を求めてみろ。なお突状摺
接位置Ｓでの１￥’ＩＪ抵抗は微少であり略したマス、
ａ点（第３Ｆ！Ｊ参照）まわりのモーメントのつり会式
として ｅｌ ／ ２ ・ＦＯ＝ Ｆ２ ・ｅ２
・−・・・−（１）吐出圧Ｐによる押圧カニＦＯ＝ｅ
１・Ｐ ・・・・・・（２λベーンに加わる押上刃：す
＝ｔ−ｐ ・・・・・・（３）回転方向のつり会式：
ＦＯ＋ Ｆ２ ＝ Ｆｌ ・・・・・・（４）ラ
ジアル方向のつり会式：ｔ１ ・Ｐ十μ（Ｆ１十Ｆ２）
＝ｑ１ ・・・・・・（５） （１）乃至（４）より Ｆ’１ ＝： ｄｌ ／ ２ｅ２ ・Ｐ
−・−・・・（６１ｐ’２＝ｄ１（１＋ｄｌ／２ｅ２）
・Ｐ −・−・−（７）（６１，（７）を（５）に
代入しく３）を掛る。
接位置Ｓでの１￥’ＩＪ抵抗は微少であり略したマス、
ａ点（第３Ｆ！Ｊ参照）まわりのモーメントのつり会式
として ｅｌ ／ ２ ・ＦＯ＝ Ｆ２ ・ｅ２
・−・・・−（１）吐出圧Ｐによる押圧カニＦＯ＝ｅ
１・Ｐ ・・・・・・（２λベーンに加わる押上刃：す
＝ｔ−ｐ ・・・・・・（３）回転方向のつり会式：
ＦＯ＋ Ｆ２ ＝ Ｆｌ ・・・・・・（４）ラ
ジアル方向のつり会式：ｔ１ ・Ｐ十μ（Ｆ１十Ｆ２）
＝ｑ１ ・・・・・・（５） （１）乃至（４）より Ｆ’１ ＝： ｄｌ ／ ２ｅ２ ・Ｐ
−・−・・・（６１ｐ’２＝ｄ１（１＋ｄｌ／２ｅ２）
・Ｐ −・−・−（７）（６１，（７）を（５）に
代入しく３）を掛る。
ｔ −ｔｌ ＝μ・１１／ｅ２・ｇ ・・・・・・
（８）ここでロータとベーンとの間ですべる条件は（５
）式の、左辺く右辺、でと、る。更に、従来のロータは
通常ニッケルクロム鋼（ＳＮＣＭ）、ベーンは高速度鋼
（たとえば５ＫＨ９）、あるいはその類似鋼材が用（・
られており、こＴ１．らの油中での臨界摩擦係数μ＋＋
は０．０４〜０．０５と見做され、ここではμＣ＝
０．０４５を採用する。以上な（８）式に代入するとベ
ーンが常時穴２８内で上方にすべり得る条件式（９）が
Ｔ４）もれる。
（８）ここでロータとベーンとの間ですべる条件は（５
）式の、左辺く右辺、でと、る。更に、従来のロータは
通常ニッケルクロム鋼（ＳＮＣＭ）、ベーンは高速度鋼
（たとえば５ＫＨ９）、あるいはその類似鋼材が用（・
られており、こＴ１．らの油中での臨界摩擦係数μ＋＋
は０．０４〜０．０５と見做され、ここではμＣ＝
０．０４５を採用する。以上な（８）式に代入するとベ
ーンが常時穴２８内で上方にすべり得る条件式（９）が
Ｔ４）もれる。
ｔ −ｔ、１ ＞ ０．０４５ ・ｄｌ ／ ｅ２ ・
ｅ −＝（９）欠番／こ、ベーン２６は高リフト型
ベーンポンプに採用さ才ｔろもので、即ち全長ｅに対す
るリフト部長さａｌ が比較的大きく、ここでは穴内
長さｅ２ に対するリフト部長さｅｌ がＱＣＩ式
を満足するよう形成される。（なお通常のベーンポンプ
では６１／ｄ２ ＜ ０．８ である） ｅｌ ／ ６２ ＞ 口、 ９
−＝−００以上の（り）、（］０式を共ＶＣ満足する
よう（／Ｃ′Ａ・６（２）に示したベーン２６はその外
形寸法が設定される。このようなベー７２６を備えた差
動ポンプ１１ンま矛１図に示すように、６つの吸込吐出
口２９がほぼ６００間隔にケーシング１５叫に形成され
る。これらは同一機能をなす１２０°間隔の吸込吐出口
２９ａと吸込吐出口２９ｂとがあり、それぞれカムリン
グ１５２０回転状態でも固定側に油な送通し得る機構な
介し又牙１油路ＯＬＩと；１１７２油路ＯＬ２とで連通
されているまた、矛１及び矛２油路との間（（、それぞ
イＬチェック弁３０． ３１． ３２ を介してオイ
ル溜６３が連通され、オイル溜３６から各油路○Ｌ１．
ＯＬ２への流れのみが許容されろととも（（、Ｊ−１油
霜ＯＬＩと矛２油路ＯＬ２との間に流出のみな許容する
相対向した２つのチェック弁３４．３５を介して画油路
ＯＬＩ 。
ｅ −＝（９）欠番／こ、ベーン２６は高リフト型
ベーンポンプに採用さ才ｔろもので、即ち全長ｅに対す
るリフト部長さａｌ が比較的大きく、ここでは穴内
長さｅ２ に対するリフト部長さｅｌ がＱＣＩ式
を満足するよう形成される。（なお通常のベーンポンプ
では６１／ｄ２ ＜ ０．８ である） ｅｌ ／ ６２ ＞ 口、 ９
−＝−００以上の（り）、（］０式を共ＶＣ満足する
よう（／Ｃ′Ａ・６（２）に示したベーン２６はその外
形寸法が設定される。このようなベー７２６を備えた差
動ポンプ１１ンま矛１図に示すように、６つの吸込吐出
口２９がほぼ６００間隔にケーシング１５叫に形成され
る。これらは同一機能をなす１２０°間隔の吸込吐出口
２９ａと吸込吐出口２９ｂとがあり、それぞれカムリン
グ１５２０回転状態でも固定側に油な送通し得る機構な
介し又牙１油路ＯＬＩと；１１７２油路ＯＬ２とで連通
されているまた、矛１及び矛２油路との間（（、それぞ
イＬチェック弁３０． ３１． ３２ を介してオイ
ル溜６３が連通され、オイル溜３６から各油路○Ｌ１．
ＯＬ２への流れのみが許容されろととも（（、Ｊ−１油
霜ＯＬＩと矛２油路ＯＬ２との間に流出のみな許容する
相対向した２つのチェック弁３４．３５を介して画油路
ＯＬＩ 。
ＯＬ２が連通され、この２つのチェック弁の中間部が油
路６６を介してリリーフ弁５７＆で連通している。
路６６を介してリリーフ弁５７＆で連通している。
このりＩノー７弁のスプリング３８側である中間部を通
じ℃、オイル溜３６おＸびチェック弁６２と２つのチェ
ック弁３０．３１との間には、運ｉ路６９か設けられる
。
じ℃、オイル溜３６おＸびチェック弁６２と２つのチェ
ック弁３０．３１との間には、運ｉ路６９か設けられる
。
このような油圧回路２４とすることで、ロータ１９とケ
ーシング１５との相対回転方間によらず、富：で吐出圧
がリリーフ弁６７に作用し、オイル溜３３が吸込口と連
通ずることになる。
ーシング１５との相対回転方間によらず、富：で吐出圧
がリリーフ弁６７に作用し、オイル溜３３が吸込口と連
通ずることになる。
このようなベーンポンプ型の差動ポンプ１１はロータ１
９とカムリング１５２との間に相幻回転、すなわち才１
回転軸１６と矛２回転軸２０との間に相対口伝が生ずる
と油圧ポンプとして機能し、油圧を発生する。％にポン
プの吐出口（ケーゾング１５に対するベー７１９の相対
的回転方向先端の吸込吐出口２９ａ 、 ２９ｂがコ
、ｔ″ＬＶｃ半り当）を塞ぐ（これはリリーフ弁５７の
スプリング圧により調整され得る）ことにより、油？介
してその静圧でロータ１９とカムリング１５２とが剛体
のようになって一体に回転されろ。このため、差−Ｉｌ
ｂポンプ１１では矛１図に示す状、態の油の流Ｊｔが生
じて大きな油圧が発生するが、ノ９Ｔ定値を留えろと、
リリーフ弁ろ７がスプリング６８ｔて抗してｉ；」き、
吐出圧がほぼ一定に側面され、後・１合２６に一定の吐
出圧に対応した一定７） ％動力が伝、１１された４輪
ζ（Ｋ効状態となる。
９とカムリング１５２との間に相幻回転、すなわち才１
回転軸１６と矛２回転軸２０との間に相対口伝が生ずる
と油圧ポンプとして機能し、油圧を発生する。％にポン
プの吐出口（ケーゾング１５に対するベー７１９の相対
的回転方向先端の吸込吐出口２９ａ 、 ２９ｂがコ
、ｔ″ＬＶｃ半り当）を塞ぐ（これはリリーフ弁５７の
スプリング圧により調整され得る）ことにより、油？介
してその静圧でロータ１９とカムリング１５２とが剛体
のようになって一体に回転されろ。このため、差−Ｉｌ
ｂポンプ１１では矛１図に示す状、態の油の流Ｊｔが生
じて大きな油圧が発生するが、ノ９Ｔ定値を留えろと、
リリーフ弁ろ７がスプリング６８ｔて抗してｉ；」き、
吐出圧がほぼ一定に側面され、後・１合２６に一定の吐
出圧に対応した一定７） ％動力が伝、１１された４輪
ζ（Ｋ効状態となる。
上、（−もの処において、ベー７２６はその厚さ方間形
状が圧右非×・！弥のため、正転時と逆転時における上
述の（９）、（１０式つ計算をそれぞれ行ない、こｔ’
Ｌ妃共１ｃ １ｉｓＶ足さ−げ゛る必要があり、作成も
非対称で手間取るが、これに代え、１７４図（（示すよ
うｔ／ｃ形成してもよい。この場合半径Ｒの半円状突端
とすることに↓す、突状摺接位置Ｓは中央：（位置し、
対称型となり、正転と逆転での！に件が同一どなり、作
成が容易となる。更に、矛５図に示す↓うＫベーン２６
の突端をエツジ状とし、かつ（９）、（１０）式を満足
するよって形成してもよい。このベーン２６は逆転を考
慮する必要のない油圧ポンプに適当であり、特に、突状
摺接位置Ｓの距離ｔ１ を極力小さくでき、ベーン先
端に加わる吐出圧ＰＶｃよる押下汁力？低減できる利点
がある。なお、矛５図のベーン２６ を一対ずつに重
ねれば正逆可能なポンプｌで〒１ｊ用できる。
状が圧右非×・！弥のため、正転時と逆転時における上
述の（９）、（１０式つ計算をそれぞれ行ない、こｔ’
Ｌ妃共１ｃ １ｉｓＶ足さ−げ゛る必要があり、作成も
非対称で手間取るが、これに代え、１７４図（（示すよ
うｔ／ｃ形成してもよい。この場合半径Ｒの半円状突端
とすることに↓す、突状摺接位置Ｓは中央：（位置し、
対称型となり、正転と逆転での！に件が同一どなり、作
成が容易となる。更に、矛５図に示す↓うＫベーン２６
の突端をエツジ状とし、かつ（９）、（１０）式を満足
するよって形成してもよい。このベーン２６は逆転を考
慮する必要のない油圧ポンプに適当であり、特に、突状
摺接位置Ｓの距離ｔ１ を極力小さくでき、ベーン先
端に加わる吐出圧ＰＶｃよる押下汁力？低減できる利点
がある。なお、矛５図のベーン２６ を一対ずつに重
ねれば正逆可能なポンプｌで〒１ｊ用できる。
このように本発明によるベーン−」ζンプは高リフト型
ベーンポンプであるが、（９几００式を満足ずろ外形寸
法でベーン２６が作成されるため、谷ベーンが吸込行程
より吐出行程に切換る際の吐出圧Ｐに↓り傾き、ロータ
１９の穴２８内に一時的に１帽するということが防止さ
れる。これＫよりロータ１９が楯密誤差や組立誤差ある
いは吐出圧Ｐに基き偏心してもロータ１９の偏心を打消
すだけベーン２６は単独で突出作動し、内周カム面のリ
フト部２５１に常シで摺接でき、油洩れによる吐出圧の
低下を防止できるーこのため、特に、極低回転（約（’
＋Ｏｒｐｍ 以下ンの差動ポンプ１１やその他の油圧ポ
ンプとして使用する場合シζも、小型に作成でき、かつ
、吐出圧低Ｆを確実に防止できるというオＵ点がある。
ベーンポンプであるが、（９几００式を満足ずろ外形寸
法でベーン２６が作成されるため、谷ベーンが吸込行程
より吐出行程に切換る際の吐出圧Ｐに↓り傾き、ロータ
１９の穴２８内に一時的に１帽するということが防止さ
れる。これＫよりロータ１９が楯密誤差や組立誤差ある
いは吐出圧Ｐに基き偏心してもロータ１９の偏心を打消
すだけベーン２６は単独で突出作動し、内周カム面のリ
フト部２５１に常シで摺接でき、油洩れによる吐出圧の
低下を防止できるーこのため、特に、極低回転（約（’
＋Ｏｒｐｍ 以下ンの差動ポンプ１１やその他の油圧ポ
ンプとして使用する場合シζも、小型に作成でき、かつ
、吐出圧低Ｆを確実に防止できるというオＵ点がある。
図面Ｖ苅徂な説明
」・１図は本発明の一実施例としての差動ポンプの概７
：６構５９．図、矛２図は同上差動ポンプを備えた４輪
、駆動車の動力伝達系の概略図１．ｔ−６図は牙１図の
左動ポンプに用いるベーンの拡大側面図、牙４図及び；
（−５図は３−６図のべ一／に代えて用いられるベーン
の側面図、矛６図は従来のベーンポンプの要部断面図、
３・７図（ａ）、（ｏ）、（ｃ）は従来のべ一ンボング
の作動説明図、矛８図はロータの偏心・を説明する断面
図、３・９図は従来のべ一／ポンプのロータの要部何１
而図をそれぞれ示している。
：６構５９．図、矛２図は同上差動ポンプを備えた４輪
、駆動車の動力伝達系の概略図１．ｔ−６図は牙１図の
左動ポンプに用いるベーンの拡大側面図、牙４図及び；
（−５図は３−６図のべ一／に代えて用いられるベーン
の側面図、矛６図は従来のベーンポンプの要部断面図、
３・７図（ａ）、（ｏ）、（ｃ）は従来のべ一ンボング
の作動説明図、矛８図はロータの偏心・を説明する断面
図、３・９図は従来のべ一／ポンプのロータの要部何１
而図をそれぞれ示している。
１１・・・正向ポンプ、１５・・・ケー７ング、１９・
・・ロータ、２５・・・内周カム面、２８・・・穴、２
６・・・ベーン、Ｓ・・・突状摺接位置、ｔ・・・ベー
ン厚さ、ｔｌ・・・突状摺接位置までの距離、ｅ・・・
全長、ｅｌ・・・リフト長さ、ｅ２・・・穴内長さ。
・・ロータ、２５・・・内周カム面、２８・・・穴、２
６・・・ベーン、Ｓ・・・突状摺接位置、ｔ・・・ベー
ン厚さ、ｔｌ・・・突状摺接位置までの距離、ｅ・・・
全長、ｅｌ・・・リフト長さ、ｅ２・・・穴内長さ。
会う／ 図
さ２図
乍５６図
もｂ因
側へ９図
憾 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内周カム面の形成されたケーシングと、上記ケーシン
グ内にこのケーシングと相対的に回転自在に収容される
ロータと、上記ロータの外周面上に開口すると共にこの
ロータのラジアル方向に長い多数のベーン収容穴と、上
記ベーン収容穴に摺動自在に嵌着されると共に突端の突
状摺接位置を上記内周カム面に摺接する多数のベーンと
を有し、上記ベーンはその外形寸法として厚さをｔ、全
長をｌ、回転方回対向面より上記突状擢接位置までの間
隔をｔ１、このベーンの最大リフト時のリフト長さをｌ
１、上記最大リフト時のベーン収容穴内長さをｌ２とす
ると、ｌ１／ｌ２＞０．９なる場合において、 ｔ−ｔ１＞０．００４５・ｌ１／ｌ２・ｌ なる不等式を満足するよう形成されることを特徴とする
ベーンポンプ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20905584A JPS6187987A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | ベ−ンポンプ |
| FR8417165A FR2554768B1 (fr) | 1983-11-11 | 1984-11-09 | Dispositif de transmission de puissance destine a un vehicule |
| DE19843441076 DE3441076A1 (de) | 1983-11-11 | 1984-11-09 | Kraftuebertragungsvorrichtung fuer vierradgetriebene kraftfahrzeuge |
| GB08428319A GB2154522B (en) | 1983-11-11 | 1984-11-09 | Power transmission apparatus for vehicles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20905584A JPS6187987A (ja) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | ベ−ンポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6187987A true JPS6187987A (ja) | 1986-05-06 |
Family
ID=16566506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20905584A Pending JPS6187987A (ja) | 1983-11-11 | 1984-10-05 | ベ−ンポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6187987A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7566211B2 (en) | 2006-11-21 | 2009-07-28 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Vane pump having vanes with a cutout portion |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5082604A (ja) * | 1973-11-26 | 1975-07-04 |
-
1984
- 1984-10-05 JP JP20905584A patent/JPS6187987A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5082604A (ja) * | 1973-11-26 | 1975-07-04 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7566211B2 (en) | 2006-11-21 | 2009-07-28 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Vane pump having vanes with a cutout portion |
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