JPS6197101A - 熱化学的水素発生の装置と方法 - Google Patents
熱化学的水素発生の装置と方法Info
- Publication number
- JPS6197101A JPS6197101A JP60223894A JP22389485A JPS6197101A JP S6197101 A JPS6197101 A JP S6197101A JP 60223894 A JP60223894 A JP 60223894A JP 22389485 A JP22389485 A JP 22389485A JP S6197101 A JPS6197101 A JP S6197101A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydride
- water
- hydrogen
- container
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen; Reversible storage of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen
- C01B3/06—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen with inorganic reducing agents
- C01B3/065—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of inorganic compounds containing electro-positively bound hydrogen with inorganic reducing agents by reaction of inorganic compounds with hydrides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J7/00—Apparatus for generating gases
- B01J7/02—Apparatus for generating gases by wet methods
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/36—Hydrogen production from non-carbon containing sources, e.g. by water electrolysis
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明は水素発生装置および方法に関するものであって
、更に詳しく言えば、吸熱的に分解可能な水素化物と発
熱的に分解可能な水素化物との共同分解による水素の発
生に関する。
、更に詳しく言えば、吸熱的に分解可能な水素化物と発
熱的に分解可能な水素化物との共同分解による水素の発
生に関する。
金属水素化物からの熱的な水素発生あるいは金属または
金属水系化物と水との反応による水素発生は公知であっ
て、かかる水素発生装置が気体状または液体状水素の貯
蔵装置に比べ主として安全性の点で右利であることは広
く認められている。
金属水系化物と水との反応による水素発生は公知であっ
て、かかる水素発生装置が気体状または液体状水素の貯
蔵装置に比べ主として安全性の点で右利であることは広
く認められている。
しかしながら、大部分の金属水素化物が貯蔵し得る単位
ｆｆ１ｆｆｉ当りの水素量が比較的少ないため、水素化
物を基剤と丈る装置においては重量Ｊ３よび（場合によ
っては）体積に関して許容しくｑないほどの不利益を生
じることがある。商業的な水素貯蔵目的のためには、た
とえばチタンおよび鉄の複合金属水素化物が使用されて
きた。しかるに、１ポンドの水素を放出させるためには
６０ボンドのかかる水素化物（Ｔｉ Ｆｅ Ｈ）が必要
とされる。
ｆｆ１ｆｆｉ当りの水素量が比較的少ないため、水素化
物を基剤と丈る装置においては重量Ｊ３よび（場合によ
っては）体積に関して許容しくｑないほどの不利益を生
じることがある。商業的な水素貯蔵目的のためには、た
とえばチタンおよび鉄の複合金属水素化物が使用されて
きた。しかるに、１ポンドの水素を放出させるためには
６０ボンドのかかる水素化物（Ｔｉ Ｆｅ Ｈ）が必要
とされる。
従って、１０ボンドの水素を発生させるためには、水素
化物のｆｆ１ｆｆｉだけで６００ボンドになり、それに
水素化物用反応開始剤のｆｆ１ｆｆｌが加算されること
になる。ロケットから発射された気球を高所において膨
張させる場合のごとくに軽い＠量で水素を発生させるこ
とが要求される用途においては、このような重量は許容
し得ないものである。
化物のｆｆ１ｆｆｉだけで６００ボンドになり、それに
水素化物用反応開始剤のｆｆ１ｆｆｌが加算されること
になる。ロケットから発射された気球を高所において膨
張させる場合のごとくに軽い＠量で水素を発生させるこ
とが要求される用途においては、このような重量は許容
し得ないものである。
重量の軽いその他の金属水系化物を使用ずれば、水素化
物を基剤とする装置の重量を低減することができる。た
とえば水素化マグネシウムの場合には、１４ボンドの水
素化物で約１ポンドの水素を発生させることができ、従
って１０ボンドの水素を発生させるために必要な水素化
物の全ｆｆ１ｍは１４０ボンドに減少する。しかしなが
ら、水素化マグネシウムを分解させるためには多ωの熱
を供給する必要があるため、新たな問題が生じることに
なる。水素化マグネシウムを分解させるためには、発生
する水素１ボンド当り約３，９００ｋｃａｌあるいは１
モル当り１７．８ｋｃａｌの熱を３００℃付近の動作温
度下で供給しなければならない。このために必要な熱源
が装置の重量を増加させるのである。化学熱源を使用す
る場合、化学反応式％式％（１） （式中、ΔＨ＝ １７．９ｋｃａｌ）に従えば、１ｋｃ
ａｌ当り約１（＋、すなわら発生する水素１ポンド当り
８．６ポンドの＠量が追加されるものと予想される。従
って、水素化マグネシウム／化学熱源の系を用いて１０
ボンドの水素を発生させるためには、化学物質だけで約
２２６ポンド＜１０２ｋａ）が必要とされることになる
。また、かかる装置の推定体積は約９０〜１００リツト
ルあるいは約３．２〜３．５平方フイートである。
物を基剤とする装置の重量を低減することができる。た
とえば水素化マグネシウムの場合には、１４ボンドの水
素化物で約１ポンドの水素を発生させることができ、従
って１０ボンドの水素を発生させるために必要な水素化
物の全ｆｆ１ｍは１４０ボンドに減少する。しかしなが
ら、水素化マグネシウムを分解させるためには多ωの熱
を供給する必要があるため、新たな問題が生じることに
なる。水素化マグネシウムを分解させるためには、発生
する水素１ボンド当り約３，９００ｋｃａｌあるいは１
モル当り１７．８ｋｃａｌの熱を３００℃付近の動作温
度下で供給しなければならない。このために必要な熱源
が装置の重量を増加させるのである。化学熱源を使用す
る場合、化学反応式％式％（１） （式中、ΔＨ＝ １７．９ｋｃａｌ）に従えば、１ｋｃ
ａｌ当り約１（＋、すなわら発生する水素１ポンド当り
８．６ポンドの＠量が追加されるものと予想される。従
って、水素化マグネシウム／化学熱源の系を用いて１０
ボンドの水素を発生させるためには、化学物質だけで約
２２６ポンド＜１０２ｋａ）が必要とされることになる
。また、かかる装置の推定体積は約９０〜１００リツト
ルあるいは約３．２〜３．５平方フイートである。
その他の水素発生源としては、水と反応して熱および水
素を発生ずるカルシウムおよびリチウムのイオン性水素
化物並びにＬｉ ＡＩ Ｈ４のごとき複合水素化物があ
る。水素化カルシウムを用いた水素発生装置は、下記の
ような反応に基づいている。
素を発生ずるカルシウムおよびリチウムのイオン性水素
化物並びにＬｉ ＡＩ Ｈ４のごとき複合水素化物があ
る。水素化カルシウムを用いた水素発生装置は、下記の
ような反応に基づいている。
Ｃａ Ｈｚ ＋２Ｈｚ Ｏ−＋Ｃａ （ＯＨ）２ ＋２
Ｈｚ２５℃における反応（２）の発熱量は反応体１ｇ当
りＱ、７ｋｃａｌであり、また水素発生色は反応体１０
０ポンド当り５．１７ボンドである。それ故、１０ボン
ドの水素を発生させるためには、約１０４．４ボンドの
水素化カルシウムおよび８９゜４ポンドの水が必要とさ
れ、従ってそれらの全重量は約２００ボンドとなる。な
お、水素化カルシウムは１．９ｇ／Ｃｍ２の密度、ｉ
ｏｏｏ℃より高い融点、および−４５ｋｃａｌ／ ｍｏ
ｌの生成熱を有している。
Ｈｚ２５℃における反応（２）の発熱量は反応体１ｇ当
りＱ、７ｋｃａｌであり、また水素発生色は反応体１０
０ポンド当り５．１７ボンドである。それ故、１０ボン
ドの水素を発生させるためには、約１０４．４ボンドの
水素化カルシウムおよび８９゜４ポンドの水が必要とさ
れ、従ってそれらの全重量は約２００ボンドとなる。な
お、水素化カルシウムは１．９ｇ／Ｃｍ２の密度、ｉ
ｏｏｏ℃より高い融点、および−４５ｋｃａｌ／ ｍｏ
ｌの生成熱を有している。
水素化リチウムと水との反応は、水素化カルシウムより
も多量の水素を発生するばかりでなく、化学反応式 Ｌ！ Ｈ＋Ｈ２０→Ｌ！ ＯＨ＋Ｈ２＋ΔＨ（３）
（式中、ΔＨ＝ ２６ ｋｃａｌ）によって表わされる
ごとくにより多量の熱をも発生する。２５℃における反
応（３）の発熱量は反応体１ｇ当り１．０ｋｃａ ｌで
あり、また水素発生量は反応体１００ボンド当り７．７
５ボンドである。それ故、１０ボンドの水素を遊離させ
るためには、４０ボンドの水素化リチウムおよび９０ボ
ンドの水が必要とされ、従って化学物質の全重囲は１３
０ボンドとなる。
も多量の水素を発生するばかりでなく、化学反応式 Ｌ！ Ｈ＋Ｈ２０→Ｌ！ ＯＨ＋Ｈ２＋ΔＨ（３）
（式中、ΔＨ＝ ２６ ｋｃａｌ）によって表わされる
ごとくにより多量の熱をも発生する。２５℃における反
応（３）の発熱量は反応体１ｇ当り１．０ｋｃａ ｌで
あり、また水素発生量は反応体１００ボンド当り７．７
５ボンドである。それ故、１０ボンドの水素を遊離させ
るためには、４０ボンドの水素化リチウムおよび９０ボ
ンドの水が必要とされ、従って化学物質の全重囲は１３
０ボンドとなる。
なお、水素化リチウムは０．７８０ ／ｃ１の密度、６
８６℃の融点、および−２１、７ｋｃａｌ／ｌｏｔ ＋
７）生成熱を有している。ところで、水素化リチウムは
４７１℃で分解せずに融解する。かかる反応からの発熱
は生成物の温度を約９００’Ｃに上昇させるが、この温
度は水酸化リチウムの融点を遥かに越えるものである。
８６℃の融点、および−２１、７ｋｃａｌ／ｌｏｔ ＋
７）生成熱を有している。ところで、水素化リチウムは
４７１℃で分解せずに融解する。かかる反応からの発熱
は生成物の温度を約９００’Ｃに上昇させるが、この温
度は水酸化リチウムの融点を遥かに越えるものである。
このように水素化カルシウムおよび水素化リチウムの反
応は発熱反応であるため、発生する熱を放散させるため
の手段を設ける必要があるが、そのために装置の重量お
よび複雑さが大幅に増大することがあり得る。
応は発熱反応であるため、発生する熱を放散させるため
の手段を設ける必要があるが、そのために装置の重量お
よび複雑さが大幅に増大することがあり得る。
従って、水素化物媒質の安全性および比較的長い貯蔵庁
命を活用しながら公知の水素化物使用装置および方法に
おける上記のごとき欠点を解消し得るような、水素化物
を基剤とする水素発生装置および方法を提供することは
望ましいわけである。
命を活用しながら公知の水素化物使用装置および方法に
おける上記のごとき欠点を解消し得るような、水素化物
を基剤とする水素発生装置および方法を提供することは
望ましいわけである。
本発明はこのような目的の達成を目指すものである。
発明の概要
本発明によれば、大きな体積貯蔵能力、軽い重量、小さ
な外部寸法および比較的簡単な構造を特徴とする橘めて
有利な水素発生装置および方法が提供される。それ故に
かかる装置は、高所において気球を膨張させるための装
置、燃焼機関用の燃料を生成させるための装置、および
安全かつコンパクトな軽量の水素輸送装置のごとき用途
に適合するものである。
な外部寸法および比較的簡単な構造を特徴とする橘めて
有利な水素発生装置および方法が提供される。それ故に
かかる装置は、高所において気球を膨張させるための装
置、燃焼機関用の燃料を生成させるための装置、および
安全かつコンパクトな軽量の水素輸送装置のごとき用途
に適合するものである。
本発明は、吸熱的に分解可能な金属水素化物と発熱的に
分解可能な水素化物との共同作用による水素発生に基づ
くものである。これらの水素化物はいずれもが水素を遊
離する一方、発熱的に分解可能な水素化物から発生する
熱は吸熱的に分解可能な水素化物を分解するために利用
される。これらの水素化物の相対比率は、反応温度を制
御し、水素の発生および熱の放散を最適化し、かつ重量
および体積を最小にするように調整される。
分解可能な水素化物との共同作用による水素発生に基づ
くものである。これらの水素化物はいずれもが水素を遊
離する一方、発熱的に分解可能な水素化物から発生する
熱は吸熱的に分解可能な水素化物を分解するために利用
される。これらの水素化物の相対比率は、反応温度を制
御し、水素の発生および熱の放散を最適化し、かつ重量
および体積を最小にするように調整される。
本発明の水素発生装置は、簡単に述べれば吸熱的に分解
して水素を遊離する金属水素化物から成る第１の母材、
水との反応により発熱的に分解して水素を遊離するイオ
ン性水素化物から成る第２の母材、およびこれらの母材
を収容する容器を含んでいる。かかる第１および第２の
母材は、イオン性水素化物の分解によって発生した熱が
金属水素化物に伝達されるよう互いに隣接して配置され
ている。また、金属水素化物とイオン性水素化物との比
率は金属水素化物の分解を確保すると共に容器内の温度
を制御するように調整されている。
して水素を遊離する金属水素化物から成る第１の母材、
水との反応により発熱的に分解して水素を遊離するイオ
ン性水素化物から成る第２の母材、およびこれらの母材
を収容する容器を含んでいる。かかる第１および第２の
母材は、イオン性水素化物の分解によって発生した熱が
金属水素化物に伝達されるよう互いに隣接して配置され
ている。また、金属水素化物とイオン性水素化物との比
率は金属水素化物の分解を確保すると共に容器内の温度
を制御するように調整されている。
イオン性水素化物に水を均等に分配するための水分配手
段には弁手段を介して加圧水源が連結されており、また
弁手段を解放して反応を開始させるだめの弁作動手段が
設けられている。更にまた、水素化物から遊離した水素
を集めかつその水素を容器の出口に導（ための手段も設
けられている。
段には弁手段を介して加圧水源が連結されており、また
弁手段を解放して反応を開始させるだめの弁作動手段が
設けられている。更にまた、水素化物から遊離した水素
を集めかつその水素を容器の出口に導（ための手段も設
けられている。
金属水素化物は水素化マグネシウムでありかつイオン性
水素化物は水素化リチウムであることが好ましい。第１
および第２の母材は円筒形を成ずように成形することが
できる。その場合、第１の母材は容器の第１の区画室内
において両母材間に遊離水素用の通路を形成しながら第
２の母材の周囲に同軸的に配置され、また第２の母材は
水分配手段の周囲に同軸的に配置される。水分配手段は
、イオン性水素化物に水を均等に分配するために多数の
開口を設けたマニホルド管から成り得る。水は、容器の
第２の区画室内に配置されかつ不活性ガスによって加圧
されていればよい。
水素化物は水素化リチウムであることが好ましい。第１
および第２の母材は円筒形を成ずように成形することが
できる。その場合、第１の母材は容器の第１の区画室内
において両母材間に遊離水素用の通路を形成しながら第
２の母材の周囲に同軸的に配置され、また第２の母材は
水分配手段の周囲に同軸的に配置される。水分配手段は
、イオン性水素化物に水を均等に分配するために多数の
開口を設けたマニホルド管から成り得る。水は、容器の
第２の区画室内に配置されかつ不活性ガスによって加圧
されていればよい。
好適な実施の態様の説明
前述のごとく、本発明はロケットなどから発射された気
球を高所において膨張させるために役立つ体積貯蔵能力
の大きい安全で軽■の水素発生装置に対して特に良く適
合するものであって、以下の説明もそれに関連して行わ
れる。とは言え、以下の説明から明らかとなる通り、こ
れは本発明の用途の単なる一例を示すものに過ぎない。
球を高所において膨張させるために役立つ体積貯蔵能力
の大きい安全で軽■の水素発生装置に対して特に良く適
合するものであって、以下の説明もそれに関連して行わ
れる。とは言え、以下の説明から明らかとなる通り、こ
れは本発明の用途の単なる一例を示すものに過ぎない。
本発明によって提供される体積貯蔵能力の大きいＩＩ
ｆｆｉの水素発生装置は、前述のごとく、イオン性水素
化物と水との反応の化学的特性を利用して効率的に水素
および熱を発生させると共に、かかる反応において発生
した熱を外界に放散させる代りに金属水素化物の分解の
ために使用してより低い温度下で追加の水素を発生させ
ることにより、金属水素化物とイオン性水素化物／水と
から成る系を最適化する熱化学的原理に基づいている。
ｆｆｉの水素発生装置は、前述のごとく、イオン性水素
化物と水との反応の化学的特性を利用して効率的に水素
および熱を発生させると共に、かかる反応において発生
した熱を外界に放散させる代りに金属水素化物の分解の
ために使用してより低い温度下で追加の水素を発生させ
ることにより、金属水素化物とイオン性水素化物／水と
から成る系を最適化する熱化学的原理に基づいている。
イオン性水素化物と水との発熱反応から発生する熱を金
属水素化物の分解のために利用することにより、かかる
熱の放散機構を設ける必要性が回避され、従って装置の
ｌ１ｌｆｉ（および体積）を低減させることが可能とな
る。この場合、金属水素化物の分解が調節作用をもたら
すから、３種の化学物質（イオン性水素化物、水および
金属水素化物）の比率によって山路温度が制御されるこ
とになる。
属水素化物の分解のために利用することにより、かかる
熱の放散機構を設ける必要性が回避され、従って装置の
ｌ１ｌｆｉ（および体積）を低減させることが可能とな
る。この場合、金属水素化物の分解が調節作用をもたら
すから、３種の化学物質（イオン性水素化物、水および
金属水素化物）の比率によって山路温度が制御されるこ
とになる。
吸熱的に分解可能な金属水素化物の好適な実例は水素化
マグネシウムである。なぜなら、金属水素化物の中でも
水素化マグネシウムは単位ｆｆ１５１当りの水素貯蔵能
力が比較的大きくて、１４ポンド当り約１ポンドの水素
を発生することができるからである。とは言え、本発明
の実施に際しては吸熱的に分解可能な任意の金属水素化
物を使用し得ることは勿論で品゛る。好適イオン性水素
化物は水素化リチウムである。前記に指摘された通り、
これは反応体１００ポンド当り約７．７５ポンドの水素
を発生すると共に、２５℃において反応体１ｇ当り１．
０ｋｃａｌの反応熱を発生する。なお、本発明の実施に
際しては、水と発熱的に反応して水素を発生する任意の
イオン性水素化物を使用し得ることもまた勿論である。
マグネシウムである。なぜなら、金属水素化物の中でも
水素化マグネシウムは単位ｆｆ１５１当りの水素貯蔵能
力が比較的大きくて、１４ポンド当り約１ポンドの水素
を発生することができるからである。とは言え、本発明
の実施に際しては吸熱的に分解可能な任意の金属水素化
物を使用し得ることは勿論で品゛る。好適イオン性水素
化物は水素化リチウムである。前記に指摘された通り、
これは反応体１００ポンド当り約７．７５ポンドの水素
を発生すると共に、２５℃において反応体１ｇ当り１．
０ｋｃａｌの反応熱を発生する。なお、本発明の実施に
際しては、水と発熱的に反応して水素を発生する任意の
イオン性水素化物を使用し得ることもまた勿論である。
水素化リチウム／水から成る系の化学物質重石は、水素
化マグネシウムの化学物質重力に関連し、生成熱が水素
化マグネシウムを分解しかつ３００℃程度の最終動作温
度をもたらすように選定される。このようにして水素化
リチウム／水系と水素化マグネシウム系とを組合わせれ
ば、単位化学物質ｍ吊当りの水素発生量が減少せず、し
かも過剰の熱を放散させる必要性が回避されるため、最
終装置ｍｍは低減することになる。
化マグネシウムの化学物質重力に関連し、生成熱が水素
化マグネシウムを分解しかつ３００℃程度の最終動作温
度をもたらすように選定される。このようにして水素化
リチウム／水系と水素化マグネシウム系とを組合わせれ
ば、単位化学物質ｍ吊当りの水素発生量が減少せず、し
かも過剰の熱を放散させる必要性が回避されるため、最
終装置ｍｍは低減することになる。
下記第１表中には、水素化リチウム／水と水素化マグネ
シウムとから成る系の熱化学的性質並びに３００℃の反
応に関する下記の総括平衡化学反応式を導く計算結果が
示されている。
シウムとから成る系の熱化学的性質並びに３００℃の反
応に関する下記の総括平衡化学反応式を導く計算結果が
示されている。
Ｉ Ｌｉ Ｈ＋１８２０＋０．８Ｍｇ＋２→１ Ｌ！
ＯＨ＋０．８ＭＯ＋１．８８２ （４）第１表 熱化学的性質および計算結果 反応熱（ΔＨ） Ｌｉ Ｈ＋Ｈｚ Ｏ−＋Ｌ
ｉ ＯＨ＋Ｈ２２６ｋｃａｌ／ｍａｔ−発熱 Ｍ（ＩＩ Ｈ２→Ｍ１７ ＋Ｈｚ １９、８ｋｃａｌ／ｍｏｌ−吸熱 ６００６Ｋにおける Ｌｉ ＯＨ１０ｃａｌ／ｍｏ
ｌ −ｄｅｇ比熱ＣＰ ＭｇＨ２
１１，６ｃａｌ／ｍｏｌ ・ｄｅＱ８２ ７
ｃａｌ／ｍｏｌ −ｄｅｇ密度ρ
Ｍ（Ｉ ８２ １．８ ａ／ｃｃＬｉ ト１
０． ７８ｇ ／ｃｃ３００℃に到達する Ｌ
ｉ Ｏ８３ｋｃａｌ／ｍｏｌのに要する熱量
ＭｇＨｚ ３．４８ｋｃａｌ／ｍｏ１３００℃にお
ける （ａ ）理論値ＭｇＨｚの分解に利用
１７．４２ｋｃａｌ／ｍａｔ （Ｌｉ Ｈ＋Ｈ
２）し得る正味熱ｆｆｌ （ｂ）１２％の損
失を仮定した値１５、３ｋｃａｌ／ｍｏ１ Ｍ！；Ｉ ＋２ ／Ｌｉ ８モル比 （分解する）Ｍｇ
＋２＝０．８ 下記第２表中には、１０ボンドの水素を発生させる装置
に関する全重量および全体積の計算値が示されている。
ＯＨ＋０．８ＭＯ＋１．８８２ （４）第１表 熱化学的性質および計算結果 反応熱（ΔＨ） Ｌｉ Ｈ＋Ｈｚ Ｏ−＋Ｌ
ｉ ＯＨ＋Ｈ２２６ｋｃａｌ／ｍａｔ−発熱 Ｍ（ＩＩ Ｈ２→Ｍ１７ ＋Ｈｚ １９、８ｋｃａｌ／ｍｏｌ−吸熱 ６００６Ｋにおける Ｌｉ ＯＨ１０ｃａｌ／ｍｏ
ｌ −ｄｅｇ比熱ＣＰ ＭｇＨ２
１１，６ｃａｌ／ｍｏｌ ・ｄｅＱ８２ ７
ｃａｌ／ｍｏｌ −ｄｅｇ密度ρ
Ｍ（Ｉ ８２ １．８ ａ／ｃｃＬｉ ト１
０． ７８ｇ ／ｃｃ３００℃に到達する Ｌ
ｉ Ｏ８３ｋｃａｌ／ｍｏｌのに要する熱量
ＭｇＨｚ ３．４８ｋｃａｌ／ｍｏ１３００℃にお
ける （ａ ）理論値ＭｇＨｚの分解に利用
１７．４２ｋｃａｌ／ｍａｔ （Ｌｉ Ｈ＋Ｈ
２）し得る正味熱ｆｆｌ （ｂ）１２％の損
失を仮定した値１５、３ｋｃａｌ／ｍｏ１ Ｍ！；Ｉ ＋２ ／Ｌｉ ８モル比 （分解する）Ｍｇ
＋２＝０．８ 下記第２表中には、１０ボンドの水素を発生させる装置
に関する全重量および全体積の計算値が示されている。
表記の通り、化学物質の全ｆｆ１ｆｆｉおよび全体積は
それぞれ１３０．９ポンドおよび１゜７８立方フイート
である。
それぞれ１３０．９ポンドおよび１゜７８立方フイート
である。
発生する
８ ２ ４．５３ｋｇ 気球（可変）
（１０ボンド） Ｌ ｉ ８ １０．１７ｋｇ １３．０４
１Ｊ ｖ ト／Ｌ／（２２，４５ボントン Ｈ２０２２，８８Ｊｌ ２２．８８リツトル
（５０，４８ボンド） ＭＵ Ｈ２２６，２７Ｊｌ １４．５９リ
ツトル（５７，９９ポンド ５９．３２ｋｉｌｌ ５０．５１リツトル合 計
（１３０，９ボンド） （１，７８立方フイート） 第１および２図には、金属水素化物とイオン性水素化物
／水とを用いた本発明の好適な水素発生装置ｆｆ１０が
示されているが、これはロケットから発射された気球を
高所において膨張させることを目的とするものである。
（１０ボンド） Ｌ ｉ ８ １０．１７ｋｇ １３．０４
１Ｊ ｖ ト／Ｌ／（２２，４５ボントン Ｈ２０２２，８８Ｊｌ ２２．８８リツトル
（５０，４８ボンド） ＭＵ Ｈ２２６，２７Ｊｌ １４．５９リ
ツトル（５７，９９ポンド ５９．３２ｋｉｌｌ ５０．５１リツトル合 計
（１３０，９ボンド） （１，７８立方フイート） 第１および２図には、金属水素化物とイオン性水素化物
／水とを用いた本発明の好適な水素発生装置ｆｆ１０が
示されているが、これはロケットから発射された気球を
高所において膨張させることを目的とするものである。
図示のごとく、水素発生装置１０は容器１２を含んでい
るが、かかる容器１２はたとえばステンレス鋼から成る
円筒形のものであればよい。このような形状は、限られ
たスペースに対して容易に順応し得る点で好ましいので
ある。容器１２は複数の区画室１４，１６．１８および
２０に区分されており、かつ気球充填管（図示せず）に
連結することが可能な出口２２を有している。容器１２
の上部の区画室１４は、後記に一層詳しく説明されるご
とく、区画室１６内における水素化物の反応によって遊
離した水素を（図中の矢印で示されるように）集めるた
めのプレナムとして役立つ。かかるプレナムは、所定の
圧力下で開くように設計された常時閉鎖状態にある圧力
作動式の逆止め弁２４を介して出口２２に連結されてい
る。
るが、かかる容器１２はたとえばステンレス鋼から成る
円筒形のものであればよい。このような形状は、限られ
たスペースに対して容易に順応し得る点で好ましいので
ある。容器１２は複数の区画室１４，１６．１８および
２０に区分されており、かつ気球充填管（図示せず）に
連結することが可能な出口２２を有している。容器１２
の上部の区画室１４は、後記に一層詳しく説明されるご
とく、区画室１６内における水素化物の反応によって遊
離した水素を（図中の矢印で示されるように）集めるた
めのプレナムとして役立つ。かかるプレナムは、所定の
圧力下で開くように設計された常時閉鎖状態にある圧力
作動式の逆止め弁２４を介して出口２２に連結されてい
る。
前述のごとき理由により、水素発生装置１０は水素化マ
グネシウムと水素化リチウム／水との系から成ることが
好ましい。水素化リチウムおよび水素化マグネシウムは
、区画室１６内にそれぞれの水素化物母材２６および２
８として配置されている。各母材は円筒形を成している
ことが好ましい。かかる円筒形母材の寸法は、水素化マ
グネシウム母材２８を図示のごとく水素化リチウム母材
２６の周囲に同軸的に配置し得ると共に、両良材間には
環状の通路３０が形成されるようになっていることが好
ましい。水素化リチウム母材２６は、過大な局部圧力を
生じることなしに水素の遊離を可能にする所定の気孔率
を有するような有孔性または多孔性のものであることが
好ましい。水素化リチウム母材２６にはまた、環状の通
路３０に、および水素化リチウム母材２６内の長手方向
に伸びる同軸的な円柱状空間３６に連通ずるような半径
方向に伸びる多数の通路３４を設けることもできる。水
素化マグネシウムは固形のものであっても粒状のも、の
であってもよい。粒状の場合、それは粒子同士を結合す
ると共に反応を減速させるための結合剤を含有していて
もよく、また支持用の環状保持スクリーン（図示せず）
の内部に配置されていてもよい。なお、かかる水素化物
母材の相対寸法は、前述のごとき化学反応式（４）によ
って決定される。
グネシウムと水素化リチウム／水との系から成ることが
好ましい。水素化リチウムおよび水素化マグネシウムは
、区画室１６内にそれぞれの水素化物母材２６および２
８として配置されている。各母材は円筒形を成している
ことが好ましい。かかる円筒形母材の寸法は、水素化マ
グネシウム母材２８を図示のごとく水素化リチウム母材
２６の周囲に同軸的に配置し得ると共に、両良材間には
環状の通路３０が形成されるようになっていることが好
ましい。水素化リチウム母材２６は、過大な局部圧力を
生じることなしに水素の遊離を可能にする所定の気孔率
を有するような有孔性または多孔性のものであることが
好ましい。水素化リチウム母材２６にはまた、環状の通
路３０に、および水素化リチウム母材２６内の長手方向
に伸びる同軸的な円柱状空間３６に連通ずるような半径
方向に伸びる多数の通路３４を設けることもできる。水
素化マグネシウムは固形のものであっても粒状のも、の
であってもよい。粒状の場合、それは粒子同士を結合す
ると共に反応を減速させるための結合剤を含有していて
もよく、また支持用の環状保持スクリーン（図示せず）
の内部に配置されていてもよい。なお、かかる水素化物
母材の相対寸法は、前述のごとき化学反応式（４）によ
って決定される。
円柱状空間３６の内部には水分配手段が配回されている
が、これは長手方向に伸びるマニホルド管４０から成っ
ていればよい。かかるマニホルド管４０には、長手方向
および円周方向に沿って均等に分布した多数の開口４２
が設けられている。
が、これは長手方向に伸びるマニホルド管４０から成っ
ていればよい。かかるマニホルド管４０には、長手方向
および円周方向に沿って均等に分布した多数の開口４２
が設けられている。
マニホルド管４０の（第１図に示される）下端は、遮断
弁４４を介して区画室２０内の加圧水源に連結されてい
る。常時閉鎖状態にある弁４４は、圧力スイッチによっ
て作動される公知Ｍ４造の電気雷管から成る作ｆｌｌＩ
構４６によって動作させることができる。作動機Ｍ４４
６用の電力は電池４８から供給され、また圧力スイッチ
には容器１２の側壁に設けられた圧力検出口５０を通し
て大気圧が印加される。容器１２の側壁にはまた、区画
室２０に連通ずる水充填口５２が圧力検出口５０に隣接
して設けられている。
弁４４を介して区画室２０内の加圧水源に連結されてい
る。常時閉鎖状態にある弁４４は、圧力スイッチによっ
て作動される公知Ｍ４造の電気雷管から成る作ｆｌｌＩ
構４６によって動作させることができる。作動機Ｍ４４
６用の電力は電池４８から供給され、また圧力スイッチ
には容器１２の側壁に設けられた圧力検出口５０を通し
て大気圧が印加される。容器１２の側壁にはまた、区画
室２０に連通ずる水充填口５２が圧力検出口５０に隣接
して設けられている。
区画室２０は可動ピストン５４によって２つの部分に区
分することができる。区画室２０の上方部分には水充填
口５２を通して水を供給し、またピストン５４の下側に
はガス充填弁５６を通して加圧不活性ガスを供給すれば
よい。
分することができる。区画室２０の上方部分には水充填
口５２を通して水を供給し、またピストン５４の下側に
はガス充填弁５６を通して加圧不活性ガスを供給すれば
よい。
水素発生装置を安全に保管するためには、区画室２０の
水および不活性ガス収容部分を空のままに保ち、かつ弁
４４用の雷管作動機構を挿入しないでおくことが望まし
い。使用時には、区画室２０の上方部分に水充填口５２
を通して水を充填し、かつ区画室２０の下方部分にガス
充填弁５６を通して加圧不活性ガスを供給すればよい。
水および不活性ガス収容部分を空のままに保ち、かつ弁
４４用の雷管作動機構を挿入しないでおくことが望まし
い。使用時には、区画室２０の上方部分に水充填口５２
を通して水を充填し、かつ区画室２０の下方部分にガス
充填弁５６を通して加圧不活性ガスを供給すればよい。
最後に、雷管作動機構が挿入される。発射後には、作ｖ
Ｊ礪横４６の圧力感知器が圧力検出口５０を通して大気
圧を感知し、そして所定の高度に到達した時点で電気雷
管を作動して弁４４を解放する。ピストン５４の下方か
ら不活性ガスによって加圧された水はマニホルド管４０
内に圧入される。それと共にピストン５４は（第１図中
において）上方に移動し、やがて区画室２０から水が完
全に排出される。その場合、ピストン５４の移動速度は
区画室１６内における水素化物の反応速度によって決定
される。水が内側の水素化リチウム母材２６に接触する
と、水素化リチウムは水酸化リチウムに転化し、そして
熱および水素ガスが発生する。なお、最初は水素ガスが
生機の水蒸気を運び去ることがある。加熱された水素ガ
スは多孔性の水素化リチウム母材を通過して通路３０に
達し、そこで水蒸気および一部の熱エネルギーを放出す
る。かかる熱エネルギーの大部分は外側の水素化マグネ
シウム母材２８に流れ込む。水素化マグネシウムがかか
る熱を吸収することにより、区画室１６内の温度が低下
すると共に、水素化マグネシウムが熱分解して追加の水
素を発生する。発生した水素は区画室１６上方のプレナ
ム（区画室１４）に流入し、そして圧力の上昇が起こる
。プレナム内の圧力が所定値に達すると、逆止め弁２４
が開いて水素を気球充填管内に流入させる。かかる水素
の流入は反応が終了するまで継続されるわけである。化
学反応式（４）に従って水素化物および水の量を選定す
れば、水素化リチウムと水との反応によって発生する熱
を水素化マグネシウム中に実質的に完全に吸収させ、そ
れによって水素解離のために必要な３００℃の温度を維
持することが可能となる。
Ｊ礪横４６の圧力感知器が圧力検出口５０を通して大気
圧を感知し、そして所定の高度に到達した時点で電気雷
管を作動して弁４４を解放する。ピストン５４の下方か
ら不活性ガスによって加圧された水はマニホルド管４０
内に圧入される。それと共にピストン５４は（第１図中
において）上方に移動し、やがて区画室２０から水が完
全に排出される。その場合、ピストン５４の移動速度は
区画室１６内における水素化物の反応速度によって決定
される。水が内側の水素化リチウム母材２６に接触する
と、水素化リチウムは水酸化リチウムに転化し、そして
熱および水素ガスが発生する。なお、最初は水素ガスが
生機の水蒸気を運び去ることがある。加熱された水素ガ
スは多孔性の水素化リチウム母材を通過して通路３０に
達し、そこで水蒸気および一部の熱エネルギーを放出す
る。かかる熱エネルギーの大部分は外側の水素化マグネ
シウム母材２８に流れ込む。水素化マグネシウムがかか
る熱を吸収することにより、区画室１６内の温度が低下
すると共に、水素化マグネシウムが熱分解して追加の水
素を発生する。発生した水素は区画室１６上方のプレナ
ム（区画室１４）に流入し、そして圧力の上昇が起こる
。プレナム内の圧力が所定値に達すると、逆止め弁２４
が開いて水素を気球充填管内に流入させる。かかる水素
の流入は反応が終了するまで継続されるわけである。化
学反応式（４）に従って水素化物および水の量を選定す
れば、水素化リチウムと水との反応によって発生する熱
を水素化マグネシウム中に実質的に完全に吸収させ、そ
れによって水素解離のために必要な３００℃の温度を維
持することが可能となる。
下記第３表中には、１０ボンドの水素を発生させるため
に必要な体積貯蔵能力の２倍に等しい体積貯蔵能力を有
する第１および２図のごとき水素発生装置の化学成分に
関する典型的な寸法、体積および歪量が示されている。
に必要な体積貯蔵能力の２倍に等しい体積貯蔵能力を有
する第１および２図のごとき水素発生装置の化学成分に
関する典型的な寸法、体積および歪量が示されている。
すなわち、第３表の水素発生装置は安全率２を有するこ
とになる。全ての物質が完全に反応するものと仮定すれ
ば、１０ポンドの水素を発生させるための水素発生装置
の最小パラメータは第３表中に示された値の１／２でよ
いわけである。
とになる。全ての物質が完全に反応するものと仮定すれ
ば、１０ポンドの水素を発生させるための水素発生装置
の最小パラメータは第３表中に示された値の１／２でよ
いわけである。
第３表
（インチ） （インチ） （インチ） （立方
（ポンド）８気孔率２５％ 気球の最大許容積載量が３００ボンドであると仮定すれ
ば、第３表中に示されたパラメータを有する水素発生装
置は構造部材、機構および付属部品用として３８ボンド
の余裕を有することになる。
（ポンド）８気孔率２５％ 気球の最大許容積載量が３００ボンドであると仮定すれ
ば、第３表中に示されたパラメータを有する水素発生装
置は構造部材、機構および付属部品用として３８ボンド
の余裕を有することになる。
上記の説明から理解される通り、本発明によれば各種の
用途にとって有用なコンパクトで軽ｆｊｔの極めて効率
的な熱化学的水素発生装置が提供される。なお、気球膨
張装置としての用途ばかりでなく、本発明の水素発生装
置は燃焼機関用の燃料源および安全でコンパクトな軽量
の水素輸送装置としてもまた有用である。
用途にとって有用なコンパクトで軽ｆｊｔの極めて効率
的な熱化学的水素発生装置が提供される。なお、気球膨
張装置としての用途ばかりでなく、本発明の水素発生装
置は燃焼機関用の燃料源および安全でコンパクトな軽量
の水素輸送装置としてもまた有用である。
以上、本発明の好適な実施の態様を説明したが、前記特
許請求の範囲によって範囲の規定された本発明の原理お
よび精神から逸脱することなく、かかる実施の態様に様
々な変更を加え得ることは当業者にとって自明であろう
。
許請求の範囲によって範囲の規定された本発明の原理お
よび精神から逸脱することなく、かかる実施の態様に様
々な変更を加え得ることは当業者にとって自明であろう
。
第１図は本発明に基づく水素発生装置の縦断面図、そし
て第２図はｖＪ１図の線２−２についての横断面図であ
る。 図中、１０は水素発生装置、１２は容器、１４゜１６．
１８および２０は区画室、２２は出口、２４は逆止め弁
、２６は水素化リチウム母材、２８は水素化マグネシウ
ム母材、３０は環状の通路、３４は半径方向の通路、３
６は円柱状空間、４０はマニホルド管、４２は開口、４
４は遮断弁、４６は作動機構、４８は電池、５０は圧力
検出口、５２は水充填口、５４は可動ピストン、モして
５６はガス充填弁を表わす。
て第２図はｖＪ１図の線２−２についての横断面図であ
る。 図中、１０は水素発生装置、１２は容器、１４゜１６．
１８および２０は区画室、２２は出口、２４は逆止め弁
、２６は水素化リチウム母材、２８は水素化マグネシウ
ム母材、３０は環状の通路、３４は半径方向の通路、３
６は円柱状空間、４０はマニホルド管、４２は開口、４
４は遮断弁、４６は作動機構、４８は電池、５０は圧力
検出口、５２は水充填口、５４は可動ピストン、モして
５６はガス充填弁を表わす。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、（ａ）吸熱的に分解して水素を遊離する金属水素化
物から成る第１の母材、（ｂ）水との反応により発熱的
に分解して水素を遊離するイオン性水素化物から成る第
２の母材、（ｃ）前記第１および第２の母材を収容する
容器、（ｄ）加圧水源、（ｅ）前記イオン性水素化物に
その水を均等に分配するための水分配手段、（ｆ）前記
水分配手段と前記加圧水源との間に連結された弁手段、
並びに（ｇ）前記弁手段を作動して加圧水を前記水分配
手段に導くための弁作動手段から構成されていて、前記
第１および第２の母材は、前記イオン性水素化物の分解
によって発生する熱が前記金属水素化物に伝達されるよ
う前記容器内において互いに隣接して配置されており、
かつ前記金属水素化物と前記イオン性水素化物との比率
は、前記金属水素化物の分解を確保すると共に前記容器
内の温度を制御するように調整されていることを特徴と
する水素発生装置。 ２、前記金属水素化物が水素化マグネシウムである特許
請求の範囲第１項記載の装置。 ３、前記イオン性水素化物が水素化リチウムおよび水素
化カルシウムから成る群より選ばれる特許請求の範囲第
１項記載の装置。 ４、前記イオン性水素化物が水素化リチウムである特許
請求の範囲第１項記載の装置。 ５、第１および第２の母材の各々が円筒形を成していて
、前記第１の母材は、前記容器の第１の区画室内におい
て両母材間に遊離水素用の通路を形成するように、前記
第２の母材の周囲に同軸的に配置されており、また前記
第２の母材は前記水分配手段の周囲に同軸的に配置され
ている特許請求の範囲１項記載の装置。 ６、前記第２の母材には半径方向に伸びる多数の通路が
設けられていて、前記半径方向の通路は両母材間に形成
された前記通路および前記第２の母材の内部空間に連通
している特許請求の範囲第５項記載の装置。 ７、前記水分配手段が前記第２の母材の内部空間内に同
軸的に配置されたマニホルド管から成っていて、前記マ
ニホルド管には長手方向および円周方向に沿って分布し
た多数の開口が設けられており、また前記加圧水源が可
動ピストンによって第１および第２の部分に区分された
前記容器の第２の区画室から成っていて、前記第１およ
び第２の部分には水および加圧ガスがそれぞれ収容され
ている特許請求の範囲第５項記載の装置。 ８、前記弁手段が前記マニホルド管と前記第２の区画室
の前記第１の部分との間に連結された常時閉鎖状態にあ
る弁から成り、また前記弁作動手段が前記弁を解放する
ための電気作動器と所定の条件に応答して前記電気作動
器を動作させるための動作手段とから成る特許請求の範
囲第７項記載の装置。 ９、前記所定の条件が大気圧であり、かつ前記動作手段
が電源および前記電源を前記電気作動器に接続するため
の感圧スイッチから成る特許請求の範囲第８項記載の装
置。 １０、前記容器には、前記第２の区画室の前記第１およ
び第２の部分に水およびガスをそれぞれ充填することを
可能にするため、前記第１および第２の部分にそれぞれ
連通する水充填手段およびガス充填手段が設けられてお
り、かつ前記容器はまた使用に先立って前記弁作動手段
を挿入し得るようにも形成されている特許請求の範囲第
７項記載の装置。 １１、前記容器には、両母材間の前記通路におよび前記
容器の出口に連通するプレナムが設けられており、かつ
前記プレナムと前記出口との間に常時閉鎖状態にある圧
力作動弁が配置されている特許請求の範囲第１項記載の
装置。 １２、ロケットから発射された気球を高所において膨張
させるため前記ロケットの内部に配置し得るように形成
されている特許請求の範囲第１項記載の装置。 １３、（ａ）水素化マグネシウムから成る第１の母材、
および水と反応して発熱的に分解するイオン性水素化物
から成る第２の母材を容器の第１の区画室内に配置し、
（ｂ）前記容器の第２の区画室内に加圧水を配置し、（
ｃ）前記第２の母材に加圧水を均等に供給して、前記イ
オン性水素化物と前記水との反応を生起させ、（ｄ）前
記容器内の温度の制御および前記水素化マグネシウムの
分解が確保されるように前記水素化マグネシウム、前記
イオン性水素化物および前記水の比率を選定することに
より、前記反応によって発生した熱を前記水素化マグネ
シウムに伝達して前記水素化マグネシウムを吸熱的に分
解させ、（ｅ）前記イオン性水素化物と前記水との反応
および前記水素化マグネシウムの分解によって発生した
水素を集め、次いで（ｆ）前記水素を前記容器の出口に
供給する諸工程を含むことを特徴とする水素発生方法。 １４、前記イオン性水素化物が水素化リチウムおよび水
素化カルシウムから成る群より選ばれる特許請求の範囲
第１３項記載の方法。 １５、前記イオン性水素化物が水素化リチウムである特
許請求の範囲第１３項記載の方法。 １６、前記第１および第２の母材をそれぞれ水素化マグ
ネシウムおよびイオン性水素化物の円筒体として成形す
る工程が追加包含される場合において、前記第１の母材
は両母材間に通路を形成するようにして前記第２の母材
の周囲に同軸的に配置され、また前記第２の母材には半
径方向に伸びる多数の通路が設けられて、前記半径方向
の通路は両母材間の前記通路におよび前記第２の母材の
内部空間に連通する特許請求の範囲第１３項記載の方法
。 １７、前記第２の母材が、過大な局部圧力を生じること
なしに水素の遊離を可能にする所定の気孔率を有するよ
うに成形される特許請求の範囲第１６項記載の方法。 １８、前記水素化マグネシウムが粒状である場合におい
て、前記水素化マグネシウムの分解速度を制御するよう
に前記第１の母材が水素化マグネシウムの粒子同士を結
合する結合剤を含有する特許請求の範囲第１３項記載の
方法。 １９、所定の大気圧条件を感知する工程が追加包含され
る場合において、前記加圧水は前記所定の大気圧条件に
応答して供給される特許請求の範囲第１３項記載の方法
。 ２０、高所においてロケットから発射された気球を膨張
させるために前記水素を使用する工程が追加包含される
特許請求の範囲第１９項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US65955384A | 1984-10-10 | 1984-10-10 | |
| US659553 | 1984-10-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6197101A true JPS6197101A (ja) | 1986-05-15 |
Family
ID=24645836
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60223894A Pending JPS6197101A (ja) | 1984-10-10 | 1985-10-09 | 熱化学的水素発生の装置と方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6197101A (ja) |
| DE (1) | DE3536072A1 (ja) |
| FR (1) | FR2571351B1 (ja) |
| GB (1) | GB2165532B (ja) |
| IT (1) | IT1186773B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004519400A (ja) * | 2000-09-01 | 2004-07-02 | キネテイツク・リミテツド | 携帯用水素源 |
| JP2008189538A (ja) * | 2007-02-08 | 2008-08-21 | Nissan Motor Co Ltd | 水素発生システム、水素発生システムの運転方法及び水素燃料車両 |
| WO2009031475A1 (ja) * | 2007-09-05 | 2009-03-12 | Olympus Corporation | 水素発生器及び燃料スティック |
| WO2009096076A1 (ja) * | 2008-02-01 | 2009-08-06 | Olympus Corporation | 水素発生器及び燃料ペレット体 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8723034D0 (en) * | 1987-10-01 | 1988-03-23 | Dowty Maritime Systems Ltd | Gas generating devices |
| DE19803552C2 (de) * | 1998-01-30 | 2000-05-25 | Eberhard Wistuba | Mittel zur Erzeugung von Gasdruck |
| CA2301252A1 (en) | 2000-03-17 | 2001-09-17 | Hydro-Quebec | Method for producing gaseous hydrogen by chemical reaction of metals or metal hydrides subjected to intense mechanical deformations |
| DE10050554A1 (de) * | 2000-10-12 | 2002-04-25 | Novars Ges Fuer Neue Technolog | Wasserstoffquelle zum Betrieb einer Brennstoffzelle, und hiermit bestückte Brennstoffzelle |
| FR2853961A1 (fr) * | 2003-04-15 | 2004-10-22 | Commissariat Energie Atomique | Cartouche de generation d'hydrogene pyrotechnique et procede de gestion de la charge d'un accumulateur d'un appareil portable |
| KR101322231B1 (ko) * | 2005-06-13 | 2013-10-25 | 소시에떼 비아이씨 | 수소발생 카트리지용 연료 |
| RU2345829C2 (ru) * | 2006-11-01 | 2009-02-10 | Некоммерческая организация Учреждение Институт проблем химической физики Российской академии наук (статус государственного учреждения) (ИПХФ РАН) | Композиция для получения водорода, способ ее приготовления и аппарат для генерации водорода |
| FR2918583B1 (fr) | 2007-07-13 | 2011-06-10 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif generateur de gaz portable et alimentation electrique a pile a combustible comportant un tel dispositif |
| GB2470271B (en) | 2007-10-16 | 2012-04-11 | Qinetiq Ltd | Modular pellet tray assembly for use in a pyrolytic hydrogen generator |
| US7807131B2 (en) * | 2007-11-01 | 2010-10-05 | Honeywell International Inc. | Hydrogen producing fuel for power generator |
| US8187348B2 (en) * | 2008-04-07 | 2012-05-29 | Honeywell International Inc. | Hydrogen generator |
| WO2017127022A1 (en) * | 2016-01-18 | 2017-07-27 | Advanced Material Engineering Pte. Ltd. | Portable hydrogen generator |
-
1985
- 1985-09-09 GB GB08522333A patent/GB2165532B/en not_active Expired
- 1985-10-09 JP JP60223894A patent/JPS6197101A/ja active Pending
- 1985-10-09 FR FR8514912A patent/FR2571351B1/fr not_active Expired
- 1985-10-09 DE DE19853536072 patent/DE3536072A1/de not_active Withdrawn
- 1985-10-10 IT IT22426/85A patent/IT1186773B/it active
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004519400A (ja) * | 2000-09-01 | 2004-07-02 | キネテイツク・リミテツド | 携帯用水素源 |
| JP2008189538A (ja) * | 2007-02-08 | 2008-08-21 | Nissan Motor Co Ltd | 水素発生システム、水素発生システムの運転方法及び水素燃料車両 |
| WO2009031475A1 (ja) * | 2007-09-05 | 2009-03-12 | Olympus Corporation | 水素発生器及び燃料スティック |
| JP2009062217A (ja) * | 2007-09-05 | 2009-03-26 | Olympus Corp | 水素発生器及び燃料スティック |
| GB2465313A (en) * | 2007-09-05 | 2010-05-19 | Olympus Corp | Hydrogen generator and fuel stick |
| US8137627B2 (en) | 2007-09-05 | 2012-03-20 | Qinetiq Limited | Hydrogen generator and fuel stick |
| GB2465313B (en) * | 2007-09-05 | 2012-08-29 | Qinetiq Ltd | Hydrogen generator and fuel stick |
| WO2009096076A1 (ja) * | 2008-02-01 | 2009-08-06 | Olympus Corporation | 水素発生器及び燃料ペレット体 |
| GB2469248A (en) * | 2008-02-01 | 2010-10-06 | Qinetiq Ltd | Hydrogen generator and fuel pellet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2571351A1 (fr) | 1986-04-11 |
| IT1186773B (it) | 1987-12-16 |
| IT8522426A0 (it) | 1985-10-10 |
| GB2165532A (en) | 1986-04-16 |
| GB8522333D0 (en) | 1985-10-16 |
| GB2165532B (en) | 1988-08-10 |
| FR2571351B1 (fr) | 1988-04-08 |
| DE3536072A1 (de) | 1986-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6197101A (ja) | 熱化学的水素発生の装置と方法 | |
| US4211537A (en) | Hydrogen supply method | |
| US5593640A (en) | Portable hydrogen generator | |
| US4302217A (en) | Hydrogen supply system | |
| US4566281A (en) | Reaction heat storage method for hydride tanks | |
| US7722782B2 (en) | Portable heating apparatus and metal fuel composite for use with same | |
| CA2420763C (en) | Portable hydrogen source | |
| US4393924A (en) | Heat exchange apparatus with use of hydrogen storing material | |
| KR102274017B1 (ko) | 연료전지 자동차용 열관리 시스템 | |
| US20100167132A1 (en) | Hydrogen fuel delivery systems | |
| US6099811A (en) | Self-heating metal-hydride hydrogen storage system | |
| EP1382566A1 (en) | Method for inducing hydrogen desorption from a metal hydride | |
| KR101875633B1 (ko) | 고체 수소저장 장치, 및 고체 수소저장 시스템 | |
| AU2009334709A1 (en) | Adiabatic tank for metal hydride | |
| JP2003524122A (ja) | 水素冷却水素化物貯蔵装置 | |
| US3479165A (en) | Hydrogen storage system | |
| GB2164637A (en) | Metallic hydride hydrogen storage for balloon inflation | |
| US20220033112A1 (en) | Phase change separators for thermal gas generators | |
| EP3902040B1 (en) | Powerplant for seasonal energy storage | |
| CA2010562A1 (en) | Reversible storage device for media and application of the storage device | |
| JPS5835921B2 (ja) | 水素供給系 | |
| Shlosinger | Potential techniques and development activities in diver suit heating | |
| JPS6033239B2 (ja) | 携帯用加熱冷却装置 | |
| JPH039386B2 (ja) | ||
| CA1140008A (en) | Hydrogen supply system |