JPS619941A - 鋳造用金型 - Google Patents
鋳造用金型Info
- Publication number
- JPS619941A JPS619941A JP13144684A JP13144684A JPS619941A JP S619941 A JPS619941 A JP S619941A JP 13144684 A JP13144684 A JP 13144684A JP 13144684 A JP13144684 A JP 13144684A JP S619941 A JPS619941 A JP S619941A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- mold
- aluminum
- castings
- molds
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C23/00—Tools; Devices not mentioned before for moulding
- B22C23/02—Devices for coating moulds or cores
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C3/00—Selection of compositions for coating the surfaces of moulds, cores, or patterns
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/06—Permanent moulds for shaped castings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はチタン、チタン合金などの高融点金属の鋳造惨
こ適した金型Ｓこ関する。
こ適した金型Ｓこ関する。
従来、チタンなどの高融点金属の鋳造物を製作するには
シリカ、アルミナ、マグネシアなどを主成分とする埋没
材を利用したロストワックス法、あるいは鋳込む金属よ
りも融点が高く耐熱性のある金属又はカーボン材で作ら
れた金型が主に用いられていた。このほか熱伝導率の大
きな銅、鋼合金あるいは融解熱の大きいアルミニウム、
アルミニウム合金などで作った金型１こ熔融した金属を
鐙込むことが行なわれていた。
シリカ、アルミナ、マグネシアなどを主成分とする埋没
材を利用したロストワックス法、あるいは鋳込む金属よ
りも融点が高く耐熱性のある金属又はカーボン材で作ら
れた金型が主に用いられていた。このほか熱伝導率の大
きな銅、鋼合金あるいは融解熱の大きいアルミニウム、
アルミニウム合金などで作った金型１こ熔融した金属を
鐙込むことが行なわれていた。
ところが、上記のロストワックス法による場合、鋳造物
を取り出すために鋳型をいちいち壊すことから、鋳型（
砂型）は製造する鋳造物の個数だけ必要とし、特別に複
雑形状したり、大型の鋳造物を得るような＃型や単品を
鋳造するような鋳型としては適しているものの同一形状
をした鋳物を数多く鋳造するようなときには生産効率が
極めて悪い。また少なくとも鋳込む金属よりも融点の高
い金属（例えばモリブデン、タングステン、ステンレス
鋼など）を用いた金型やカーボン材でもって鋳型を形成
する場合、前者では鋳造空間をもった鋳型に加工する作
業自体が極めて困媛である。その結果、大変高価なもの
とならざるを得ず、また後者のカーボン材より成る鋳型
では加工性に富んでいるものの、寿命が短く、かつ鋳造
をくり返すに伴って鋳型空間を形成する表面がａ＊６ｔ
Ｌなどによって消耗することから、初期における鋳型空
間の形状精度を維持することが困難であった。また鋼、
銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金ヲ用いた金型
にしても、カーボン材より成る鋳型ｆこ比較して若干初
期精度の維持特性は良いものの耐久性に乏しく、多数回
くり返して使用する大量生産（こ使用するには適してい
るとは言えなかった。
を取り出すために鋳型をいちいち壊すことから、鋳型（
砂型）は製造する鋳造物の個数だけ必要とし、特別に複
雑形状したり、大型の鋳造物を得るような＃型や単品を
鋳造するような鋳型としては適しているものの同一形状
をした鋳物を数多く鋳造するようなときには生産効率が
極めて悪い。また少なくとも鋳込む金属よりも融点の高
い金属（例えばモリブデン、タングステン、ステンレス
鋼など）を用いた金型やカーボン材でもって鋳型を形成
する場合、前者では鋳造空間をもった鋳型に加工する作
業自体が極めて困媛である。その結果、大変高価なもの
とならざるを得ず、また後者のカーボン材より成る鋳型
では加工性に富んでいるものの、寿命が短く、かつ鋳造
をくり返すに伴って鋳型空間を形成する表面がａ＊６ｔ
Ｌなどによって消耗することから、初期における鋳型空
間の形状精度を維持することが困難であった。また鋼、
銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金ヲ用いた金型
にしても、カーボン材より成る鋳型ｆこ比較して若干初
期精度の維持特性は良いものの耐久性に乏しく、多数回
くり返して使用する大量生産（こ使用するには適してい
るとは言えなかった。
かかる事情ζこ鑑みて、製作が容易であり、かつ修復加
工が容易に可能で、しかも鋳造ｔこくり返し用いた場合
でも高い精度を維持できる金型をもたらさんとするもの
である。
工が容易に可能で、しかも鋳造ｔこくり返し用いた場合
でも高い精度を維持できる金型をもたらさんとするもの
である。
叙上のようｌこ加工性がよく、高融点金属を鋳込む際、
融解熱が高し）こと多こよる高耐熱性をもったアルミニ
ウム材でもって鋳型を形成し、かつ鋳造空間を成す表面
部分に表面硬化処理（アルマイト処理）を行うことによ
ってアルミの酸化被膜を形成したことを特徴としている
。
融解熱が高し）こと多こよる高耐熱性をもったアルミニ
ウム材でもって鋳型を形成し、かつ鋳造空間を成す表面
部分に表面硬化処理（アルマイト処理）を行うことによ
ってアルミの酸化被膜を形成したことを特徴としている
。
被鋳造金属材としてチタン合金（９０Ｔｉ −６Ａｌ−
４■）を用い直径２．０ ａ＋、長さ４０ｆｌの鋳造物
を得ることのできる鋳型空間を６つだアルミニウム製、
金型を作製し、鋳型空間を成すアルミニウム表面ｔこそ
れぞれ異なった酸化被膜層を形成し、それら金型を用い
上記鋳造物品の形状（換言すれば鋳造空間の精度）の直
径方向寸法がＱ、Ｑ２ ｍｍ以上太き（なるまでの鋳造
回数、すなわち、初期精度維持鋳造可能回数を鋳造実験
により調べた。この実験では各々の厚さの金型を各１０
個作製し、それらの鋳造可能回数の平均値をとり第１表
に示した。
４■）を用い直径２．０ ａ＋、長さ４０ｆｌの鋳造物
を得ることのできる鋳型空間を６つだアルミニウム製、
金型を作製し、鋳型空間を成すアルミニウム表面ｔこそ
れぞれ異なった酸化被膜層を形成し、それら金型を用い
上記鋳造物品の形状（換言すれば鋳造空間の精度）の直
径方向寸法がＱ、Ｑ２ ｍｍ以上太き（なるまでの鋳造
回数、すなわち、初期精度維持鋳造可能回数を鋳造実験
により調べた。この実験では各々の厚さの金型を各１０
個作製し、それらの鋳造可能回数の平均値をとり第１表
に示した。
なお、金型の構成材としてはいずれも純アルミニウムや
アルミニウム合金に形成する酸化アルミニウム被膜の生
成法としては最も一般的に行なわれている好酸法により
、１〜３％濃度の好酸を用い電流密度５ ”” １０
Ａ、＋ｎｐ／４ｍ、電圧は６０〜１００ｖで浴槽の温度
は３０℃以下１こ保った。処理時間としては４０〜６０
分行なった。また好酸法による陽極酸化被膜はポーラス
層である為、陽極酸化を行なった後水和封孔処理を行な
い、強固な酸化被膜を形成することにより酸化アルミニ
ウム被膜の厚さが異なった金属を製作し、鋳造実験に供
した。
アルミニウム合金に形成する酸化アルミニウム被膜の生
成法としては最も一般的に行なわれている好酸法により
、１〜３％濃度の好酸を用い電流密度５ ”” １０
Ａ、＋ｎｐ／４ｍ、電圧は６０〜１００ｖで浴槽の温度
は３０℃以下１こ保った。処理時間としては４０〜６０
分行なった。また好酸法による陽極酸化被膜はポーラス
層である為、陽極酸化を行なった後水和封孔処理を行な
い、強固な酸化被膜を形成することにより酸化アルミニ
ウム被膜の厚さが異なった金属を製作し、鋳造実験に供
した。
との第１表からして、生成しである酸化アルミニウム被
膜の厚さが５μ未満の場合には鋳造可能回数が約４０回
以下と比較的少ない。また逆に５０μ以上番こ被膜の厚
さが厚い場合には、より大きな鋳造可能回数となるもの
と推定されるが、鋳造使用時に被膜の剥離、脱落が生じ
てしまい実用性に乏しいことが判った。それ故、鋳型本
体をアルミニウム、アルミニウム合金で作製し、溶湯の
接する部位には５〜４０μの酸化アルミニウム被膜を形
成したものが鋳造可能回数が多く実用上好適なものであ
った。
膜の厚さが５μ未満の場合には鋳造可能回数が約４０回
以下と比較的少ない。また逆に５０μ以上番こ被膜の厚
さが厚い場合には、より大きな鋳造可能回数となるもの
と推定されるが、鋳造使用時に被膜の剥離、脱落が生じ
てしまい実用性に乏しいことが判った。それ故、鋳型本
体をアルミニウム、アルミニウム合金で作製し、溶湯の
接する部位には５〜４０μの酸化アルミニウム被膜を形
成したものが鋳造可能回数が多く実用上好適なものであ
った。
叙上のよう番こ本発明Ｅこ係る金型は、本体をアルミニ
ウム、アルミニウム合金で構成されており、鋳型空間の
形成は研削加工、押型加工等によって容易１こ行うこと
ができ、かつ表面硬化処理を行い５〜４０μの酸化被膜
を生成せしめたものであるから、初期精度を維持した状
態で極めて多数の鋳造品を得るごとが可能となり、その
結果、高精度の鋳造品を安価に製造することができる。
ウム、アルミニウム合金で構成されており、鋳型空間の
形成は研削加工、押型加工等によって容易１こ行うこと
ができ、かつ表面硬化処理を行い５〜４０μの酸化被膜
を生成せしめたものであるから、初期精度を維持した状
態で極めて多数の鋳造品を得るごとが可能となり、その
結果、高精度の鋳造品を安価に製造することができる。
また、本体をアルミニウム、アルミニウム合金で構成す
ることによる加工性がよいばかりでなく、安価で軽量で
あるという長所もあり、しかも、初期精兜の許容範囲を
越えた場合、再度押型加工を施すこと１こよって容易再
生することができるなど極めて長期１こわたり使用可能
となるなど多くの特長をもっている。
ることによる加工性がよいばかりでなく、安価で軽量で
あるという長所もあり、しかも、初期精兜の許容範囲を
越えた場合、再度押型加工を施すこと１こよって容易再
生することができるなど極めて長期１こわたり使用可能
となるなど多くの特長をもっている。
Claims (1)
- 鋳型本体をアルミニウム又はアルミニウム合金で構成し
、かつ少なくとも溶湯の接する部位に酸化被膜が形成し
てあることを特徴とする鋳造用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13144684A JPS619941A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 鋳造用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13144684A JPS619941A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 鋳造用金型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619941A true JPS619941A (ja) | 1986-01-17 |
Family
ID=15058141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13144684A Pending JPS619941A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 鋳造用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619941A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100455377C (zh) * | 2007-08-02 | 2009-01-28 | 哈尔滨工业大学 | 铸造钛铝基合金陶瓷型壳的背层涂料及其制备方法 |
| US20130256143A1 (en) * | 2012-03-30 | 2013-10-03 | GM Global Technology Operations LLC | Anodized inserts for coulomb damping or frictional damping |
-
1984
- 1984-06-25 JP JP13144684A patent/JPS619941A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100455377C (zh) * | 2007-08-02 | 2009-01-28 | 哈尔滨工业大学 | 铸造钛铝基合金陶瓷型壳的背层涂料及其制备方法 |
| US20130256143A1 (en) * | 2012-03-30 | 2013-10-03 | GM Global Technology Operations LLC | Anodized inserts for coulomb damping or frictional damping |
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