JPS619982A - 抵抗溶接方法 - Google Patents
抵抗溶接方法Info
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- JPS619982A JPS619982A JP13153884A JP13153884A JPS619982A JP S619982 A JPS619982 A JP S619982A JP 13153884 A JP13153884 A JP 13153884A JP 13153884 A JP13153884 A JP 13153884A JP S619982 A JPS619982 A JP S619982A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/24—Electric supply or control circuits therefor
- B23K11/25—Monitoring devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶接中の電極間電圧を検出して、溶接電流また
は通電時間、あるいはその両方を制御して溶接品質を保
証する抵抗溶接法に関するものである。
は通電時間、あるいはその両方を制御して溶接品質を保
証する抵抗溶接法に関するものである。
従来から溶接中の電極間抵抗の推移が溶接部のナゲツト
の生長と良い相関関係にあることが広く認められており
、このことを利用して溶接品質を保証する適応制御方法
が種々提案され、実用に供されている 第１図は一般的な単相交流溶接において、表面処理を施
さない裸鋼板に対して適切な一定電流値を以て通電を行
った場合の電極間抵抗の推移の代表例を示したものであ
る。第１図のａは通電開始直後の不安定領域で、この間
の電極間抵抗の挙動は被溶接材のあたシ具合や表面の汚
損状況等に依存する。この表面接触抵抗は通電開始後１
〜２サイクルで消滅し、電極間抵抗は急速に低下する次
に第１図のｂでは溶接部の温度上昇による被溶接材の固
有抵抗の上昇と溶接部の軟化、圧潰による通電路面積の
拡大が同時に進行する。この間は固有抵抗の上昇による
溶接部抵抗の上昇の方が通電路面積の拡大による抵抗値
低下金上廻るので結果として電極間抵抗は上昇し、この
過程の終了付近で極大値となる。この間はナゲツトの生
成開始および成長初期にあたる。以降は第１図のＣのよ
うに通電路面積はナゲツトの成長とともに拡大を続ける
が、固有抵抗は飽和値に達してｔｌは一定となるので電
極間抵抗は低下する。
の生長と良い相関関係にあることが広く認められており
、このことを利用して溶接品質を保証する適応制御方法
が種々提案され、実用に供されている 第１図は一般的な単相交流溶接において、表面処理を施
さない裸鋼板に対して適切な一定電流値を以て通電を行
った場合の電極間抵抗の推移の代表例を示したものであ
る。第１図のａは通電開始直後の不安定領域で、この間
の電極間抵抗の挙動は被溶接材のあたシ具合や表面の汚
損状況等に依存する。この表面接触抵抗は通電開始後１
〜２サイクルで消滅し、電極間抵抗は急速に低下する次
に第１図のｂでは溶接部の温度上昇による被溶接材の固
有抵抗の上昇と溶接部の軟化、圧潰による通電路面積の
拡大が同時に進行する。この間は固有抵抗の上昇による
溶接部抵抗の上昇の方が通電路面積の拡大による抵抗値
低下金上廻るので結果として電極間抵抗は上昇し、この
過程の終了付近で極大値となる。この間はナゲツトの生
成開始および成長初期にあたる。以降は第１図のＣのよ
うに通電路面積はナゲツトの成長とともに拡大を続ける
が、固有抵抗は飽和値に達してｔｌは一定となるので電
極間抵抗は低下する。
従来の適応制御法では上記の事実を踏筐えて、電極間抵
抗の極大点からの下降量あるいはその積分値がナゲツト
径と深い相関関係にあるとの観点に立ち、あらかじめ設
定された所定の電流値を以て通電を行い、溶接中の電極
間電圧を時々刻々検出し、これを電流値で除することに
より電極間抵抗の推移を求め、この極大点からの下降量
あるいはその積分値か適正ナケノト径に対応する値にな
った時点で通電を遮断することにより溶接品質を保証し
ていた。あるいはこれに加えて電極間電圧の推移があら
かじめ測定された適正ナゲツトを得られる基準波形に倣
うよう電流値を制御することにより、溶接部への入熱量
を補正することが行われる場合もあった。
抗の極大点からの下降量あるいはその積分値がナゲツト
径と深い相関関係にあるとの観点に立ち、あらかじめ設
定された所定の電流値を以て通電を行い、溶接中の電極
間電圧を時々刻々検出し、これを電流値で除することに
より電極間抵抗の推移を求め、この極大点からの下降量
あるいはその積分値か適正ナケノト径に対応する値にな
った時点で通電を遮断することにより溶接品質を保証し
ていた。あるいはこれに加えて電極間電圧の推移があら
かじめ測定された適正ナゲツトを得られる基準波形に倣
うよう電流値を制御することにより、溶接部への入熱量
を補正することが行われる場合もあった。
ところが上記のような適応制御法は表面処理を施さない
裸鋼板に対しては有効であるが、近年需要が高１ってき
た亜鉛メッキ鋼板やシンクロメタルなど表面処理鋼板の
溶接においては、その表面の付着物が電極間抵抗の挙動
に大きな影響を与え、一般的にはその変位ｉｔを挾めて
しまう結果、検出量の精度が低下し、ひいては溶接品質
の低下を招来するという不具合があった。
裸鋼板に対しては有効であるが、近年需要が高１ってき
た亜鉛メッキ鋼板やシンクロメタルなど表面処理鋼板の
溶接においては、その表面の付着物が電極間抵抗の挙動
に大きな影響を与え、一般的にはその変位ｉｔを挾めて
しまう結果、検出量の精度が低下し、ひいては溶接品質
の低下を招来するという不具合があった。
一例として合金化亜鉛メッキ鋼板の電極間抵抗の推移の
代表例を第２図に示す。第２図のａの初期不安定領域で
は表層の亜鉛の電気抵抗が鉄よシ低いため電極間抵抗は
裸鋼板の場合よシやや低めとなる。続く第２図のｂのナ
ゲツト生成開始および成長初期ＶＣあっては第３図の如
く溶接部周辺の亜鉛が溶融し、被溶接材の間隙に充填さ
れ通電路面積を拡けてしまうため電極間抵抗の上昇を鈍
らせ、また極大値自材も低いものとなる。ｉ後に第２図
のＣのナゲツト成長過程においてはもともと溶融亜鉛に
よって通電路面積が拡げられてしまっているのでナゲツ
ト径が拡大してもそれによる電極間抵抗の低下は裸鋼板
の場合はど顕著でない。
代表例を第２図に示す。第２図のａの初期不安定領域で
は表層の亜鉛の電気抵抗が鉄よシ低いため電極間抵抗は
裸鋼板の場合よシやや低めとなる。続く第２図のｂのナ
ゲツト生成開始および成長初期ＶＣあっては第３図の如
く溶接部周辺の亜鉛が溶融し、被溶接材の間隙に充填さ
れ通電路面積を拡けてしまうため電極間抵抗の上昇を鈍
らせ、また極大値自材も低いものとなる。ｉ後に第２図
のＣのナゲツト成長過程においてはもともと溶融亜鉛に
よって通電路面積が拡げられてしまっているのでナゲツ
ト径が拡大してもそれによる電極間抵抗の低下は裸鋼板
の場合はど顕著でない。
従って極大点の発生が明瞭でないことと、電極間抵抗の
低下率が緩慢であることにより、この下降量あるいはそ
の積分値を精度よく検出することは極めて困難であった
。
低下率が緩慢であることにより、この下降量あるいはそ
の積分値を精度よく検出することは極めて困難であった
。
本発明はかかる不具合を解消するためになされたもので
、従来は溶接中宮に一定、あるいは単純なランプアップ
等の波形を以て通電していた溶接電流を、被溶接材の種
別、即ち材質、板厚１表面処理状況等に対応したｉ！に
適値に半サイクルないし２サイクルごとに調整し、これ
によってナゲツトの生長を促進し、更に電極間抵抗の推
移の狭小化を防ぎ、その検出精度を高め、以て制御の安
定性を向上させ、均一な溶接品質を保証するものである
。
、従来は溶接中宮に一定、あるいは単純なランプアップ
等の波形を以て通電していた溶接電流を、被溶接材の種
別、即ち材質、板厚１表面処理状況等に対応したｉ！に
適値に半サイクルないし２サイクルごとに調整し、これ
によってナゲツトの生長を促進し、更に電極間抵抗の推
移の狭小化を防ぎ、その検出精度を高め、以て制御の安
定性を向上させ、均一な溶接品質を保証するものである
。
第４図に本発明を合金化亜鉛メッキ鋼板の溶接に適用し
た実施例を示し、以下図面に基いて説明する。第４図に
おいて波形ｌは従来の適応制御法に従い一定電流を以て
通電したことを示し、波形２はその場合の電極間抵抗の
推移であって、第２図の波形と同一である。波形３＃′
ｉ実験によって求められた該溶接材に対する適正な通電
波形で、溶接性の改善と波形４、即ちそのときの電極間
抵抗の推移の検出精度の向上が考慮されている。
た実施例を示し、以下図面に基いて説明する。第４図に
おいて波形ｌは従来の適応制御法に従い一定電流を以て
通電したことを示し、波形２はその場合の電極間抵抗の
推移であって、第２図の波形と同一である。波形３＃′
ｉ実験によって求められた該溶接材に対する適正な通電
波形で、溶接性の改善と波形４、即ちそのときの電極間
抵抗の推移の検出精度の向上が考慮されている。
従来の適応制御法に比較して、ナゲツトの生成、成長初
期に電流値を漸増させ、第３図における溶融亜鉛がもた
らす通電路面積の拡大による電流密度の低下を補う。こ
れによって溶接部温度が上昇し、固有抵抗も上昇する結
果、電極間抵抗は上昇し、極大点が明瞭に出現する。こ
の時点ですでにナゲツトは生成され、成長を開始してい
るので、以降は過大な電流による散すを防止するために
、電流値全漸減させ、やや緩慢にナゲツトを成長させる
。上記のように波形３のような通電を行えば、波形４の
ような電極間抵抗の推移となジ、これはたとえば極大点
からの下降量あるいはその積分値を検出するとすれば波
形２の場合よりはるかに精Ｉ糺の向上がはかれることは
明白である。従って種々の外乱によるナゲツトの成長速
度の変動もより鋭敏に検出可能であり、良好な再現性が
得られ、以て均一な溶接品質を保証することができる。
期に電流値を漸増させ、第３図における溶融亜鉛がもた
らす通電路面積の拡大による電流密度の低下を補う。こ
れによって溶接部温度が上昇し、固有抵抗も上昇する結
果、電極間抵抗は上昇し、極大点が明瞭に出現する。こ
の時点ですでにナゲツトは生成され、成長を開始してい
るので、以降は過大な電流による散すを防止するために
、電流値全漸減させ、やや緩慢にナゲツトを成長させる
。上記のように波形３のような通電を行えば、波形４の
ような電極間抵抗の推移となジ、これはたとえば極大点
からの下降量あるいはその積分値を検出するとすれば波
形２の場合よりはるかに精Ｉ糺の向上がはかれることは
明白である。従って種々の外乱によるナゲツトの成長速
度の変動もより鋭敏に検出可能であり、良好な再現性が
得られ、以て均一な溶接品質を保証することができる。
）工
適正な通電波形を求めるためにＮ溶接材の種別ごとにあ
らかじめ溶接実験を行って、良好な溶接品質が傅られ、
なおかつ電極間抵抗の推移の変位量が大きくなるように
考慮しながら半サイクルないし２サイクルごとの電流値
を決定する。なお従来はこのよう（て１回の通電に対し
て数多くの設定値を制御装置に記憶保持させることは実
現が困難であったが、近年のマイクロコンピュータ技術
等の進歩ＶＣよりこれが可能となって来たことが本発明
の背景にある。
らかじめ溶接実験を行って、良好な溶接品質が傅られ、
なおかつ電極間抵抗の推移の変位量が大きくなるように
考慮しながら半サイクルないし２サイクルごとの電流値
を決定する。なお従来はこのよう（て１回の通電に対し
て数多くの設定値を制御装置に記憶保持させることは実
現が困難であったが、近年のマイクロコンピュータ技術
等の進歩ＶＣよりこれが可能となって来たことが本発明
の背景にある。
第１図の波形図は表面処理を施さない裸鋼板に対して適
切な一定電流値を以て通電を行った場合の電極間抵抗の
推移の代表例である。また第２図の波形図はこれを合金
化亜鉛メッキ鋼板に対して行なったものである。 第３図＃＃＃＃（ｄ合金化亜鉛メッキ鋼板の溶接部近傍
の断面図で溶融した亜鉛がソートセパレーションを抑制
し、通電路面積を拡げている状況を示したものである。 第４図の波形図は、本発明の溶接方法と従来の溶接方法
との電流波形と電極間抵抗の変化を比較するためのもの
で、波形ｌおよび３が通電した電流波形を示し、波形２
および波形４は溶接中の電極間抵抗の推移で、それぞれ
波形１．３に対応したものである。 第 １ 図 通電時間（サイクル） 第 ２ 図 第３図 ０ ５ １０ 通電時間（”Ｊイクル）第４図
切な一定電流値を以て通電を行った場合の電極間抵抗の
推移の代表例である。また第２図の波形図はこれを合金
化亜鉛メッキ鋼板に対して行なったものである。 第３図＃＃＃＃（ｄ合金化亜鉛メッキ鋼板の溶接部近傍
の断面図で溶融した亜鉛がソートセパレーションを抑制
し、通電路面積を拡げている状況を示したものである。 第４図の波形図は、本発明の溶接方法と従来の溶接方法
との電流波形と電極間抵抗の変化を比較するためのもの
で、波形ｌおよび３が通電した電流波形を示し、波形２
および波形４は溶接中の電極間抵抗の推移で、それぞれ
波形１．３に対応したものである。 第 １ 図 通電時間（サイクル） 第 ２ 図 第３図 ０ ５ １０ 通電時間（”Ｊイクル）第４図
Claims (1)
- 溶接中の電極間電圧を検出し、これから電極間抵抗の推
移を求め、溶接電流または通電時間、あるいはその両方
を制御する抵抗溶接法において、溶接電流をあらかじめ
半サイクルないし２サイクルごとに設定された所定の波
形にて通電し、ナゲットの生長を促進するとともに、溶
接中の溶接部抵抗の推移が高精度で検出できるようにし
、以て均一な溶接品質を保証する抵抗溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13153884A JPS619982A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 抵抗溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13153884A JPS619982A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 抵抗溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619982A true JPS619982A (ja) | 1986-01-17 |
Family
ID=15060414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13153884A Pending JPS619982A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | 抵抗溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619982A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63123578A (ja) * | 1986-11-13 | 1988-05-27 | Nippon Abionikusu Kk | 抵抗溶接装置の溶接電流制御方法 |
| AU645558B2 (en) * | 1990-05-11 | 1994-01-20 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Multi-layer polymer, thermoplastic resin composition containing the same, and shaped article produced using the composition |
| AU659344B2 (en) * | 1990-05-11 | 1995-05-11 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Thermoplastic resin composition containing a polycarbonate resin and a multi-layer polymer, and moulded article made therefrom |
| US6342550B1 (en) | 1999-02-03 | 2002-01-29 | Mitsubishi Engineering Plastics Corporation | Flame-retardent polycarbonate resin composition and a molded product using the same |
-
1984
- 1984-06-26 JP JP13153884A patent/JPS619982A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63123578A (ja) * | 1986-11-13 | 1988-05-27 | Nippon Abionikusu Kk | 抵抗溶接装置の溶接電流制御方法 |
| AU645558B2 (en) * | 1990-05-11 | 1994-01-20 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Multi-layer polymer, thermoplastic resin composition containing the same, and shaped article produced using the composition |
| AU659344B2 (en) * | 1990-05-11 | 1995-05-11 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Thermoplastic resin composition containing a polycarbonate resin and a multi-layer polymer, and moulded article made therefrom |
| US6342550B1 (en) | 1999-02-03 | 2002-01-29 | Mitsubishi Engineering Plastics Corporation | Flame-retardent polycarbonate resin composition and a molded product using the same |
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