JPS6212206B2

JPS6212206B2 -

Info

Publication number: JPS6212206B2
Application number: JP53082463A
Authority: JP
Inventors: Pii Ennisu Junia Baanaado; Aaru Suteisuringaa Jeemusu
Original assignee: Pullman Inc
Current assignee: Pullman Inc
Priority date: 1977-10-19
Filing date: 1978-07-06
Publication date: 1987-03-17
Also published as: CA1075720A; GB2006258A; US4107226A; FR2406785A1; SU959631A3; DE2845376A1; IT1109108B; ES474349A1; BR7805814A; GB2006258B; BG48339A3; FR2406785B1; NL7808493A; IT7869084A0; PL210275A1; JPS5461103A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、オレフインを生成させるために炭化
水素を蒸気分解することによつて得られた分解ガ
スの急冷方法およびそれからの熱回収に関するも
のである。

直接燃焼による管状炉内の熱分解によつて炭化
水素を水蒸気分解する際には、一般に使用される
原料またはそこで起こる分解の程度（厳しさ）に
係わらず、メタン尾流ガスの生成を最小限に止め
て高収率のオレフインを得るためには、分解ガス
の急激な冷却によつて熱分解反応を抑制すること
が必要であることは認められている。同様に、分
解ガスの分離およびオレフインの回収のための下
流側の装置の圧縮エネルギーの要求を経済的に容
易に満たすために、最高圧力および最大量で、通
常は水蒸気として分解ガスから熱を回収すること
も認められている。この操作において用いられる
製品ガスおよび冷凍用コンプレツサーは、システ
ムに組み込まれた高圧水蒸気系から駆動される電
気力でもつて電気的に駆動することができる。上
記高圧水蒸気系においては、水蒸気の一部または
全部が分解ガスの間接的冷却によつて生成され
る。より一般的には、分解ガスの急冷によつて生
成された水蒸気は、圧縮装置を駆動する水蒸気タ
ービン内で、直接または組み込まれた水蒸気系を
経由して使用される。

世界の多くの地域、特に米国においては、水蒸
気分解の原料として、エタン、プロパンおよびよ
り少ない範囲ではあるがナフサが一般に用いられ
ている。これらの原料から得られた分解ガスは、
典型的には、１またはそれ以上のシエルおよびチ
ユーブ型の熱交換器内で水と熱交換され、そこで
熱分解ガスが急冷と冷却を受けて熱は高圧水蒸気
の形で回収される。この高圧水蒸気は、例えば、
分解炉または別に設けられた過熱器の対流セクシ
ヨン内で過熱され、次いで圧縮装置、ポンプおよ
びブロアーを駆動する高圧水蒸気タービン内で適
当に使用される。

好ましいガス状原料は次第に少なくなつている
ので、オレフイン製造業者は原料として、全範囲
のナフサ、軽質、中質および重質のガス油、およ
びある場合には全粗原油のような重質の出発材料
を用いる方向に転進しつつある。これらの原料
は、より容易に、すなわち低い温度で分解する
が、熱分解中および熱分解に引き続いてタール、
カーボンを形成する傾向にあり、これはその原料
の分子量が大きくなるに従つて増加する。重質原
料を分解する場合には、タールとカーボンは急冷
および冷却装置の比較的低温の熱交換表面上に急
速に付着し、そして装置の効果を減少させる。従
つて、急冷および冷却装置の壁温は、最も高い沸
点を有する分解ガスの成分の露点よりも低くしな
ければならないことが一般的に理解される。冷却
材として水を用いることにより、比較的低い管壁
温度を得ることができるが、ガス原料の熱分解に
おいて分解ガスを急冷するのに典型的に用いられ
る水熱交換器は、重質液状原料の熱分解に用いる
には一般的には適当ではない。これは、特に中質
または重質のガス油が出発材料である場合に当て
はまる。

この問題を克服するために、重質原料を用いる
製造業者は種々の油の急冷計画をもつており、こ
れらは、典型的には通常の液状熱分解生成物から
通常のガス状生成物を分離する下流流出物の精留
器から分離された冷却油の流体と分解ガスを直接
接触させて急冷することを含む。この技術は、熱
〓〓〓〓
移動表面が使用されず、そしてコークスが精留器
まで通過し、ここで底部カツトと共に分離される
ので、コークス付着の問題は完全に回避される。
しかし、残念なことには、この精留系において
は、熱は、相当低い温度で回収されることになる
ので、この技術も同様に、高圧水蒸気の生成は不
可能である。この重大な制限にもかかわらず油急
冷システムは充分に確立され、そしてある熟練者
によつては、ガス油原料の熱分解ユニツトにおい
て分解ガスを急冷する唯一の容易な手段とみなさ
れている。

この問題と併せて、多くのオレフイン製造業者
は、単一のタイプの原料の連続購入に依存できな
いことも認めている。ガス原料の熱分解に適当な
急冷技術は、ガス油原料の熱分解に適当ではな
く、またその逆の場合があるので、オレフイン製
造業者は現在購入可能な原料に使用できるタイプ
の熱分解および急冷設備を別々に建設することを
余儀なくされている。これらの設備の相当な部分
は従つて非効率的に運転されるか、または遊休設
備となつている。

本発明の目的は、炭化水素の水蒸気分解によつ
て得られた分解ガスを急冷し、そこからの熱回収
方法を提供することにある。

本発明の他の目的は、ガス油の水蒸気分解によ
つて得られた分解ガスの急冷および高圧水蒸気の
形においてそこから高レベルの熱を回収する方法
を提供することにある。

本発明によれば、炭化水素の水蒸気熱分解によ
つて製造されたオレフインを含む分解ガスを冷却
し、そしてこの熱分解ガスを水蒸気と一緒に間接
熱交換器内に通過させることにより分解ガスから
熱を回収し、該水蒸気を過熱し、次いで該水蒸気
を水と間接熱交換させることによつて脱過熱し、
高圧下で水蒸気を生成させ、これによつて熱を回
収するプロセスが提供される。このプロセスの実
施によつて広範囲の熱分解原料に適合する急冷シ
ステムが与えられ、この分解ガス中に含まれる熱
から高圧水蒸気を生成させることが可能になる。

本発明のプロセスの実施に適当な水蒸気熱分解
装置は、１種またはそれ以上の炭化水素フラクシ
ヨンを分解することができる管状炉である。上記
炭化水素フラクシヨンとしては、エタン、プロパ
ン、ブタン、約32℃〜121℃の沸点を有する軽ナ
フサ、約37℃〜190℃の沸点を有する全範囲のナ
フサ、約177℃〜371℃の沸点を有する軽ガス油、
約232℃〜454℃の沸点を有する中質ガス油、約
315℃〜537℃の沸点を有する重質ガス油またはそ
れらの混合物があげられる。特別な炉設計におい
ては、分解原料として全原油を用いることができ
る。

典型的には、この管状炉は高温の分解管状部を
有する１またはそれ以上の放熱部を有する。上記
高温の管状部は炉構造の壁、アーチ部、または床
部に位置する複数のガスまたはオイルバーナーに
よつて燃焼加熱される。

一般には、10〜15cmの直径の２または３の分解
管が用いられるが、管の配列は、単一の大型管か
ら多数の小型管を用いたものまで変化させること
ができる。これらの管は、ガスを捕集する出口部
において、次の急冷のために１またはそれ以上の
ヘツダーに分岐させることができ、または該分解
管は、シエルまたはチユーブ型の単一の管状急冷
装置に個々に連結することができる。分解管出口
の温度は、出発物質、所望の収率および所望の生
成物の混合率の選択に依存して約704℃〜1037℃
の範囲で変化される。軽質から重質のガス油の分
解に用いられる典型的な放熱管の出口温度は約
704℃〜926℃の範囲である。

該管状炉は、さらに１またはそれ以上の対流セ
クシヨンを有し、そこで放熱バーナーの燃焼ガス
から熱を回収して、原料を予熱し、タービン装
置、プロセスの過熱および熱分解における稀釈水
蒸気として用いられる水蒸気を生成または過熱さ
せるために用いる。

急冷ゾーンにおいて用いられる満足すべき装置
は、単一または多数の管を有する通常のシエルお
よびチユーブ型の熱交換器である。上記管は、好
ましくは分解ガスの高温によつて生ずる勾配に適
合するように設計されている単一の通路内に配列
される。

本発明の一態様においては、約3.5Kg／cm²〜218
Kg／cm²の圧力（以下圧力はすべて絶対圧を示す）
の飽和水蒸気を急冷ゾーンに通して、約704℃〜
1037℃の温度の分解ガスとの間接熱交換に供して
加熱し、これによつてこれらのガスは、約260℃
〜648℃の温度まで急冷されて、熱分解反応が抑
制される。次にこれらの分解ガスはガス温度を低
〓〓〓〓
下させるために冷却工程に送られる。この冷却工
程では、熱分解ガソリンと油および熱分解流出物
の精留器内の分解残渣のような通常、液状生成物
から、オレフイン、水素およびC₁〜C₄のパラフ
インのような通常、ガス状の生成物が分離され
る。

これらの後冷却工程は、より低レベルの熱をさ
らに回収するためのシエルおよびチユーブ型の熱
交換器、または流出物の精留系における低レベル
の熱回収のための直接的な油急冷工程でもよい。

急冷ゾーン内の飽和水蒸気の流れは、急冷ゾー
ンの長さ全体を通じて比較的一定の管理温度を維
持するために、分解ガスの流れと一緒にすること
が好ましい。管壁温度は、分解ガスの露点以上に
維持することが最も好ましい。高圧水蒸気の形で
急冷ゾーンから回収された熱は、製品ガスおよび
前述の冷凍圧縮サービスのための動力として用い
ることが好ましい。例えばこの用途については、
急冷ゾーンへの飽和水蒸気冷却材の好ましい圧力
範囲は、約240℃〜371℃の飽和温度に対応して約
35Kg／cm²〜217Kg／cm²である。

急冷ゾーンにおいては、水蒸気の過熱度は、高
温の分解ガスとの熱交換によつて実質的に０から
約148℃まで上昇する。この過熱度は、371℃の温
度まで上昇させることができる。この上昇した過
熱水蒸気は、次に脱過熱ゾーンに通過され、そし
て好ましくはその飽和温度まで予熱されたやや高
圧の水と間接熱交換される。従つて、過熱度が急
冷水蒸気から失なわれ、そして高められた圧力を
もつ飽和水蒸気の形で脱過熱ゾーンから熱回収さ
れる。上記飽和水蒸気は次に冷却ゾーンへの供給
冷却材として使用することができる。

脱過熱ゾーンを出る脱過熱された水蒸気は、用
いられる圧力の飽和温度であつてもよく、または
該飽和温度より約28℃高い温度のオーダーの若干
の過熱を有していてもよい。この水蒸気は、次に
熱分解セクシヨンまたは前述の圧縮装置のタービ
ン駆動用の水蒸気として用いられる別の水蒸気過
熱器の対流コイル内で再び過熱される。脱過熱ゾ
ーンを出る水蒸気の温度は好ましくは14℃以内の
温度にコントロールされる。この温度において、
水蒸気は第１の急冷ゾーンに入り、次いで第２の
急冷ゾーンに通過され、同じか、または他の熱分
解ゾーン内の他の放熱コイルまたは管提からの分
解ガスを急冷するために用いられる。この脱過熱
された水蒸気は第１の急冷ゾーンのそれと同じ方
法で運転される第２の急冷ゾーン内で分解ガスと
間接熱交換することによつて再び過熱され、そし
て水蒸気タービン駆動に用いるために約3.5Kg／
cm²〜217Kg／cm²の圧力の過熱蒸気が第２の急冷ゾ
ーンから回収される。水蒸気タービン駆動ガスお
よび冷凍圧縮装置に用いるための、第２の急冷ゾ
ーンから回収された水蒸気の圧力は、好ましくは
約3.5Kg／cm²〜217Kg／cm²であり、約93℃〜260℃
の過熱度を有するであろう。本発明のこの実施態
様における上述の圧力範囲内で過熱水蒸気が回収
される場合には、第１の急冷ゾーンおよび脱過熱
ゾーン内の水蒸気圧は同じ範囲内である。

水蒸気の入手が限定される場合のように、複合
の急冷ゾーンが用いられる場合には、１個または
それ以上の中間の急冷ゾーンおよび脱過熱ゾーン
を用いることができる。例えば１つの中間工程を
用いる実施態様においては、脱過熱ゾーンを出る
脱過熱水蒸気は、引き続き中間急冷ゾーン、中間
脱過熱ゾーンに通過され、そして第２の急冷ゾー
ンにおくられる。脱過熱ゾーンに導入された水か
ら生成された飽和水蒸気は、冷却材として第１の
急冷ゾーンへ導入されるまえに水蒸気ドラム内で
混合されることが好ましい。水蒸気ドラムから水
を脱過熱ゾーンに導入し、そして該ドラム内で脱
過熱ゾーンから飽和水蒸気を回収する好ましい手
段としては、通常の熱サイホンがあげられる。

本発明の他の実施態様においては、比較的低圧
の過熱水蒸気を急冷ゾーン内で冷却材として使用
する。この実施態様では、より低い管壁温度が用
いられる（例えば軽質原料について）場合には、
より低い水蒸気圧を用いるために急冷装置の厳し
い機械的設計を軽減することができる。この態様
においては、約148℃〜426℃に過熱された約3.5
Kg／cm²〜70Kg／cm²の圧力の水蒸気が急冷ゾーンに
導入され、ここで分解ガスと間接熱交換すること
によつてその過熱度が高められる。この水蒸気は
次に高圧下の水との間接熱交換によつて高められ
た過熱度を回収するための脱過熱ゾーンに送ら
れ、約35Kg／cm²〜217Kg／cm²の高圧の水蒸気が生
成される。この高圧の水蒸気は、熱分解セクシヨ
ンの対流コイルまたは別の過熱器内で過熱され、
そしてタービン駆動水蒸気として利用され得る。

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比較的低い圧力で脱過熱ゾーンを出る脱過熱水
蒸気は、プロセスの過熱用として用いることがで
き、または熱分解セクシヨンの対流コイル内で、
もしくは低圧タービンに引き続き用いるための高
温高圧タービンの排出水蒸気と熱交換することに
よつて再び過熱され得る。脱過熱された低圧水蒸
気は、それが第１の急冷ゾーンに入つたときと実
質的に同じ温度で第１の脱過熱ゾーンから、分解
ガスとの間接熱交換によつて再過熱される第２の
急冷ゾーンに送ることが好ましい。第２の急冷ゾ
ーンを出る再過熱された低圧水蒸気は再び第２の
脱過熱ゾーン内で脱過熱され、ここで水との間接
熱交換によつて追加の高圧水蒸気が生成される。
前述の実施態様のように、高圧水蒸気の生成に用
いられる水は、高圧水蒸気システムの運転のため
に選択される特定の圧力に対応する飽和温度に予
め加熱されることが好ましい。

予熱された水は、水蒸気ドラムを通つて流さ
れ、そして次に熱サイホンの降下管を経由して脱
過熱ゾーンに通される。この熱サイホンでは水蒸
気が上昇し、連続的に水蒸気ドラムに通される。
前述のように水蒸気ドラムからの飽和高圧水蒸気
は、好ましくは熱分解ゾーンの対流セクシヨン内
で過熱され、そして次に高圧水蒸気タービンの動
力として利用される。

次に本発明のプロセスの実施例を図面および以
下の記載により説明する。

第１図は、高圧水蒸気の形で熱回収する高圧飽
和水蒸気急冷システムを示すものである。

第２図は、高圧水蒸気の形で熱を回収し、そし
て第１の急冷ゾーン内で冷却材として飽和水蒸気
を利用する複合通路の高圧水蒸気急冷システムを
示すものである。

第３図は、高圧水蒸気の形で熱を回収し、そし
て第１の急冷ゾーン内で冷却材として過熱水蒸気
を用いる比較的低圧の水蒸気急冷システムを示す
ものである。

第１図を参照すれば、水蒸気で稀釈された予熱
ガス油原料は537℃の温度でライン２を通つて熱
分解ゾーン１に入り、そして熱分解ゾーンの放熱
セクシヨン内に位置する通常オイルバーナーによ
つて加熱される放熱コイル３および５に分配され
る。

原料は、871℃の分解温度に過熱され、オレフ
イン、通常は液状の炭化水素、水素およびメタン
が生成される。分解ガスは急冷ゾーン６および８
に送られ、ここで、水蒸気と間接熱交換してガス
を593℃の温度に冷却することによつて分解反応
を抑制する。急冷されたガスは、ライン９および
１１を通つて各急冷ゾーンを出、そして分解ガス
をさらに冷却、圧縮および分離するための一般的
なヘツダー内に捕集される。

水蒸気冷却材は、水蒸気ドラム１３から105
Kg／cm²の飽和水蒸気を受け入れるライン１２によ
つて急冷ゾーンに連続的に供給される。該水蒸気
ドラムの補給水は、熱分解ゾーンの上部に位置す
る対流コイル１４によつて過熱され、そしてライ
ン１５を通つてドラムに通される。該ドラムには
ライン１６を通つて外部水蒸気が加えられる。

第１の急冷ゾーンに入る飽和水蒸気の冷却材
は、482℃の温度に過熱され、そしてライン１７
を通つて脱過熱ゾーン１８に送られる。この脱過
熱ゾーン１８内で、この水蒸気は熱サイホン１
９，２０からの水との間接熱交換によつて323℃
の温度まで脱過熱される。脱過熱ゾーン１８か
ら、ドラム内において105Kg／cm²の水蒸気として
熱が回収され、そして得られた高圧水蒸気は、前
に述べた第１の急冷ゾーンに送られる。

脱過熱された水蒸気は、329℃の温度で脱過熱
ゾーン１８を離れ、そしてライン２１を通つて第
２の急冷ゾーン８に流れ、ここで水蒸気は再び
482℃の温度に過熱される。第２の急冷ゾーン８
を出る105Kg／cm²の圧力および482℃の温度の過熱
水蒸気は、ライン２７を通つて高圧タービン（図
示せず）に送られ、該タービンは、冷却された分
解ガスの圧縮および製品オレフインの分離および
回収に用いられる冷媒の圧縮のための動力を与え
る。

第２図は、第１図に述べたものと全く同じ急冷
および熱回収システムを示すものであるが、第１
および第２の急冷ゾーンの間に追加の急冷回路が
配置され、その結果、３流路の急冷システムを形
成している点で異なる。なお、第２図において用
いられた符号および運転操作は第１図に示したも
のと同じである。第２図を参照すれば、熱分解ゾ
ーン１内に位置する追加の放熱コイルからの高温
の分解ガスは、中間の急冷ゾーン７を通り、ライ
ン２１を通つて脱過熱ゾーン１８を出る329℃の
〓〓〓〓
温度の水蒸気と間接熱交換されることによつて
593℃の温度に冷却される。この水蒸気は、該中
間の急冷ゾーン内で再過熱され、そして中間脱過
熱ゾーン２３を通る。この中間脱過熱ゾーン２３
は、熱サイホン２４，２５の機能により前に述べ
た脱過熱ゾーン１８と実質的に同様に作用する。

脱過熱水蒸気は、329℃の温度で中間の脱過熱
ゾーン２３を出、そしてライン２６を通つて第２
の急冷ゾーン８に入り、ここで水蒸気は再び482
℃の温度に過熱される。以後の操作は、第１図に
関して前に述べられたものと同じである。

第３図は、同様に高圧水蒸気を生成するが、急
冷ゾーン内の冷却材として中圧の水蒸気を用いる
急冷および熱回収システムを示すものである。第
３図を参照すれば、水蒸気で稀釈された予熱ガス
油原料は、537℃の温度でライン１０２を通つて
熱分解ゾーン１０１に入り、そして放熱コイル１
０３および１０５に分配される。これらの放熱コ
イルは、通常、熱分解ゾーンの放熱セクシヨン内
に位置するオイルバーナーによつて燃焼加熱され
る。

放熱コイルからの高温熱分解ガスは、急冷ゾー
ン１０６および１０８に通され、ここで該ガスを
水蒸気と間接熱交換させて、815℃の温度に冷却
することによつて分解反応が抑制される。急冷さ
れたガスはライン１０９および１１１を通つて各
急冷ゾーンを離れ、そしてさらに、該分解ガスの
冷却、圧縮および分離のために通常一般的なヘツ
ダー内に捕集される。

水蒸気冷却材は、45Kg／cm²の圧力および329℃
の温度の過熱水蒸気を受け入れるライン１１２に
よつて急冷ゾーンに連続的に供給される。この水
蒸気は、45Kg／cm²および390℃で排出する105Kg／
cm²の高圧水蒸気タービン（図示せず）から供給さ
れる。この排出水蒸気は、第１の急冷ゾーン１０
６に通す前に、タービン水蒸気脱過熱器（図示せ
ず）内で329℃に脱過熱される。第１の急冷ゾー
ンに入る過熱水蒸気の冷却材は、さらに温度482
℃に過熱され、そしてライン１１７を通つて第１
の脱過熱ゾーンに通され、ここで、熱サイホン１
１９，１２０からの水と間接熱交換させることに
よつて329℃の温度まで脱過熱される。脱過熱ゾ
ーン１１８から回収された熱は水蒸気ドラム１１
３内で105Kg／cm²飽和水蒸気として回収される。
105Kg／cm²の圧力の水蒸気ドラムへの捕給水は、
熱分解ゾーン１０１の上部に位置する対流コイル
１１４によつて過熱され、そしてライン１１５を
通つてドラム内に通される。外部水蒸気はライン
１１６を通つてドラムに加えられる。

脱過熱水蒸気は、第１の脱過熱ゾーン１１８を
離れ、そしてライン１２１を通つて第２の急冷ゾ
ーン１０８に流れ、ここで再び482℃の温度に過
熱される。この水蒸気はライン１２２を通つて第
２の急冷ゾーンを離れ、そして熱サイホン１２
４，１２５からの水との間接熱交換によつて第２
の脱過熱ゾーン１２３内で329℃の温度に再び脱
過熱される。ライン１２６を通つて第２の脱過熱
ゾーンを出る水蒸気は、高圧タービンからの排ガ
スによつて前述のタービン水蒸気脱過熱器（図示
せず）内で再過熱され、そして45Kg／cm²中圧ター
ビン内で駆動用の水蒸気として利用される。

前に述べたように水蒸気ドラム１１３内では、
熱サイホン１１９，１２０および１２４，１２５
の操作によつて水蒸気ドラム１１３内で105Kg／
cm²の飽和水蒸気が回収される。この飽和水蒸気
は、ライン１１７を通つてドラムから流出し、熱
分解ゾーンの対流セクシヨン内に位置する過熱コ
イル１２８に到達し、そして次にライン１２９を
通つて105Kg／cm²の高圧タービン（図示せず）に
到達する。この高圧タービンは、冷却された分解
ガスの圧縮および製品オレフインの分離および回
収に用いられる冷媒の圧縮用の動力を与える。

【図面の簡単な説明】

第１図は、高圧水蒸気の形で熱回収する高圧飽
和水蒸気急冷システムを示す図、第２図は、第１
図の装置に中間の急冷ゾーンおよび脱過熱ゾーン
を設けた高圧飽和水蒸気急冷システムを示す図、
第３図は、比較的低圧の水蒸気急冷システムを示
す図である。１……熱分解ゾーン、３……放熱コイル、５…
…放熱コイル、６……第１急冷ゾーン、８……第
２急冷ゾーン、１３……水蒸気ドラム、１８……
脱過熱ゾーン。〓〓〓〓

Claims

【特許請求の範囲】１炭化水素フラクシヨンをオレフイン製造のた
めの熱分解ゾーン内で水蒸気分解して得られる分
解ガスを急冷し、かつ生じた熱を回収する方法で
あつて、水蒸気との間接熱交換により急冷ゾーン
中で前記分解ガスの急冷と共に前記水蒸気の過熱
度を高め、この高められた過熱度を有する水蒸気
を、水との間接熱交換により脱過熱ゾーン中で脱
過熱して高められた圧力の水蒸気の形で熱を回収
することを特徴とする、前記分解ガスの急冷およ
び熱の回収方法。２前記急冷ゾーンに入る水蒸気が飽和水蒸気で
ある特許請求の範囲第１項記載の方法。３前記急冷ゾーンに入る水蒸気が過熱水蒸気で
ある特許請求の範囲第１項記載の方法。４前記分解ガスの温度が704℃〜1037℃であ
り、急冷ゾーンに入る水蒸気の温度が148℃〜398
℃である特許請求の範囲第１項記載の方法。５前記急冷ゾーンに入る水蒸気の圧力が240℃
〜371℃の温度で35〜217Kg／cm²（絶対圧）である
特許請求の範囲第２項記載の方法。６前記急冷ゾーンに入る過熱水蒸気の圧力が、
148℃〜426℃の温度で、3.5〜70Kg／cm²（絶対
圧）である特許請求の範囲第３項記載の方法。７ (a) 少くとも２個の急冷ゾーン中で前記分解
ガスを水蒸気で急冷して該水蒸気の過熱度を高
め、その際第１の急冷ゾーンに入る水蒸気とし
て飽和水蒸気を用い、 (b) この高められた過熱度を有する水蒸気を、水
との間接熱交換により少なくとも１個の脱過熱
ゾーン中で脱過熱して35〜217Kg／cm²（絶対
圧）の圧力の飽和水蒸気の形で熱を回収し、 (c) 該脱過熱水蒸気を第２の急冷ゾーンに送つて
分解ガスを間接熱交換によつて急冷し、それに
よつて前記脱過熱水蒸気の過熱度を高め、 (d) 前記第２の急冷ゾーンから過熱水蒸気を回収
する、特許請求の範囲第１項記載の方法。８前記脱過熱ゾーンから回収された飽和水蒸気
を第１の急冷ゾーンに送る特許請求の範囲第７項
記載の方法。９ (a) 前記脱過熱ゾーンからの脱過熱水蒸気を
第１と第２の急冷ゾーンの中間の急冷ゾーンに
送つて前記脱過熱水蒸気の過熱度を高め、 (b) 前記中間の急冷ゾーンからの過熱水蒸気を中
間の脱過熱ゾーンに送つて該水蒸気を脱過熱
し、 (c) 該脱過熱水蒸気を工程(b)から第２の急冷ゾー
〓〓〓〓
ンに送る諸工程を更に含む特許請求の範囲第７項記載の
方法。１０ (a) 少なくとも２個の急冷ゾーン中で前記
分解ガスを水蒸気で急冷して該水蒸気の過熱度
を高め、その際第１の急冷ゾーンに入る水蒸気
として過熱水蒸気を用い、 (b) この高められた過熱度を有する水蒸気を、水
との間接熱交換により第１の脱過熱ゾーン中で
脱過熱して35〜217Kg／cm²（絶対圧）の圧力の
飽和水蒸気の形で熱を回収し、 (c) この第１の脱過熱ゾーンからの脱過熱水蒸気
を第２の急冷ゾーンに送り、そこで分解ガスと
の間接熱交換によつて脱過熱水蒸気の過熱度を
高め、 (d) この高められた過熱度を有する工程(c)からの
水蒸気を、水との間接熱交換により第２の脱過
熱ゾーン中で脱過熱して、35〜217Kg／cm²（絶
対圧）の圧力の飽和水蒸気の形で熱を回収し、 (e) 第２の脱過熱ゾーンからの脱過熱水蒸気を回
収する、特許請求の範囲第１項記載の方法。