JPS62127632A - 感熱式空気流量計の発熱抵抗素子 - Google Patents
感熱式空気流量計の発熱抵抗素子Info
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- JPS62127632A JPS62127632A JP60267153A JP26715385A JPS62127632A JP S62127632 A JPS62127632 A JP S62127632A JP 60267153 A JP60267153 A JP 60267153A JP 26715385 A JP26715385 A JP 26715385A JP S62127632 A JPS62127632 A JP S62127632A
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- resistor
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- bobbin
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、通電加熱による発熱抵抗体を用いた、いわゆ
る感熱式空気流量計に係り、特に内燃機関の吸入空気量
測定に好適な感熱式空気流量計の発熱抵抗素子に関する
。
る感熱式空気流量計に係り、特に内燃機関の吸入空気量
測定に好適な感熱式空気流量計の発熱抵抗素子に関する
。
感熱式空気流量計（以下、ＡＦＭという）の発熱抵抗素
子（以下、ＲＷＥという）としては、例えば特開昭５８
−２１０５２０号公報に開示されているように、白金素
線を空気通路内に張り巡らしたものや、特開昭５９−１
０４５１３号公報に開示されているように、小形のボビ
ンに白金線を巻回したものなどが知られている。
子（以下、ＲＷＥという）としては、例えば特開昭５８
−２１０５２０号公報に開示されているように、白金素
線を空気通路内に張り巡らしたものや、特開昭５９−１
０４５１３号公報に開示されているように、小形のボビ
ンに白金線を巻回したものなどが知られている。
ところで、これらのうちの前者は、感度が高い反面、そ
の分、応答性が鋭敏すぎ、空気流の細かな乱れまで検出
してしまうため、マイクロコンピュータを主流とする制
御装置への信号の取シ込みが困難であり、かつ、塵埃の
付着による特性変化が著しいため、塵埃焼却のための特
別な回路が必要である。
の分、応答性が鋭敏すぎ、空気流の細かな乱れまで検出
してしまうため、マイクロコンピュータを主流とする制
御装置への信号の取シ込みが困難であり、かつ、塵埃の
付着による特性変化が著しいため、塵埃焼却のための特
別な回路が必要である。
一方、後者は、第７図に示すように、アルミナパイプ５
１の両端にリード５２を接着剤５５で接着し、アルミナ
パイプ５１の外周に白金細線５３全等ピッチで巻きつけ
、ガラスコート５４を施した構造であり、断熱性接着剤
５５を採用し、ＩＪ −ド５２を細くして応答特性の改
善を計ったものである。
１の両端にリード５２を接着剤５５で接着し、アルミナ
パイプ５１の外周に白金細線５３全等ピッチで巻きつけ
、ガラスコート５４を施した構造であり、断熱性接着剤
５５を採用し、ＩＪ −ド５２を細くして応答特性の改
善を計ったものである。
従って、この構造のＨＷＥ５０は、前者の白金素線にも
るものに比して応答特性は若干力るがその分、信号処理
はしやすく塵埃の影響も比較的少ナイことから広く実用
化されている。
るものに比して応答特性は若干力るがその分、信号処理
はしやすく塵埃の影響も比較的少ナイことから広く実用
化されている。
第８図はこのよりなＨＷＥ５０の設置状態を示したもの
で、バイパス通路Ｂの中に温度補償抵抗６０と一緒に取
シ付けられている。
で、バイパス通路Ｂの中に温度補償抵抗６０と一緒に取
シ付けられている。
ところで、これら第７図、第８図で示した従来のＨＷＥ
５０ｉ用いたＡＰ’Ｍの応答特性は、第１０図に示すよ
うに、９５％立上シ応答で０．１５秒以下、１００％応
答では１．８〜２．５秒であった。
５０ｉ用いたＡＰ’Ｍの応答特性は、第１０図に示すよ
うに、９５％立上シ応答で０．１５秒以下、１００％応
答では１．８〜２．５秒であった。
ところが、近年、ＡＦＭをエンジンに搭載し、マイクロ
コンピュータによるエンジン制御を行う場合にこのよう
なＡＦＭの微妙な応答遅れがエンジンの応転性に悪影響
を及ぼし、特に低速域での運転不調を訴えられる場合が
多くなった。そして、ＡＦＭのＨＷＥの高速応答化が要
求されるようになった。
コンピュータによるエンジン制御を行う場合にこのよう
なＡＦＭの微妙な応答遅れがエンジンの応転性に悪影響
を及ぼし、特に低速域での運転不調を訴えられる場合が
多くなった。そして、ＡＦＭのＨＷＥの高速応答化が要
求されるようになった。
そこで、ＨＷＥの応答速度を変えた供試品で運転性に対
する影響度を比較してみると１００１立上シ、立下り応
答で０．５秒以下、９５チ応答が０．１秒以下であるこ
とが必要条件であることがわかった。
する影響度を比較してみると１００１立上シ、立下り応
答で０．５秒以下、９５チ応答が０．１秒以下であるこ
とが必要条件であることがわかった。
本発明は、上記の技術的背景のもとになされたもので、
ボビン形の抵抗体−ｅＨＷＢ （発熱抵抗素子）として
用いなから、充分な応答性をもったＡＥＭ（感熱式空気
流量計）が得られるようにすることを目的とする。
ボビン形の抵抗体−ｅＨＷＢ （発熱抵抗素子）として
用いなから、充分な応答性をもったＡＥＭ（感熱式空気
流量計）が得られるようにすることを目的とする。
この目的を達成するため、本発明は、ボビン形抵抗体の
リードワイヤを空気通路内に張り渡し、これに抵抗体を
橋渡しさせて取り付け、これによりリードワイヤの細線
化を可能にし、リードワイヤへの熱引は量が充分に低減
されるようにした点を特徴とする。
リードワイヤを空気通路内に張り渡し、これに抵抗体を
橋渡しさせて取り付け、これによりリードワイヤの細線
化を可能にし、リードワイヤへの熱引は量が充分に低減
されるようにした点を特徴とする。
以下、本発明について、図示の実施例によシ詳細に説明
する。
する。
以下に説明する実施例では、上記した本発明の特徴とす
る点以外にも種々の工夫がなされておシ、従って、以下
、まず、これらの点も含めて実施例の概要について説明
する。
る点以外にも種々の工夫がなされておシ、従って、以下
、まず、これらの点も含めて実施例の概要について説明
する。
まず、上記した本発明の特徴とする点に関連した、リー
ドへの熱引は量を低減するための要因とその解決手法に
ついて説明する。
ドへの熱引は量を低減するための要因とその解決手法に
ついて説明する。
上記したように、従来の発熱抵抗体の取り付け構造は第
８図に、また、発熱抵抗体の構造は第７図に示したとお
りであり、これらの図から明らかなように、従来の発熱
抵抗体の構造には、応答特性に悪影響を及ぼすリードへ
の熱伝導に関し、２つの課題があった。第１にはターミ
ナルと発熱抵抗体９発熱部間の距離、即ちリードが短い
こと、第２にはアルミナパイプとリード間に熱絶縁材の
ガラスを用いたことである。接着ガラスは３τ（９５％
）以下の応答を速くするためには有効であったが、４τ
から１００係応答までの応答時間の改善効果はほとんど
ない。
８図に、また、発熱抵抗体の構造は第７図に示したとお
りであり、これらの図から明らかなように、従来の発熱
抵抗体の構造には、応答特性に悪影響を及ぼすリードへ
の熱伝導に関し、２つの課題があった。第１にはターミ
ナルと発熱抵抗体９発熱部間の距離、即ちリードが短い
こと、第２にはアルミナパイプとリード間に熱絶縁材の
ガラスを用いたことである。接着ガラスは３τ（９５％
）以下の応答を速くするためには有効であったが、４τ
から１００係応答までの応答時間の改善効果はほとんど
ない。
そこで改善策としてはリードは可能な限り細く長くして
熱の伝導抵抗を大きくすると同時に空気の流れの温度に
よくなじませることにする。一方、ボビンとリード間の
接合部は少量の貴金属を介した接合とし熱の停滞がなく
、伝導性が向上するようにした。
熱の伝導抵抗を大きくすると同時に空気の流れの温度に
よくなじませることにする。一方、ボビンとリード間の
接合部は少量の貴金属を介した接合とし熱の停滞がなく
、伝導性が向上するようにした。
具体的な構造として、以下の実施例では外径φ０．３５
〜φ０．３０のアルミナパイプまたは棒の表面にスパッ
タにより白金薄膜を着膜形成し、全長にわたって発熱で
きるように端から端までレーザによるトリミング溝を形
成する。この発熱抵抗体を通路に橋渡しされたワイヤリ
ードに発熱抵抗体の端部で貴金属の箔を介した固相接合
あるいは貴金属を主成分とする少量のろうを用いてそれ
ぞれ接合し、ワイヤリードに橋梁または挟持する構造と
した。同、塵埃付着の軽減のためワイヤリードは段違い
に張り、発熱抵抗体は流れに対して３０゜〜６０°傾斜
させて取シ付ける。ワイヤリード外径φ０．１〜φ０．
０５の発熱抵抗体接合部と支持金具間の長さは５ｍｍ以
上としてリードへの熱引けを防止し、空気の流れの温度
変化や壁の温度変化などの影響を受けに＜＜シた。また
、発熱抵抗体は原価低減あるいはエンジンに搭載すると
きの方向性をなくす、あるいはノイズ低減などを目的と
して、予め小ベンチユリに取り付け主通路に配置するこ
とにした。
〜φ０．３０のアルミナパイプまたは棒の表面にスパッ
タにより白金薄膜を着膜形成し、全長にわたって発熱で
きるように端から端までレーザによるトリミング溝を形
成する。この発熱抵抗体を通路に橋渡しされたワイヤリ
ードに発熱抵抗体の端部で貴金属の箔を介した固相接合
あるいは貴金属を主成分とする少量のろうを用いてそれ
ぞれ接合し、ワイヤリードに橋梁または挟持する構造と
した。同、塵埃付着の軽減のためワイヤリードは段違い
に張り、発熱抵抗体は流れに対して３０゜〜６０°傾斜
させて取シ付ける。ワイヤリード外径φ０．１〜φ０．
０５の発熱抵抗体接合部と支持金具間の長さは５ｍｍ以
上としてリードへの熱引けを防止し、空気の流れの温度
変化や壁の温度変化などの影響を受けに＜＜シた。また
、発熱抵抗体は原価低減あるいはエンジンに搭載すると
きの方向性をなくす、あるいはノイズ低減などを目的と
して、予め小ベンチユリに取り付け主通路に配置するこ
とにした。
次に、抵抗体の形状についてみると、一般的に無限に長
い発熱する円柱を空気の流れの中において流速を変化さ
せた場合の熱時定数τは、円柱の直径４１円柱の熱容量
Ｃｐρ、円柱から空気の流れへの熱伝達率りの関数とし
て（１）式のように表わされる。
い発熱する円柱を空気の流れの中において流速を変化さ
せた場合の熱時定数τは、円柱の直径４１円柱の熱容量
Ｃｐρ、円柱から空気の流れへの熱伝達率りの関数とし
て（１）式のように表わされる。
従って応答特性を改善する手段としては、第１に円柱の
外径ｄを小さくする。第２に熱伝達率りを大きくする。
外径ｄを小さくする。第２に熱伝達率りを大きくする。
第３には、実際の物は無限に長い円柱でなく円柱にリー
ドが固定されているのでリードの熱伝導ｉを減少させる
。などが考えられる。
ドが固定されているのでリードの熱伝導ｉを減少させる
。などが考えられる。
そこで、以下の実施例では、従来外径ｄはφ０．５であ
ったのをφ０，３５〜φ０．３と小さくし、―線の巻線
では量産性がないためやめ、上記した主うに、半導体生
産技術を応用して、白金などの金属薄膜をバレルスパッ
タによりボビン外周に着膜形成し、スパイラル状にトリ
ミング溝を形成する構造を採用することにした。次に熱
伝達率りを大きくするための手段としては定温度差形見
熱抵抗体の抵抗値ｎ＊１／２にし、抵抗体への供給電流
全増加する一方、発熱抵抗体の全長を長くして抵抗体の
単位熱容量に対する表面積の割合全１．５倍にした。こ
のため空気の流れに対する熱伝達率は第５図に示すよう
に従来に比し電流特性の勾配が示すように４〜５倍改善
できた。
ったのをφ０，３５〜φ０．３と小さくし、―線の巻線
では量産性がないためやめ、上記した主うに、半導体生
産技術を応用して、白金などの金属薄膜をバレルスパッ
タによりボビン外周に着膜形成し、スパイラル状にトリ
ミング溝を形成する構造を採用することにした。次に熱
伝達率りを大きくするための手段としては定温度差形見
熱抵抗体の抵抗値ｎ＊１／２にし、抵抗体への供給電流
全増加する一方、発熱抵抗体の全長を長くして抵抗体の
単位熱容量に対する表面積の割合全１．５倍にした。こ
のため空気の流れに対する熱伝達率は第５図に示すよう
に従来に比し電流特性の勾配が示すように４〜５倍改善
できた。
以下、本発明の具体的な実施例について説明する。
第３図及び第４図は本発明の一実施例で、空気通路とな
るダクトに組込んだ状態を示し、第１０図はＡＦＭの回
路を示したもので、これらの図において、ボビン形の抵
抗体（ＨＦ ）１は、他の抵抗１１，１２、温度補償抵
抗（ＣＦ）１３とブリッジを構成する。このブリッジ抵
抗の差電圧をアンプ１４を介して差動増幅し、トランジ
スタ１５を駆動するフィードバック回路を構成する。Ｈ
Ｆ１とＣＦ１３は小ベンチユリ１６に橋渡しされたそれ
ぞれ２本のリードワイヤ１７．１７’、１８゜１８′
に接合材１９を介して支持固定される。ＨＦ１の温度は
ＣＦ１３で検知される空気の流れの温度との差が例えば
２００℃一定になるように制御される。
るダクトに組込んだ状態を示し、第１０図はＡＦＭの回
路を示したもので、これらの図において、ボビン形の抵
抗体（ＨＦ ）１は、他の抵抗１１，１２、温度補償抵
抗（ＣＦ）１３とブリッジを構成する。このブリッジ抵
抗の差電圧をアンプ１４を介して差動増幅し、トランジ
スタ１５を駆動するフィードバック回路を構成する。Ｈ
Ｆ１とＣＦ１３は小ベンチユリ１６に橋渡しされたそれ
ぞれ２本のリードワイヤ１７．１７’、１８゜１８′
に接合材１９を介して支持固定される。ＨＦ１の温度は
ＣＦ１３で検知される空気の流れの温度との差が例えば
２００℃一定になるように制御される。
駆動回路はダクト３０に組付けられたノ・ウジング３１
に収納し、リードワイヤとの間は中継リード２０．２１
．２２．２３で連結する。また、小ベンチユリ１６はダ
クト３０の通路の中央に配置し、ＨＦは上流にＣＦは下
流に配置する。ダクト３０の上流には整流用の金網３２
が組込まれる。
に収納し、リードワイヤとの間は中継リード２０．２１
．２２．２３で連結する。また、小ベンチユリ１６はダ
クト３０の通路の中央に配置し、ＨＦは上流にＣＦは下
流に配置する。ダクト３０の上流には整流用の金網３２
が組込まれる。
第１図はＨＦＩの詳細を示したもので、ＨＦ１ばφ０．
３．長さく５ｍｍのアルミナの無空棒２の外周に白金薄
膜３を４μｍの厚さにバレルスパッタで着膜し、熱処理
後レーザによる抵抗トリミングを行う。トリミング溝４
はアルミナボビンの端から端まで等ピッチである。
３．長さく５ｍｍのアルミナの無空棒２の外周に白金薄
膜３を４μｍの厚さにバレルスパッタで着膜し、熱処理
後レーザによる抵抗トリミングを行う。トリミング溝４
はアルミナボビンの端から端まで等ピッチである。
初期抵抗値とトリミング溝数の関係を予め求めておくこ
とにより、抵抗値Ｒのばらつきは±３チの範囲に入れる
ことが可能である。このエレメントとリードワイヤとを
例えば金箔を介して高温中で圧接し固相接合するかまた
は貴金属のろうを介し不活性ガス中でろう接合し固定す
る。さらにエレメントの外周とリードワイヤとエレメン
トとの接合部にガラス被覆５を５μｍ〜１０μｍ施す。
とにより、抵抗値Ｒのばらつきは±３チの範囲に入れる
ことが可能である。このエレメントとリードワイヤとを
例えば金箔を介して高温中で圧接し固相接合するかまた
は貴金属のろうを介し不活性ガス中でろう接合し固定す
る。さらにエレメントの外周とリードワイヤとエレメン
トとの接合部にガラス被覆５を５μｍ〜１０μｍ施す。
ここで、アルミナの無空棒２は外径φ０，３５．内径φ
０．２のパイプであってもよい。バイブの場合のリード
ワイヤへの接合は、第１図のような側端での接合が困難
である。従って第２図に示すように端部外周で接合する
３゜ マタ、ＨＦ１．ＣＦ１３に支持するり一ドヮイヤ１７．
１７’、１８，１ぎは、６０Ｇの振動荷重に耐える必要
があシφ０．１外径のワイヤを用い、その長さは５ｍｍ
と短くし、途中で太いリードピンに中継する。ｆＡｌ
’Ｊ−ドワイヤの長さは壁温の影響を軽減できることを
考慮して決める。
０．２のパイプであってもよい。バイブの場合のリード
ワイヤへの接合は、第１図のような側端での接合が困難
である。従って第２図に示すように端部外周で接合する
３゜ マタ、ＨＦ１．ＣＦ１３に支持するり一ドヮイヤ１７．
１７’、１８，１ぎは、６０Ｇの振動荷重に耐える必要
があシφ０．１外径のワイヤを用い、その長さは５ｍｍ
と短くし、途中で太いリードピンに中継する。ｆＡｌ
’Ｊ−ドワイヤの長さは壁温の影響を軽減できることを
考慮して決める。
次に熱伝達率ｈ４大きくして応答特性を向上させるため
の一手段として、ＨＦＩの抵抗値Ｒとブリッジの抵抗１
１の抵抗値Ｒ１ｌｋ小さくして、）−ＩＦＩに流す電流
をトランジスタ１５の許容限界以内で可能な限り上げる
ことにする。
の一手段として、ＨＦＩの抵抗値Ｒとブリッジの抵抗１
１の抵抗値Ｒ１ｌｋ小さくして、）−ＩＦＩに流す電流
をトランジスタ１５の許容限界以内で可能な限り上げる
ことにする。
次に、この実施例によるＨ Ｆ Ｍ ｋ流量測定用テス
トスタンドに取り付けて、流値Ｑに対するＨＦ’１に流
れる電流Ｉｈの関係を測定する。測定結果を第５図に示
すように、唖に対する普で表わすと、ＱとＩｈは４乗根
の関係にあるので直線になる。従来のエレメントによる
ＡＦＭに対して、本発明の実施例によるＨ Ｆエレメン
トは長さｔに対する外径ｄの比を大きくしたこと、従来
の巻線方式では抵抗値を合わせることが難しいため、ボ
ビンの端から端まで一杯に巻くことができず、端部に発
熱しない部分が約３０憾程残ったが、この実施例ではレ
ーザによるトリミングピッチを任意に変えてトリミング
が出来、端から端部で発熱部分を広げることが可能にな
ったこと、それにＨＦ１の抵抗値を下げＨＦＩに流す電
流を上げたなどのことが熱伝達率ｈ（ｈは（２）式にお
けるＢに対応する）全大きくすることを可能にし、この
結果、第５図に示す改善が得られたものである。岡、こ
こで、 Ｉｂ”： （Ａ＋Ｂ ｙ’１ｌｒ）（Ｔｈ−Ｔ、）・・
・・・・（２）である。
トスタンドに取り付けて、流値Ｑに対するＨＦ’１に流
れる電流Ｉｈの関係を測定する。測定結果を第５図に示
すように、唖に対する普で表わすと、ＱとＩｈは４乗根
の関係にあるので直線になる。従来のエレメントによる
ＡＦＭに対して、本発明の実施例によるＨ Ｆエレメン
トは長さｔに対する外径ｄの比を大きくしたこと、従来
の巻線方式では抵抗値を合わせることが難しいため、ボ
ビンの端から端まで一杯に巻くことができず、端部に発
熱しない部分が約３０憾程残ったが、この実施例ではレ
ーザによるトリミングピッチを任意に変えてトリミング
が出来、端から端部で発熱部分を広げることが可能にな
ったこと、それにＨＦ１の抵抗値を下げＨＦＩに流す電
流を上げたなどのことが熱伝達率ｈ（ｈは（２）式にお
けるＢに対応する）全大きくすることを可能にし、この
結果、第５図に示す改善が得られたものである。岡、こ
こで、 Ｉｂ”： （Ａ＋Ｂ ｙ’１ｌｒ）（Ｔｈ−Ｔ、）・・
・・・・（２）である。
次に、電磁弁により空気の流れを瞬時に切換えてＡＦＭ
に吹付け、瞬時応答特性を測定しその性能を比較してみ
る。測定結果の一例を示す。グラフ第６図によれば、９
５％（３τ）応答時間は０．０６６秒、９８チ（４τ）
応答時間が０．０９９秒。
に吹付け、瞬時応答特性を測定しその性能を比較してみ
る。測定結果の一例を示す。グラフ第６図によれば、９
５％（３τ）応答時間は０．０６６秒、９８チ（４τ）
応答時間が０．０９９秒。
１００チ応答時間は０．１５９秒である。一方、第９図
に示す従来品の１００チ応答時間は１．９秒であるから
、１／１０以下に改善を計ることができた。
に示す従来品の１００チ応答時間は１．９秒であるから
、１／１０以下に改善を計ることができた。
従って、この実施例によれば、ＡＦＭを自動車のα３）
エンジンに搭載して走行した時の低速から高速加速時の
応答遅れによる走行運転不調全なくすことができる。
応答遅れによる走行運転不調全なくすことができる。
また、この実施例のように、ＡＦＭＯ主通路の中央部に
ニレメンｌｆ配置したことにより、壁面流の影響が少な
くなってＡＦＭの出力信号の乱れは少なくすることがで
きた１、尚、第３図及び第４図に示すように、塵埃の影
響を軽減するため流れの方向に対して３０度から６０度
に傾けてニレメントラ取シ付けることによシ、水平取り
付けに比して塵埃の付着量を少なくした、。
ニレメンｌｆ配置したことにより、壁面流の影響が少な
くなってＡＦＭの出力信号の乱れは少なくすることがで
きた１、尚、第３図及び第４図に示すように、塵埃の影
響を軽減するため流れの方向に対して３０度から６０度
に傾けてニレメントラ取シ付けることによシ、水平取り
付けに比して塵埃の付着量を少なくした、。
以上のように、本発明の一実施例によれば、エレメント
の長さｔに対する外径ｄの比を大きくし、発熱部分をボ
ビンの端から端まで一杯にのばし、また、端部で少量の
接合材を介して２本の細いワイヤリードに橋梁したため
、応答特性を大幅に改善できた。また、ワイヤリードの
長さを適切に長くすることにより温度特性を改善できた
。ニレメントラ主通路の中央に小ベンチユリに取シ付け
て配置するよシ壁面流の影響を軽減でき、ノイズを低減
できた。また、壁温の影響を軽減できた。さらに安価に
することができた。リードワイヤを段違いにして張り、
橋梁するニレメントラ流れ方向に傾斜して取り付け塵埃
の影響を軽減できた。
の長さｔに対する外径ｄの比を大きくし、発熱部分をボ
ビンの端から端まで一杯にのばし、また、端部で少量の
接合材を介して２本の細いワイヤリードに橋梁したため
、応答特性を大幅に改善できた。また、ワイヤリードの
長さを適切に長くすることにより温度特性を改善できた
。ニレメントラ主通路の中央に小ベンチユリに取シ付け
て配置するよシ壁面流の影響を軽減でき、ノイズを低減
できた。また、壁温の影響を軽減できた。さらに安価に
することができた。リードワイヤを段違いにして張り、
橋梁するニレメントラ流れ方向に傾斜して取り付け塵埃
の影響を軽減できた。
以上説明したように、本発明によれば、ボビン形抵抗体
を用いたにもかかわらず、充分な応答特性を与えること
ができるから、従来技術の利点を充分に活かしなから自
動車用内燃機関の制御を確実に行うことができる感熱式
空気流量計の発熱抵抗素子を容易に提供することができ
る。
を用いたにもかかわらず、充分な応答特性を与えること
ができるから、従来技術の利点を充分に活かしなから自
動車用内燃機関の制御を確実に行うことができる感熱式
空気流量計の発熱抵抗素子を容易に提供することができ
る。
第１図は本発明の一実施例を示したもので、（ａ）は正
面図、（ｂ）は（ａ）ｉ矢印Ｐ方向からみた側面図、第
２図は本発明の他の一実施例を示したもので、（ａ）は
正面図、ら）は（ａ）ｅ矢印Ｐ方向からみた側面図、第
３図は本発明の一実施例による感熱式空気流量計の側断
面図、第４図は第３図の矢印Ｐ方向からみた正面図、第
５図は従来例との比較で示した本発明の一実施例による
特性図、第６図は本発明の一実施例における応答特性図
、第７図は従来例の正面図、第８図は従来例の取り付け
状態を示す説明図、第９図は従来例の応答特性図、第１
０図は感熱式空気流量計の回路図である。 １・・・発熱抵抗体（ＨＰ）、２・・・アルミナボビン
、３・・・白金薄膜、４・・・トリミング溝、５・・・
ガラス被覆、１７．１７’・・・リードワイヤ、１９・
・・接合材。
面図、（ｂ）は（ａ）ｉ矢印Ｐ方向からみた側面図、第
２図は本発明の他の一実施例を示したもので、（ａ）は
正面図、ら）は（ａ）ｅ矢印Ｐ方向からみた側面図、第
３図は本発明の一実施例による感熱式空気流量計の側断
面図、第４図は第３図の矢印Ｐ方向からみた正面図、第
５図は従来例との比較で示した本発明の一実施例による
特性図、第６図は本発明の一実施例における応答特性図
、第７図は従来例の正面図、第８図は従来例の取り付け
状態を示す説明図、第９図は従来例の応答特性図、第１
０図は感熱式空気流量計の回路図である。 １・・・発熱抵抗体（ＨＰ）、２・・・アルミナボビン
、３・・・白金薄膜、４・・・トリミング溝、５・・・
ガラス被覆、１７．１７’・・・リードワイヤ、１９・
・・接合材。
Claims (7)
- １． 流量を測定すべき空気通路中に空気流通方向と直
角に張り渡される２本の互に平行なリードワイヤを備え
、これら２本のリードワイヤ間に橋絡してボビン形抵抗
体を取り付けて構成したことを特徴とする感熱式空気流
量計の発熱抵抗素子。 - ２． 特許請求の範囲第１項において、上記ボビン形抵
抗体が、セラミツク材のパイプ又は丸棒の外周に被着さ
せた金属薄膜を電気抵抗体として構成されていることを
特徴とする感熱式空気流量計の発熱抵抗素子。 - ３． 特許請求の範囲第２項において、上記金属薄膜が
白金薄膜で構成され、この白金薄膜が抵抗値トリミング
用のスパイラル溝を有することを特徴とする感熱式空気
流量計の発熱抵抗素子。 - ４． 特許請求の範囲第３項において、上記ボビン形抵
抗体が、その外径をｄ、長さをｌとしたとき、ｄ＝０．
３〜０．３５ｍｍ，ｌ／ｄ＞１１．５の寸法に作られて
いることを特徴とする感熱式空気流量計の発熱抵抗素子
。 - ５． 特許請求の範囲第２項において、上記リードワイ
ヤに対するボビン形抵抗体の取り付けが、貴金属の箔を
用いた固相接合及び貴金属を主成分とするろう接合のい
ずれかによつて行なわれていることを特徴とする感熱式
空気流量計の発熱抵抗素子。 - ６． 特許請求の範囲第１項において、上記リードワイ
ヤとボビン形抵抗体の外周面及びこれらの取り付け部分
の少なくとも一つが、ガラスで被覆されていることを特
徴とする感熱式空気流量計の発熱抵抗素子。 - ７． 特許請求の範囲第１項において、上記ボビン形抵
抗体が空気流通方向と直角な位置から空気流通方向に向
つて３０度ないし６０度の範囲で傾いて保持されるよう
に、上記２本のリードワイヤが空気通路中に張り渡され
ることを特徴とする感熱式空気流量計の発熱抵抗素子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60267153A JPH0684898B2 (ja) | 1985-11-29 | 1985-11-29 | 感熱式空気流量計の発熱抵抗素子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60267153A JPH0684898B2 (ja) | 1985-11-29 | 1985-11-29 | 感熱式空気流量計の発熱抵抗素子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62127632A true JPS62127632A (ja) | 1987-06-09 |
| JPH0684898B2 JPH0684898B2 (ja) | 1994-10-26 |
Family
ID=17440826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60267153A Expired - Lifetime JPH0684898B2 (ja) | 1985-11-29 | 1985-11-29 | 感熱式空気流量計の発熱抵抗素子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0684898B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5282385A (en) * | 1990-05-30 | 1994-02-01 | Nippondenso Co., Ltd. | Hot-wire type flowmeter |
-
1985
- 1985-11-29 JP JP60267153A patent/JPH0684898B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5282385A (en) * | 1990-05-30 | 1994-02-01 | Nippondenso Co., Ltd. | Hot-wire type flowmeter |
| EP0459468B1 (en) * | 1990-05-30 | 1996-07-24 | Nippondenso Co., Ltd. | Hot-wire type flowmeter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0684898B2 (ja) | 1994-10-26 |
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