JPS6212860B2 - - Google Patents
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- JPS6212860B2 JPS6212860B2 JP14111779A JP14111779A JPS6212860B2 JP S6212860 B2 JPS6212860 B2 JP S6212860B2 JP 14111779 A JP14111779 A JP 14111779A JP 14111779 A JP14111779 A JP 14111779A JP S6212860 B2 JPS6212860 B2 JP S6212860B2
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- JP
- Japan
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- circuit
- voltage
- output
- oscillation
- isolation transformer
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Links
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 15
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 13
- 238000002955 isolation Methods 0.000 claims description 12
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 12
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 8
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 5
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000010356 wave oscillation Effects 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
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- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Arrangements For Transmission Of Measured Signals (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶液導電率の測定装置に関するもの
である。
である。
溶液導電率の検出器を現場（送信側）に設置
し、この検出器の検出信号を遠隔地点に設けた受
信側の指示又は記録計に伝送する場合、従来は送
信側及び受信側間を四線式伝送線路を以て接続
し、その中の二線によつて送信側回路の作動電力
を受信側から供給し、他の二線によつて送信側の
検出信号を受信側に伝送するように構成したもの
が最も普通に用いられているが、線路構成が複雑
となるを免れ得ない。
し、この検出器の検出信号を遠隔地点に設けた受
信側の指示又は記録計に伝送する場合、従来は送
信側及び受信側間を四線式伝送線路を以て接続
し、その中の二線によつて送信側回路の作動電力
を受信側から供給し、他の二線によつて送信側の
検出信号を受信側に伝送するように構成したもの
が最も普通に用いられているが、線路構成が複雑
となるを免れ得ない。
このため送信側及び受信側間を二線式伝送線路
を以て接続し、作動電力の供給と検出信号の伝送
に兼用することにより線路構成を簡潔ならしめた
ものが提案実施されているが、送信側回路の入出
力間が直流的に絶縁されていないため、送信側及
び受信側の各回路を独立に接地することが不可能
で、したがつて各回路を安定に作動せしめること
が困難である。
を以て接続し、作動電力の供給と検出信号の伝送
に兼用することにより線路構成を簡潔ならしめた
ものが提案実施されているが、送信側回路の入出
力間が直流的に絶縁されていないため、送信側及
び受信側の各回路を独立に接地することが不可能
で、したがつて各回路を安定に作動せしめること
が困難である。
本発明は、送信側及び受信側間を二線式伝送線
路を以て接続し、作動電力の供給と検出信号の伝
送に兼用することにより線路構成を簡潔ならしめ
ると共に送信側回路の入出力間を直流的に絶縁す
ることにより送信側及び受信側の各回路を各別に
接地して作動を安定ならしめ得る溶液導電率測定
装置を実現することを目的とする。
路を以て接続し、作動電力の供給と検出信号の伝
送に兼用することにより線路構成を簡潔ならしめ
ると共に送信側回路の入出力間を直流的に絶縁す
ることにより送信側及び受信側の各回路を各別に
接地して作動を安定ならしめ得る溶液導電率測定
装置を実現することを目的とする。
図は、本発明の一実施例を示す図で、Ｑ１は矩
形波発振回路を形成する演算増幅器、Ｑ２は電界
効果トランジスタ、Ｚ１はツエナダイオード、Ｃ
１は直流阻止用コンデンサ、Ｑ３はインピーダン
ス変換用演算増幅器、CEは導電率測定用セル
で、セル内に被測定液の導電率測定用電極を設け
てある。Ｑ４は交流増幅用演算増幅器、Ｔ１は絶
縁トランス、Ｑ５は例えば理想化ダイオード回路
のような整流回路を形成する演算増幅器、Ｒ１及
びＣ２はフイルタＦを形成する抵抗及びコンデン
サ、Ｑ６は温度補償回路を形成する演算増幅器
で、その帰還回路に挿入される温度補償素子（例
えばサーミスタ）RTは導電率測定用セルCE内に
取付けてある。Ｑ７はトランジスタＱ８及びＱ９
と共に電圧・電流変換回路を形成する演算増幅
器、Ｚ２はツエナダイオード、Ｑ１０は起動用電
界効果トランジスタ、RSはスパン調整用可変抵
抗、RZは零調整用可変抵抗、RFは帰還抵抗、
RCは演算抵抗、Ｒ２及びＲ３は分圧抵抗、Ｑ１
１は加算回路を形成する演算増幅器、Ｑ１２及び
Ｑ１３は発振回路を形成するインバータ、Ｑ１４
はバツフア用インバータ、Ｔ２は絶縁トランス、
Ｄ１，Ｄ２及びＤ３は整流素子、Ｃ３ないしＣ５
は平滑コンデンサ、＋Ｅ１及び＋Ｅ２は正側作動
電圧供給端子、−Ｅ１及び−Ｅ２は負側作動電圧
供給端子、Ｌは二線式伝送線路、ESは直流電
源、RDは受信装置で、指示又は記録計より成
る。尚、演算増幅器Ｑ１，Ｑ３ないしＱ７及びＱ
１１は、例えば消費電力の小なるマイクロパワー
演算増幅器を以つて形成し、インバータＱ１２な
いしＱ１４は、例えばCMOSインバータを以つて
形成する。
形波発振回路を形成する演算増幅器、Ｑ２は電界
効果トランジスタ、Ｚ１はツエナダイオード、Ｃ
１は直流阻止用コンデンサ、Ｑ３はインピーダン
ス変換用演算増幅器、CEは導電率測定用セル
で、セル内に被測定液の導電率測定用電極を設け
てある。Ｑ４は交流増幅用演算増幅器、Ｔ１は絶
縁トランス、Ｑ５は例えば理想化ダイオード回路
のような整流回路を形成する演算増幅器、Ｒ１及
びＣ２はフイルタＦを形成する抵抗及びコンデン
サ、Ｑ６は温度補償回路を形成する演算増幅器
で、その帰還回路に挿入される温度補償素子（例
えばサーミスタ）RTは導電率測定用セルCE内に
取付けてある。Ｑ７はトランジスタＱ８及びＱ９
と共に電圧・電流変換回路を形成する演算増幅
器、Ｚ２はツエナダイオード、Ｑ１０は起動用電
界効果トランジスタ、RSはスパン調整用可変抵
抗、RZは零調整用可変抵抗、RFは帰還抵抗、
RCは演算抵抗、Ｒ２及びＲ３は分圧抵抗、Ｑ１
１は加算回路を形成する演算増幅器、Ｑ１２及び
Ｑ１３は発振回路を形成するインバータ、Ｑ１４
はバツフア用インバータ、Ｔ２は絶縁トランス、
Ｄ１，Ｄ２及びＤ３は整流素子、Ｃ３ないしＣ５
は平滑コンデンサ、＋Ｅ１及び＋Ｅ２は正側作動
電圧供給端子、−Ｅ１及び−Ｅ２は負側作動電圧
供給端子、Ｌは二線式伝送線路、ESは直流電
源、RDは受信装置で、指示又は記録計より成
る。尚、演算増幅器Ｑ１，Ｑ３ないしＱ７及びＱ
１１は、例えば消費電力の小なるマイクロパワー
演算増幅器を以つて形成し、インバータＱ１２な
いしＱ１４は、例えばCMOSインバータを以つて
形成する。
受信側の直流電源ESを線路Ｌを介して送信側
回路に接続すると、ツエナダイオードＺ２の一端
に接続された端子＋Ｅ２から定電圧化された正側
作動電圧が取出され、絶縁トランスＴ２の一次巻
線電流が整流素子Ｄ１で整流されて得られる負側
作動電圧が端子−Ｅ２から取出される。この作動
電圧によりインバータＱ１２及びＱ１３より成る
発振回路が作動し、その発振出力がバツフア用イ
ンバータＱ１４を介して絶縁トランスＴ２の一次
巻線に加えられ、二次側出力が整流素子Ｄ２及び
Ｄ３並に平滑コンデンサＣ４及びＣ５により整流
平滑され、端子＋Ｅ１及び−Ｅ１から正負の作動
電圧として取出される。この作動電圧によつて演
算増幅器Ｑ１から成る発振回路が発振し、その矩
形波発振出力が電界効果トランジスタＱ２のゲー
トに加えられ、ツエナダイオードＺ１の一定電圧
をＱ２によつて断続せしめる。したがつて電界効
果トランジスタＱ２のドレーン及びソースから演
算増幅器Ｑ１の発振出力の周期に等しく振幅の安
定な半波の矩形波信号が取出され、直流阻止用コ
ンデンサＣ１及びインピーダンス変換用演算増幅
器Ｑ３を介して導電率測定用セルCEの電極に加
えられる。演算増幅器Ｑ４の交流出力はセルCE
に内装された電極間に介在する被測定液の導電率
に比例したものとなり、絶縁トランスＴ１を介し
て演算増幅器Ｑ５から成る整流回路に加えられて
整流され、フイルタＦを介して演算増幅器Ｑ６か
ら成る温度補償回路に加えられ、被測定液の温度
変化に基づく導電率の変化分が補償された後、ス
パン調整用可変抵抗RS、演算増幅器Ｑ７及びト
ランジスタＱ８を介してトランジスタＱ９のベー
スに加えられる。したがつてトランジスタＱ９の
コレクタ電流、即ち伝送線路Ｌに流れる電流が演
算増幅器Ｑ７の出力電圧に応じて変化し、受信装
置RDの指示又は記録計に被測定液の導電率が指
示又は記録される。
回路に接続すると、ツエナダイオードＺ２の一端
に接続された端子＋Ｅ２から定電圧化された正側
作動電圧が取出され、絶縁トランスＴ２の一次巻
線電流が整流素子Ｄ１で整流されて得られる負側
作動電圧が端子−Ｅ２から取出される。この作動
電圧によりインバータＱ１２及びＱ１３より成る
発振回路が作動し、その発振出力がバツフア用イ
ンバータＱ１４を介して絶縁トランスＴ２の一次
巻線に加えられ、二次側出力が整流素子Ｄ２及び
Ｄ３並に平滑コンデンサＣ４及びＣ５により整流
平滑され、端子＋Ｅ１及び−Ｅ１から正負の作動
電圧として取出される。この作動電圧によつて演
算増幅器Ｑ１から成る発振回路が発振し、その矩
形波発振出力が電界効果トランジスタＱ２のゲー
トに加えられ、ツエナダイオードＺ１の一定電圧
をＱ２によつて断続せしめる。したがつて電界効
果トランジスタＱ２のドレーン及びソースから演
算増幅器Ｑ１の発振出力の周期に等しく振幅の安
定な半波の矩形波信号が取出され、直流阻止用コ
ンデンサＣ１及びインピーダンス変換用演算増幅
器Ｑ３を介して導電率測定用セルCEの電極に加
えられる。演算増幅器Ｑ４の交流出力はセルCE
に内装された電極間に介在する被測定液の導電率
に比例したものとなり、絶縁トランスＴ１を介し
て演算増幅器Ｑ５から成る整流回路に加えられて
整流され、フイルタＦを介して演算増幅器Ｑ６か
ら成る温度補償回路に加えられ、被測定液の温度
変化に基づく導電率の変化分が補償された後、ス
パン調整用可変抵抗RS、演算増幅器Ｑ７及びト
ランジスタＱ８を介してトランジスタＱ９のベー
スに加えられる。したがつてトランジスタＱ９の
コレクタ電流、即ち伝送線路Ｌに流れる電流が演
算増幅器Ｑ７の出力電圧に応じて変化し、受信装
置RDの指示又は記録計に被測定液の導電率が指
示又は記録される。
そしてスパン調整用可変抵抗RS及び零調整用
可変抵抗RZを調整することにより被測定液の導
電率の変化に対応する線路Ｌの電流の変化を例え
ば4mAから20mAの範囲に制限することが出来
る。
可変抵抗RZを調整することにより被測定液の導
電率の変化に対応する線路Ｌの電流の変化を例え
ば4mAから20mAの範囲に制限することが出来
る。
尚、トランジスタＱ９のコレクタ回路に挿入し
た帰還抵抗RFにおける電圧降下が演算抵抗RCを
介して演算増幅器Ｑ７の非反転入力端子に負帰還
せしめられ、電圧・電流変換動作が極めて安定に
行われる。
た帰還抵抗RFにおける電圧降下が演算抵抗RCを
介して演算増幅器Ｑ７の非反転入力端子に負帰還
せしめられ、電圧・電流変換動作が極めて安定に
行われる。
又、端子＋Ｅ１及び−Ｅ１の作動電圧は測定用
セルCE内における被測定液の抵抗値に比例して
変動し、例えば被測定液の抵抗値が低い場合には
端子＋Ｅ１及び−Ｅ１の電圧も下ろうとするが、
この場合にはトランジスタＱ９のコレクタ電流が
増加して帰還抵抗RFにおける電圧降下が大とな
り、この電圧降下が分圧抵抗Ｒ２及びＲ３の分電
圧、即ち端子＋Ｅ２の電圧の分電圧と演算増幅器
Ｑ１１で加算されてインバータＱ１２及びＱ１３
より成る発振回路の作動電圧として供給され、端
子＋Ｅ１及び−Ｅ１の電圧を高めるように作動す
るので、被測定液の抵抗値の高低に関係なく常に
正確な測定が可能となる。
セルCE内における被測定液の抵抗値に比例して
変動し、例えば被測定液の抵抗値が低い場合には
端子＋Ｅ１及び−Ｅ１の電圧も下ろうとするが、
この場合にはトランジスタＱ９のコレクタ電流が
増加して帰還抵抗RFにおける電圧降下が大とな
り、この電圧降下が分圧抵抗Ｒ２及びＲ３の分電
圧、即ち端子＋Ｅ２の電圧の分電圧と演算増幅器
Ｑ１１で加算されてインバータＱ１２及びＱ１３
より成る発振回路の作動電圧として供給され、端
子＋Ｅ１及び−Ｅ１の電圧を高めるように作動す
るので、被測定液の抵抗値の高低に関係なく常に
正確な測定が可能となる。
尚、本発明装置における入出力関係を数式を以
て示すと次式の通りである。
て示すと次式の通りである。
Io＝１／ＲＦ（Ｋ・Ｅ１／ＣＲＣ／ＲＳRT・Ｋ＋Ｅ２
／ＲＺ） 但し、 Io：線路Ｌの電流 RF：帰還抵抗RFの抵抗値 Ｋ ：定数 Ｅ ：演算増幅器Ｑ３の出力電圧 Ｃ ：測定用セルCEのセル定数 RC：演算抵抗RCの抵抗値 RS：スパン調整用可変抵抗RSの抵抗値 RT：温度補償素子RTの抵抗値 Ｋ ：被測定液の導電率 Ｅ２：端子＋Ｅ２の作動電圧 RZ：零調整用可変抵抗RZの抵抗値 以上の説明から明らかなように、本発明は、二
線式伝送線路を作動電力の供給と検出信号の伝送
に兼用することにより線路構成を簡潔ならしめる
と共に送信側の入出力間を絶縁トランスによつて
直流的に絶縁することにより送信側及び受信側回
路を各別に接地して作動を安定ならしめることが
出来、更にインバータＱ１２及びＱ１３から成る
発振回路の発振出力電圧を被測定液の抵抗値の高
低に応じて変化せしめることにより被測定液の抵
抗値（即ち導電率）測定回路の作動電圧を一定に
保持して常に正確な測定を行い得るように構成し
たもので、その効果甚だ大である。
／ＲＺ） 但し、 Io：線路Ｌの電流 RF：帰還抵抗RFの抵抗値 Ｋ ：定数 Ｅ ：演算増幅器Ｑ３の出力電圧 Ｃ ：測定用セルCEのセル定数 RC：演算抵抗RCの抵抗値 RS：スパン調整用可変抵抗RSの抵抗値 RT：温度補償素子RTの抵抗値 Ｋ ：被測定液の導電率 Ｅ２：端子＋Ｅ２の作動電圧 RZ：零調整用可変抵抗RZの抵抗値 以上の説明から明らかなように、本発明は、二
線式伝送線路を作動電力の供給と検出信号の伝送
に兼用することにより線路構成を簡潔ならしめる
と共に送信側の入出力間を絶縁トランスによつて
直流的に絶縁することにより送信側及び受信側回
路を各別に接地して作動を安定ならしめることが
出来、更にインバータＱ１２及びＱ１３から成る
発振回路の発振出力電圧を被測定液の抵抗値の高
低に応じて変化せしめることにより被測定液の抵
抗値（即ち導電率）測定回路の作動電圧を一定に
保持して常に正確な測定を行い得るように構成し
たもので、その効果甚だ大である。
図は、本発明の一実施例を示す図で、Ｑ１，Ｑ
３ないしＱ７及びＱ１１：演算増幅器、Ｑ２及び
Ｑ１０：電界効果トランジスタ、Ｚ１及びＺ２：
ツエナダイオード、Ｃ１ないしＣ５：コンデン
サ、CE：導電率測定用セル、Ｔ１及びＴ２：絶
縁トランス、Ｒ１ないしＲ３：抵抗、RT：温度
補償素子、Ｑ８及Ｑ９：トランジスタ、RS及び
RZ：可変抵抗、RF：帰還抵抗、RC：演算抵
抗、Ｑ１２ないしＱ１４：インバータ、Ｄ１ない
しＤ３：整流素子、＋Ｅ１，−Ｅ１，＋Ｅ２及び−
Ｅ２：作動電圧供給端子、Ｌ：伝送線路、ES：
直流電源、RD：受信装置である。
３ないしＱ７及びＱ１１：演算増幅器、Ｑ２及び
Ｑ１０：電界効果トランジスタ、Ｚ１及びＺ２：
ツエナダイオード、Ｃ１ないしＣ５：コンデン
サ、CE：導電率測定用セル、Ｔ１及びＴ２：絶
縁トランス、Ｒ１ないしＲ３：抵抗、RT：温度
補償素子、Ｑ８及Ｑ９：トランジスタ、RS及び
RZ：可変抵抗、RF：帰還抵抗、RC：演算抵
抗、Ｑ１２ないしＱ１４：インバータ、Ｄ１ない
しＤ３：整流素子、＋Ｅ１，−Ｅ１，＋Ｅ２及び−
Ｅ２：作動電圧供給端子、Ｌ：伝送線路、ES：
直流電源、RD：受信装置である。
Claims (1)
- １ 溶液導電率測定用セルに内装された導電率測
定電極に出力を加える第１の発振回路と、前記導
電率測定電極間に介在する被測定液の導電率に対
応する出力を送出する交流増幅器と、第１の絶縁
トランスを介して前記交流増幅器出力の導入され
る整流回路と、温度補償回路を介して前記整流回
路出力の導入される電圧・電流変換回路と、この
電圧・電流変換回路の出力側に指示又は記録計よ
り成る受信装置及び直流電源を直列に接続する二
線式伝送線路と、第２の発振回路と、前記電圧・
電流変換回路の出力側に挿入されたツエナダイオ
ードの両端電圧を前記整流回路、温度補償回路、
電圧・電流変換回路及び第２の発振回路の正側作
動電圧として供給する回路と、前記電圧・電流変
換回路の出力側に挿入された抵抗における電圧降
下に応じて前記第２の発振回路の作動電圧を制御
する回路と、前記第２の発振回路出力の加えられ
る第２の絶縁トランスと、この第２の絶縁トラン
スの一次巻線電流を整流して前記整流回路、温度
補償回路、電圧・電流変換回路及び第２の発振回
路の負側作動電圧として供給する回路と、前記第
２の絶縁トランスの二次側出力を正負の極性毎に
整流して前記第１の発振回路及び交流増幅器の正
負の作動電圧として供給する回路とより成ること
を特徴とする溶液導電率測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14111779A JPS5664663A (en) | 1979-10-31 | 1979-10-31 | Solution electric conductivity measuring system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14111779A JPS5664663A (en) | 1979-10-31 | 1979-10-31 | Solution electric conductivity measuring system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5664663A JPS5664663A (en) | 1981-06-01 |
| JPS6212860B2 true JPS6212860B2 (ja) | 1987-03-20 |
Family
ID=15284546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14111779A Granted JPS5664663A (en) | 1979-10-31 | 1979-10-31 | Solution electric conductivity measuring system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5664663A (ja) |
-
1979
- 1979-10-31 JP JP14111779A patent/JPS5664663A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5664663A (en) | 1981-06-01 |
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