JPS62134196A - オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 - Google Patents
オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPS62134196A JPS62134196A JP27281585A JP27281585A JPS62134196A JP S62134196 A JPS62134196 A JP S62134196A JP 27281585 A JP27281585 A JP 27281585A JP 27281585 A JP27281585 A JP 27281585A JP S62134196 A JPS62134196 A JP S62134196A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- stainless steel
- austenitic stainless
- corrosion resistance
- welding material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 28
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 28
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 6
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000005493 welding type Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、オーステナイトステンレス鋼用の溶接材料、
特に、１８Ｃｒ−１ＯＮｉ ２Ｓｉ −０，ＩＮ系の
オーステナイトステンレス鋼用の溶接材料に関する。
特に、１８Ｃｒ−１ＯＮｉ ２Ｓｉ −０，ＩＮ系の
オーステナイトステンレス鋼用の溶接材料に関する。
（従来の技術）
近年に至り、化学装置用各種機器、熱交換チューブ、淡
水化プラント、温水器、食品加工機等の中性塩環境下で
使用される装置、機器類用に耐食性、溶接性さらには機
械的特性を大幅に改善した各種オーステナイトステンレ
ス鋼が開発されてきた。代表例としては、例えば特開昭
５９−１８５７６３号に開示されたような１８Ｃｒ−１
ＯＮｉ−２Ｓｉ−０，ＩＮ系のオーステナイトステンレ
ス鋼が挙げられる。
水化プラント、温水器、食品加工機等の中性塩環境下で
使用される装置、機器類用に耐食性、溶接性さらには機
械的特性を大幅に改善した各種オーステナイトステンレ
ス鋼が開発されてきた。代表例としては、例えば特開昭
５９−１８５７６３号に開示されたような１８Ｃｒ−１
ＯＮｉ−２Ｓｉ−０，ＩＮ系のオーステナイトステンレ
ス鋼が挙げられる。
その結果、材料そのものの各種特性がすくれたものが製
作されるようになってきた。しかし、上述の用途にはい
ずれも溶接施工によって組立られるものであって、従来
のように溶接材料としてＤ３１６Ｌあるいは３１６Ｃｕ
Ｌを使った溶接によると溶接金属部の耐食性が著しく劣
化する場合が経験されるようになった。さらに、継手強
度の劣化も併せて経験されることもあった。
作されるようになってきた。しかし、上述の用途にはい
ずれも溶接施工によって組立られるものであって、従来
のように溶接材料としてＤ３１６Ｌあるいは３１６Ｃｕ
Ｌを使った溶接によると溶接金属部の耐食性が著しく劣
化する場合が経験されるようになった。さらに、継手強
度の劣化も併せて経験されることもあった。
（発明が解決しようとする問題点）
したがって、本発明の１つの目的は、オーステナイトス
テンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｔ−２Ｓｉ−０，Ｉ
Ｎ系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供す
ることである。
テンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｔ−２Ｓｉ−０，Ｉ
Ｎ系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供す
ることである。
また、本発明の別の目的は、耐食性および強度に優れた
溶接金属部を与えることのできる、オーステナイトステ
ンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ−０゜ＩＮ
系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供する
ことである。
溶接金属部を与えることのできる、オーステナイトステ
ンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ−０゜ＩＮ
系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供する
ことである。
（問題点を解決するための手段）
ここに、本発明者らは、上述の目的を達成すべく、説、
音検討を重ねたところ、基本的には母（オ祖成と同し組
成とするとともに、溶接後の溶接金属部の耐食性および
機械的特性を改善するために、母材成分のうらの特定の
成分についてより多量に配合した溶接材料が優れた特性
を発揮することを知見し、本発明を完成した。
音検討を重ねたところ、基本的には母（オ祖成と同し組
成とするとともに、溶接後の溶接金属部の耐食性および
機械的特性を改善するために、母材成分のうらの特定の
成分についてより多量に配合した溶接材料が優れた特性
を発揮することを知見し、本発明を完成した。
ここに、本発明の要旨とするところは、重１％で、
Ｃ：０．０８％以下、 Ｓｉ ： ２．０〜４．０％、
？ｌｎ ： ２．０％以下、 Ｃｒ；１５〜３０％、Ｎ
ｉ ： ６．０〜２０％、 Ｍｏ ： ０．１〜３．０
％、Ｃｕ ： ０．３〜４．０％、Ｎ ： ０．０５
〜０．３０％、さらに必要により、Ｎｂ、、Ｔｉおよび
Ａｌの少なくとも一種合計１．０％以下 残部Ｆｅおよび付随不純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料である。
？ｌｎ ： ２．０％以下、 Ｃｒ；１５〜３０％、Ｎ
ｉ ： ６．０〜２０％、 Ｍｏ ： ０．１〜３．０
％、Ｃｕ ： ０．３〜４．０％、Ｎ ： ０．０５
〜０．３０％、さらに必要により、Ｎｂ、、Ｔｉおよび
Ａｌの少なくとも一種合計１．０％以下 残部Ｆｅおよび付随不純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料である。
好ましくは、上記溶接材料において、下記式で定義され
るＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範囲にある。
るＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範囲にある。
Ｎ１−ｂａｔ、−）ｌｉ（％）＋３０ｘ （Ｃ（Ａ）
＋Ｎ（％） ） ＋ ０．５Ｍｎ（χ）−１，１
ｘ ＣＣｒ（χ）＋１．５Ｓｉ（χ）＋Ｍｏ（Ｘ）＋
０．５Ｎｂ（Ｘ）） ＋８．２ここに、溶接母材とし
ては、前述の１８Ｃｒ−１ＯＮ＋−２Ｓｉ−０，ＩＮ系
オーステナイトステンレス鋼が代表的に挙げられるが、
特にそれにのみ制限されるものではない。したがって、
広義には、本発明は、オーステナイトステンレス鋼一般
の溶接材料を提供するものである。
＋Ｎ（％） ） ＋ ０．５Ｍｎ（χ）−１，１
ｘ ＣＣｒ（χ）＋１．５Ｓｉ（χ）＋Ｍｏ（Ｘ）＋
０．５Ｎｂ（Ｘ）） ＋８．２ここに、溶接母材とし
ては、前述の１８Ｃｒ−１ＯＮ＋−２Ｓｉ−０，ＩＮ系
オーステナイトステンレス鋼が代表的に挙げられるが、
特にそれにのみ制限されるものではない。したがって、
広義には、本発明は、オーステナイトステンレス鋼一般
の溶接材料を提供するものである。
また、溶接法としては、ステンレス鋼の溶接に最も一般
的に使われているティグ（ＴＩＧ）溶接、ミグ（ＭＩＧ
）？８接などの不活性ガスアーク溶接および被覆アーク
溶接の両者を包含するものである。
的に使われているティグ（ＴＩＧ）溶接、ミグ（ＭＩＧ
）？８接などの不活性ガスアーク溶接および被覆アーク
溶接の両者を包含するものである。
なお、本発明にかかる溶接材料のＣｒ、 Ｍｏの各含有
量は一般には母材のそれより高いのが好ましく、＠祠に
比べ（Ｃｒ ＋ ３Ｍｏ）％値でプラス２％以上に調整
すべきである。
量は一般には母材のそれより高いのが好ましく、＠祠に
比べ（Ｃｒ ＋ ３Ｍｏ）％値でプラス２％以上に調整
すべきである。
（作用）
本発明において溶接材料の組成を上述のように限定した
理由を次に説明する。本明細書において特にことわりが
ない限り、「％」は「重量％」である。
理由を次に説明する。本明細書において特にことわりが
ない限り、「％」は「重量％」である。
炭素（Ｃ）：
Ｃは過剰に添加すると炭化物を形成して′拉界腐食惑受
性を増大するため低い方が好ましい。特に、Ｃ含有量が
０．０８％を越えると、耐食性が著しく劣化することか
ら、Ｃ含有量の上限を０．０８％と定めた。
性を増大するため低い方が好ましい。特に、Ｃ含有量が
０．０８％を越えると、耐食性が著しく劣化することか
ら、Ｃ含有量の上限を０．０８％と定めた。
珪素（Ｓｉ） ：
Ｓｉの添加は、脱酸および耐高温酸化性の向上に有効で
ある他、耐孔食性、耐塩酸性、耐応力腐食割れ性を高め
る効果があるが、多量の添加は成形性や熱間加工性を劣
化させるので、上限を４．０％と定めた。また、２．０
％より少なくなると前記の効果が顕著に得られないので
、下限を２．０％に定めた。
ある他、耐孔食性、耐塩酸性、耐応力腐食割れ性を高め
る効果があるが、多量の添加は成形性や熱間加工性を劣
化させるので、上限を４．０％と定めた。また、２．０
％より少なくなると前記の効果が顕著に得られないので
、下限を２．０％に定めた。
マンガン（Ｍｎ） ：
Ｍｎは、製鋼工程中に脱酸剤として使用される元素であ
るが、多量の添加は非金属介在物などを形成し、材料の
清浄性を悪くする。したがって、本発明にあっては、Ｍ
ｎの上限を２．０％と定めた。
るが、多量の添加は非金属介在物などを形成し、材料の
清浄性を悪くする。したがって、本発明にあっては、Ｍ
ｎの上限を２．０％と定めた。
クロム（Ｃｒ） ：
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を維持するのに重要な元素
であって、本発明にあっては溶接金属部を構成するオー
ステナイトステンレス鋼の耐食性を確保するためには、
１５％以上の含有が必要である。
であって、本発明にあっては溶接金属部を構成するオー
ステナイトステンレス鋼の耐食性を確保するためには、
１５％以上の含有が必要である。
しかしながら、３０％を超えると成形性や熱間加工性が
低下し、綿状や板状の溶接材料に加工する上で困難とな
るなるほか、溶接金属部の靭性、延性を低下させ、継手
性能をも低下させる６したがって、Ｃｒ含有量は１５〜
３０％とするが、溶接母材のＣｒ含有量よりも多い量を
含有することが、耐食性を改善するために必要である。
低下し、綿状や板状の溶接材料に加工する上で困難とな
るなるほか、溶接金属部の靭性、延性を低下させ、継手
性能をも低下させる６したがって、Ｃｒ含有量は１５〜
３０％とするが、溶接母材のＣｒ含有量よりも多い量を
含有することが、耐食性を改善するために必要である。
これは溶接時にＣｒが一部酸化されるため、予め多量に
配合することにより所要量を確保して、耐食性の改善を
はかるのである。通常、後述するＭｏとＣｒの少なくと
もいずれかが多く含有されていればよい。一般には、母
材に比べ（Ｃｒ＋３Ｍｏ）％値が＋２％以上となる量で
あればよい。
配合することにより所要量を確保して、耐食性の改善を
はかるのである。通常、後述するＭｏとＣｒの少なくと
もいずれかが多く含有されていればよい。一般には、母
材に比べ（Ｃｒ＋３Ｍｏ）％値が＋２％以上となる量で
あればよい。
ニッケル（Ｎｉ） ：
Ｎｉはオーステナイト形成元素であり、全面腐食など活
性溶解速度を低減せしめるために極めて重要な元素であ
る。しかしながら、多量の添加は材料を高価にすること
になり、経済性の配慮とフェライト形成元素であるＣｒ
と対応して好適なオーステナイト／フェライトバランス
補うため、Ｎｉ含有量を６〜２０％とした。
性溶解速度を低減せしめるために極めて重要な元素であ
る。しかしながら、多量の添加は材料を高価にすること
になり、経済性の配慮とフェライト形成元素であるＣｒ
と対応して好適なオーステナイト／フェライトバランス
補うため、Ｎｉ含有量を６〜２０％とした。
Ｍｏ （モリブデン）：
ＭＯの添加は、３．０％までは含有量に比例してほぼ直
線的に溶接金属部の耐孔食性、耐酸性、耐隙間腐食性を
向上させるが、多量の添加は加工性を低下させるととも
に、材料を高価にすることになるので、本発明にあって
はその含有量を３％以下に制限する。
線的に溶接金属部の耐孔食性、耐酸性、耐隙間腐食性を
向上させるが、多量の添加は加工性を低下させるととも
に、材料を高価にすることになるので、本発明にあって
はその含有量を３％以下に制限する。
しかし、本発明者らの知見によれば、必ずしもその機構
が明確になった訳ではないが、溶接金属部の耐食性の劣
化は、溶接時に溶接母材と同一の材料で溶接する場合に
は、凝固偏析により）８接金属部の一部の合金元素の含
有量が低下してしまうことがあり、そのため溶接金属部
の耐食性などの特性劣化が生じてしまうのである。した
がって、本発明によれば、Ｍｏは溶接母材の含有量より
多量に、すなわち、前述のように母材のそれに比べ（Ｃ
ｒ ＋ ３Ｍｏ）％値が＋２％以上となるように含有さ
れていなければならない。
が明確になった訳ではないが、溶接金属部の耐食性の劣
化は、溶接時に溶接母材と同一の材料で溶接する場合に
は、凝固偏析により）８接金属部の一部の合金元素の含
有量が低下してしまうことがあり、そのため溶接金属部
の耐食性などの特性劣化が生じてしまうのである。した
がって、本発明によれば、Ｍｏは溶接母材の含有量より
多量に、すなわち、前述のように母材のそれに比べ（Ｃ
ｒ ＋ ３Ｍｏ）％値が＋２％以上となるように含有さ
れていなければならない。
すでに述べたように、ＣｒおよびＭｏが溶接母材より含
有量が多くなければならないが、そのうち、特にｉｏの
含有量を増加させるのが、耐食性改善にとって好ましい
。
有量が多くなければならないが、そのうち、特にｉｏの
含有量を増加させるのが、耐食性改善にとって好ましい
。
１同 （Ｃｕ） ：
Ｃｕの添加は、耐硫酸性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割
れ性の向上に効果がある反面、溶接割れ感受性を増加せ
しめる。したがって、Ｃｕの含有量は、本発明にあって
、０．３〜４．０％に制限する。
れ性の向上に効果がある反面、溶接割れ感受性を増加せ
しめる。したがって、Ｃｕの含有量は、本発明にあって
、０．３〜４．０％に制限する。
窒素（Ｎ）：
Ｎは継手強度を確保する作用があるが、多量の添加は熱
間加工性や成形性を劣化するのでその含仔量を０．０５
〜０．３０％と定める。
間加工性や成形性を劣化するのでその含仔量を０．０５
〜０．３０％と定める。
その他、本発明にあっては、所望によりさらに、溶接金
属部の耐粒界腐食性を高めることを目的に、Ｎｂ、 Ｔ
ｉおよびＡｌのうちの少なくとも一種を安定化元素とし
て合計１．０％以下の量だけ添加してもよい。
属部の耐粒界腐食性を高めることを目的に、Ｎｂ、 Ｔ
ｉおよびＡｌのうちの少なくとも一種を安定化元素とし
て合計１．０％以下の量だけ添加してもよい。
次に、本発明にあっては、次式で定義されるＮ１−ｂａ
ｌ、を、−２，５〜＋１．０の範囲に制限する。
ｌ、を、−２，５〜＋１．０の範囲に制限する。
Ｎ１−ｂａｔ、 ＝ＮｉＣχ）＋３０ｘ （Ｃ（Ｘ）＋
Ｎ（χ） ） ＋ ０．５Ｍｎ（り−１，１ｘ （Ｃｒ
（Ｚ）＋１．５Ｓｉ（Ｘ）＋Ｍｏ（Ｘ）司、５Ｎｂ（Ｘ
）） ＋８．２上記のようにして定義されるＮ１−ｂａ
ｌ、が＋１．０を超えると凝固割れ感受性が増大し、一
方、Ｎ１−ｂａｌ、が、−２，５未満となると、熱間で
の加工性が劣化するので、本発明にあっては、その好適
態様においてＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範
囲に制限するのである。
Ｎ（χ） ） ＋ ０．５Ｍｎ（り−１，１ｘ （Ｃｒ
（Ｚ）＋１．５Ｓｉ（Ｘ）＋Ｍｏ（Ｘ）司、５Ｎｂ（Ｘ
）） ＋８．２上記のようにして定義されるＮ１−ｂａ
ｌ、が＋１．０を超えると凝固割れ感受性が増大し、一
方、Ｎ１−ｂａｌ、が、−２，５未満となると、熱間で
の加工性が劣化するので、本発明にあっては、その好適
態様においてＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範
囲に制限するのである。
次に、実施例によってさらに本発明の詳細な説明する。
１韮■」
大気溶解によって得られた、第１表に示す一連の組成範
囲の１０ｋｇの鋼塊を、その表面をシェーバ−により切
削し、その面にティグ（ＴＩＧ ） ？８接装置により
アーク溶解してビード置きを行い、その溶融ビードの凝
固に際しての割れの発生の有無を観察した。
囲の１０ｋｇの鋼塊を、その表面をシェーバ−により切
削し、その面にティグ（ＴＩＧ ） ？８接装置により
アーク溶解してビード置きを行い、その溶融ビードの凝
固に際しての割れの発生の有無を観察した。
結果を第１図にグラフで示すが、Ｎ１−ｂａｔ、が＋１
．０を超える辺たりから凝固υ１れ感受性が増大するこ
とが分かる。
．０を超える辺たりから凝固υ１れ感受性が増大するこ
とが分かる。
次に、上記のようにしてビー１置きを行った鋼塊と同し
ものから試験片を採取し、その試験片を１２００℃に加
熱し、次いで４０ｋｇの重りを１ｍの高さから落下させ
、つぶれた試験片の側面に発生ずるいわゆる耳割れを観
察した。
ものから試験片を採取し、その試験片を１２００℃に加
熱し、次いで４０ｋｇの重りを１ｍの高さから落下させ
、つぶれた試験片の側面に発生ずるいわゆる耳割れを観
察した。
結果は第２図にグラフで示すとうりであるが、Ｎ１−ｂ
ａｌ、が−２，５より小さくなると、熱間での加工性が
劣化するのが分かる。
ａｌ、が−２，５より小さくなると、熱間での加工性が
劣化するのが分かる。
第」 （重量％）
０．０６ ４ １．６ ３．０ １５ ２４
０．１８ ０．０２ ０．００５プυ１址副 第２表に示ず組成を有する１８ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ
−Ｑ、ＩＮ系オーステナイＩ・ステンレス鋼を本発明に
かかる溶接材料および既存のン容接＋オ料であるＤ−３
１６８よび３１６ＣｕＬを使ってそれぞれ溶接した。溶
接条件は次の通りであった。
０．１８ ０．０２ ０．００５プυ１址副 第２表に示ず組成を有する１８ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ
−Ｑ、ＩＮ系オーステナイＩ・ステンレス鋼を本発明に
かかる溶接材料および既存のン容接＋オ料であるＤ−３
１６８よび３１６ＣｕＬを使ってそれぞれ溶接した。溶
接条件は次の通りであった。
溶接形式： ＴＩＧ溶接
電流 ： ２６ＯＡ直流正穫性
雰囲気ガス：Ａｒガス
得られた溶接金属部から試験片を採取して、それぞれに
ついて隙間腐食電位試験、引張試験を行った。さらにＣ
形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験も実施した。
ついて隙間腐食電位試験、引張試験を行った。さらにＣ
形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験も実施した。
各試験要領は次の通り。
■隙間腐食電位試験：
溶接継手より）容接合属を含む３０ｍｍ Ｘ ３０ｍｍ
のＥ、Ｎ駒片を採取して測定面を＃６００研摩、その後
、ｉ Ｌ ×１０ｍｍ Ｘ １０ｍｍの隙間形成板を測
定面にのせ、その上に７００ｇの荷重を加え、４０℃、
０．５ＭＮａＣ］水溶；夜中に２４時間浸漬し、試験
終了後取り出して測定面に於ける腐食発生の有無を検査
した。
のＥ、Ｎ駒片を採取して測定面を＃６００研摩、その後
、ｉ Ｌ ×１０ｍｍ Ｘ １０ｍｍの隙間形成板を測
定面にのせ、その上に７００ｇの荷重を加え、４０℃、
０．５ＭＮａＣ］水溶；夜中に２４時間浸漬し、試験
終了後取り出して測定面に於ける腐食発生の有無を検査
した。
引弓、試験：
ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行った。
■Ｃ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験：
ＪＩＳ Ｚ ３１５５に準拠して行った。
なお、溶接母材の組成は第２表に示す通りであ第２表
（重量％） 司」重ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ
Ｓ Ｃｒ３１５ＳＮ Ｏ，０４２，２
５１，３００，０２８０，００３１７，９０結果を第３
表にまとめて示すが、同表中試料肖１３および１４がそ
れぞれＤ−３１６および３１６ＣｕＬに相当するもので
ある。試料陽１５が溶接母材とは−等しく組成をもった
溶接材料の例を示す。
（重量％） 司」重ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ
Ｓ Ｃｒ３１５ＳＮ Ｏ，０４２，２
５１，３００，０２８０，００３１７，９０結果を第３
表にまとめて示すが、同表中試料肖１３および１４がそ
れぞれＤ−３１６および３１６ＣｕＬに相当するもので
ある。試料陽１５が溶接母材とは−等しく組成をもった
溶接材料の例を示す。
第１図および第２図は、本発明の実施例の結果を’、１
ｉ−ｂａ１．についてまとめたグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１図 Ｎｉ−ｂｃ、１ 第２図 ４−３ −２ −ｉ ０ １ Ｎｉ −））ＣＬ１
ｉ−ｂａ１．についてまとめたグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１図 Ｎｉ−ｂｃ、１ 第２図 ４−３ −２ −ｉ ０ １ Ｎｉ −））ＣＬ１
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：６．０〜２
０％、Ｍｏ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．３〜４．０
％、Ｎ：０．０５〜０．３０％、残部Ｆｅおよび付随不
純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：６．０〜２
０％、Ｍｏ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．３〜４．０
％、Ｎ：０．０５〜０．３０％、Ｎｂ、ＴｉおよびＡｌ
の少なくとも一種合計１．０％以下、 残部Ｆｅおよび付随不純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27281585A JPS62134196A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27281585A JPS62134196A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134196A true JPS62134196A (ja) | 1987-06-17 |
Family
ID=17519136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27281585A Pending JPS62134196A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134196A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04210891A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-31 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼継手部のガスシールドアーク溶接方法 |
| JP2006131956A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐高温塩害性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2008055462A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Hitachi Ltd | 溶接継手の製作方法 |
| JP2014065069A (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-17 | Yasuda Kogyo Kk | 金属丸断面線材の製造方法、および金属丸断面線材、ニッケルフリーオーステナイトステンレス鋼丸断面線材、溶接線用・抵抗用・電熱線用丸断面線材 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5961590A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-07 | Daido Steel Co Ltd | 溶接方法 |
-
1985
- 1985-12-04 JP JP27281585A patent/JPS62134196A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5961590A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-07 | Daido Steel Co Ltd | 溶接方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04210891A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-31 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼継手部のガスシールドアーク溶接方法 |
| JP2006131956A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐高温塩害性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2008055462A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Hitachi Ltd | 溶接継手の製作方法 |
| JP2014065069A (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-17 | Yasuda Kogyo Kk | 金属丸断面線材の製造方法、および金属丸断面線材、ニッケルフリーオーステナイトステンレス鋼丸断面線材、溶接線用・抵抗用・電熱線用丸断面線材 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2012018074A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH09267190A (ja) | 高クロムフェライト鋼用溶接ワイヤ | |
| EP1918399B9 (en) | Ferritic stainless-steel sheet with excellent corrosion resistance and process for producing the same | |
| WO1998010888A1 (fr) | Materiau d'apport pour la soudure d'aciers inoxydables | |
| JP2001001148A (ja) | ９００ＭＰａ以上級厚肉高張力鋼板のガスシールドアーク溶接方法 | |
| US8900380B2 (en) | Low-chromium stainless steel excellent in corrosion resistance of weld | |
| JP3329261B2 (ja) | 高温高強度鋼用溶接材料および溶接継手 | |
| JP2004042116A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接ワイヤ | |
| JP4784239B2 (ja) | ティグ溶接用フェライト系ステンレス鋼溶加棒 | |
| JPS60231591A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接用ワイヤ | |
| JP4465066B2 (ja) | フェライト・オーステナイト二相系ステンレス鋼用溶接材料 | |
| JPH0635615B2 (ja) | 溶接部の耐食性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼材の製法 | |
| JPH03204196A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼溶接用ワイヤ | |
| JP5012194B2 (ja) | 溶接継手強度が高い温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP4297631B2 (ja) | 溶接部の耐粒界腐食性および低温靭性に優れたクロム含有鋼 | |
| JPH0596397A (ja) | 高電流ｍｉｇ溶接用鋼ワイヤ | |
| JP2800661B2 (ja) | 高Ｃｒ高Ｎオーステナイト鋼用溶接材料 | |
| JPS5953653A (ja) | 溶接部靭性のすぐれた極厚低温用鋼 | |
| JP3194207B2 (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0636995B2 (ja) | 高合金オ−ステナイト鋼の溶接方法 | |
| JPS59159975A (ja) | Ａｌ含有フエライト系クロムステンレス鋼 | |
| JP2000063997A (ja) | マルテンサイト系ステンレス溶接鋼管 | |
| JP3131597B2 (ja) | 耐硝酸性オーステナイトステンレス鋼および溶接金属 | |
| JPH03159B2 (ja) | ||
| JPH02213451A (ja) | 耐食性に優れた安価なオーステナイト系ステンレス鋼 |