JPS62134462A - タ−ビン式膨張機の制御方法 - Google Patents
タ−ビン式膨張機の制御方法Info
- Publication number
- JPS62134462A JPS62134462A JP27375585A JP27375585A JPS62134462A JP S62134462 A JPS62134462 A JP S62134462A JP 27375585 A JP27375585 A JP 27375585A JP 27375585 A JP27375585 A JP 27375585A JP S62134462 A JPS62134462 A JP S62134462A
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- Japan
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- pressure
- expander
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、タービン式膨張機の制御方法に関し、１しこ
直列二段のタービン式膨張機で寒冷を発生するようにじ
だ循環回路を備えた電子制御ガス液化冷凍装置の起動時
におけるタービン式膨張機の制御方法に関するものであ
る。
直列二段のタービン式膨張機で寒冷を発生するようにじ
だ循環回路を備えた電子制御ガス液化冷凍装置の起動時
におけるタービン式膨張機の制御方法に関するものであ
る。
一般に、直列二段のタービン式膨張機を用いて寒冷を発
生する基本的な循環回路は、第５図ごこ示すように構成
されている。即ち、ヘリウムや水素などの冷媒容器５１
からコールドボックス５２内に配設された各熱交換器５
３〜５７を経由して供給された冷媒を圧縮機５８で加圧
し、この力ｎ圧冷媒を前記熱交換器５７を経由して一段
目と二段目のタービン式膨張機６１・６２に供給し、こ
れらタービン式膨張ａ６１・６２で冷媒に仕事をさせて
膨張させ、自らの温度を降下させるように構成されてお
り、この温度降下が発生寒冷と称されている。尚、ター
ビンが得た仕事はタービン軸と直結する制動ブロアまた
は発電機などく図示せず）で系外に取り出される。
生する基本的な循環回路は、第５図ごこ示すように構成
されている。即ち、ヘリウムや水素などの冷媒容器５１
からコールドボックス５２内に配設された各熱交換器５
３〜５７を経由して供給された冷媒を圧縮機５８で加圧
し、この力ｎ圧冷媒を前記熱交換器５７を経由して一段
目と二段目のタービン式膨張機６１・６２に供給し、こ
れらタービン式膨張ａ６１・６２で冷媒に仕事をさせて
膨張させ、自らの温度を降下させるように構成されてお
り、この温度降下が発生寒冷と称されている。尚、ター
ビンが得た仕事はタービン軸と直結する制動ブロアまた
は発電機などく図示せず）で系外に取り出される。
この循環回路のｊ１転を開始すると、上記寒冷によって
、この装置は常１４７ｔから設計温度まで順次冷却され
るが、その間の起動時間はできるだけ短くするのが好ま
しい。
、この装置は常１４７ｔから設計温度まで順次冷却され
るが、その間の起動時間はできるだけ短くするのが好ま
しい。
ところで、この装置が到達する平衡終端温度は、供給さ
れる冷媒の圧力に対応じて一義的に定まり、それは圧力
が高い程、低い温度に達する。また、装置が平衡温度に
達するまでの８０１時間は、タービンが発生する寒冷量
に依存し、多いほど短時間で済むのである。
れる冷媒の圧力に対応じて一義的に定まり、それは圧力
が高い程、低い温度に達する。また、装置が平衡温度に
達するまでの８０１時間は、タービンが発生する寒冷量
に依存し、多いほど短時間で済むのである。
然るに、寒冷量Ｑは、
Ｑ＝に、 ・Ｐｉ−ｆ〒１・ｆ （π）で与えられる
。ここで、Ｋ、は定数、Ｐ ｉは入口圧力、Ｔｉは入口
温度、ｆ （π）はπの増加に従って増加する函数、π
は膨張機の圧力比（＝Ｐｉ／Ｐｅ）、Ｐｅは出口圧力で
あり、Ｐｅはほぼ一定である。
。ここで、Ｋ、は定数、Ｐ ｉは入口圧力、Ｔｉは入口
温度、ｆ （π）はπの増加に従って増加する函数、π
は膨張機の圧力比（＝Ｐｉ／Ｐｅ）、Ｐｅは出口圧力で
あり、Ｐｅはほぼ一定である。
上式から、起動開始直後でＴｉの高い時にＰｉやπを大
きくすればＱが大となることが認、められる。即ち、起
動時間を短縮するには、寒冷量Ｑを増加すべくタービン
入口圧力Ｐ１を高くすればよいのである。
きくすればＱが大となることが認、められる。即ち、起
動時間を短縮するには、寒冷量Ｑを増加すべくタービン
入口圧力Ｐ１を高くすればよいのである。
しかし、タービン式膨張機では温度の高い起動の初１す
ｊからタービン入口圧力を高くすると、設計速度を越え
るような高速度となって不都合である。
ｊからタービン入口圧力を高くすると、設計速度を越え
るような高速度となって不都合である。
！＋１ち、１（１１阿りＪ）ｏ ７ ノｉｒ４費動力Ｂ
ハ、Ｂ＝に２ ・γ・Ｎ３ で与えられ、ここてに２は定数、Ｔはブロア循環ガスの
比重量、Ｎはタービン・ブロア軸の回転数である。
ハ、Ｂ＝に２ ・γ・Ｎ３ で与えられ、ここてに２は定数、Ｔはブロア循環ガスの
比重量、Ｎはタービン・ブロア軸の回転数である。
上記Ｑはタービンの吸収動ノｊでもあるから、Ｑ＝Ｂと
すると、 Ｎ３−に３ ・ （Ｐｉ−、／′ｒＴ／Ｔ）・ｆ （π
）（Ｋ、は定Ｖ！、） となり、Ｔｉ−Ｐｉ及びπ （＝Ｐｉ／Ｐｅ）が高い程
高速になるため、Ｐｉが高くなると著しく高速になるの
である。
すると、 Ｎ３−に３ ・ （Ｐｉ−、／′ｒＴ／Ｔ）・ｆ （π
）（Ｋ、は定Ｖ！、） となり、Ｔｉ−Ｐｉ及びπ （＝Ｐｉ／Ｐｅ）が高い程
高速になるため、Ｐｉが高くなると著しく高速になるの
である。
しかるに、タービンには回転体の遠心力強度や、軸受の
流体動力学的な力にょる軸振動に基づく上限回転数が存
在するので、設計速度を上回って運転することは避けな
ければならない。そして、その危険が最も大きいのが上
記の如く温度の高い起動時なのである。
流体動力学的な力にょる軸振動に基づく上限回転数が存
在するので、設計速度を上回って運転することは避けな
ければならない。そして、その危険が最も大きいのが上
記の如く温度の高い起動時なのである。
一方、装置が設計平衡温度に達している液化冷凍運転中
は、危険が少なく多少の回転変動も許容できる。そのた
め、従来の液化冷凍装置では、一般の原動機のような複
雑高価なガバナなどの回転数制御器は設置されておらず
、圧力制御弁などで対処しているのである。
は、危険が少なく多少の回転変動も許容できる。そのた
め、従来の液化冷凍装置では、一般の原動機のような複
雑高価なガバナなどの回転数制御器は設置されておらず
、圧力制御弁などで対処しているのである。
従って、従来は起動時間が短くなるように制御しようと
すると、設計速度を上回って屡々タービンが損傷したり
、逆に徒に起動時間を長くとるなどの不都合を招来して
いた。
すると、設計速度を上回って屡々タービンが損傷したり
、逆に徒に起動時間を長くとるなどの不都合を招来して
いた。
本発明は、上記従来の問題点を解決するためになされた
ものであって、起動時間を最も短くできるとともに、過
速度にならずに安定した起動が簡隼な構成で可能となる
タービン式膨張機の制御方法の提供を目的とするもので
ある。
ものであって、起動時間を最も短くできるとともに、過
速度にならずに安定した起動が簡隼な構成で可能となる
タービン式膨張機の制御方法の提供を目的とするもので
ある。
本発明に係るタービン式膨張機の制御方法は、直列二段
のタービン式膨張機で寒冷を発生ずるようにされた循環
回路において予め設定された制御パターンにより、一段
目のタービン式膨張機の入口圧力を圧力制御Ｊ１１弁で
制御するタービン式膨張機の制御方法において、一段目
のタービン式膨張機の入口温度に応じて前記制御パター
ンを変化させ、この一段目のタービン式膨張機の入口温
度に応じて二段目のタービン式膨張機の入口圧力を制御
することにより、タービンの入口温度毎にタービンの入
口圧力の制御パターンを変更してタービンが過速度を生
しない範囲で許される限りタービン入口圧力を高くとる
ようにしたことを特徴とするものである。
のタービン式膨張機で寒冷を発生ずるようにされた循環
回路において予め設定された制御パターンにより、一段
目のタービン式膨張機の入口圧力を圧力制御Ｊ１１弁で
制御するタービン式膨張機の制御方法において、一段目
のタービン式膨張機の入口温度に応じて前記制御パター
ンを変化させ、この一段目のタービン式膨張機の入口温
度に応じて二段目のタービン式膨張機の入口圧力を制御
することにより、タービンの入口温度毎にタービンの入
口圧力の制御パターンを変更してタービンが過速度を生
しない範囲で許される限りタービン入口圧力を高くとる
ようにしたことを特徴とするものである。
以下、本発明の一実施例を第１図〜第４図に基づいて説
明する。第１図及び第２図において、液体ヘリウム等の
冷媒を収容した冷媒容器１がら直接あるいは熱負荷２を
介して得られたガス冷媒は、コールトポ・ノクス３内に
配設された各熱交換器５〜９を通る吸込ライン４を経て
圧縮機１０に供給される。この圧縮機１０で圧縮された
冷媒は、前記熱交換器９を介して一段目のタービン式膨
張機１１に入り、さらに前記熱交換器７を介して二段目
のタービン式膨張機１２を経て前記吸込ライン４に還流
して循環する。また、前記熱交換器９を出た冷媒の一部
は、戻しライン１３を通り、前記熱交換器８〜５及びそ
の出口端に設けられた制４１１弁１４を経て前記冷媒容
器１に戻るように構成されている。前記一段目のタービ
ン式膨張機１１の入口には入口圧力制御弁１５が配設さ
れ、さらにその手前に入口温度検知器１６が配設されて
いる。また二段目のタービン式膨張機１２の入口には入
口圧力検知器１７が配設されている。前記入口温度検知
Ｊｊ１６と入口圧力検知器１７の出力信号は、Ａ／Ｄコ
ンバータ１９を介してマイクロコンピュータ１８に入力
され、その出力が前記入口圧力制御弁１５のアクチュエ
ータ１５ａに入力されている。また、マイクロコンピュ
ータ１８の出力は、戻しライン１３の出口端に配設され
た制御弁１４及び圧縮機１０に並列に介装された容量制
？′ＩＩｌ弁２０のアクチュエータ２０ａに入力されて
いる。
明する。第１図及び第２図において、液体ヘリウム等の
冷媒を収容した冷媒容器１がら直接あるいは熱負荷２を
介して得られたガス冷媒は、コールトポ・ノクス３内に
配設された各熱交換器５〜９を通る吸込ライン４を経て
圧縮機１０に供給される。この圧縮機１０で圧縮された
冷媒は、前記熱交換器９を介して一段目のタービン式膨
張機１１に入り、さらに前記熱交換器７を介して二段目
のタービン式膨張機１２を経て前記吸込ライン４に還流
して循環する。また、前記熱交換器９を出た冷媒の一部
は、戻しライン１３を通り、前記熱交換器８〜５及びそ
の出口端に設けられた制４１１弁１４を経て前記冷媒容
器１に戻るように構成されている。前記一段目のタービ
ン式膨張機１１の入口には入口圧力制御弁１５が配設さ
れ、さらにその手前に入口温度検知器１６が配設されて
いる。また二段目のタービン式膨張機１２の入口には入
口圧力検知器１７が配設されている。前記入口温度検知
Ｊｊ１６と入口圧力検知器１７の出力信号は、Ａ／Ｄコ
ンバータ１９を介してマイクロコンピュータ１８に入力
され、その出力が前記入口圧力制御弁１５のアクチュエ
ータ１５ａに入力されている。また、マイクロコンピュ
ータ１８の出力は、戻しライン１３の出口端に配設され
た制御弁１４及び圧縮機１０に並列に介装された容量制
？′ＩＩｌ弁２０のアクチュエータ２０ａに入力されて
いる。
次に作用を説明する。前記マイクロコンピュータ１８は
、起動時に第３図（ａ）（ｂ）に示すような制御パター
ンとなるように構成されている。
、起動時に第３図（ａ）（ｂ）に示すような制御パター
ンとなるように構成されている。
第３図（ａ）はタービン入口温度とタービン入口圧力の
制御特性を示し、図中、ａ−ｃ−ｅ曲線はタービン入口
圧力に対応する平衡終端入口温度曲線、ｂ−ｄ−１曲線
はその許容上限速度に対応する昇圧比を示す曲線である
。また第３図（ｂ）はタービン入口温度とタービン回転
速度の制御特性を示し、図中、ａ′−ａ′−ｅ′凸曲線
平衡純情入口温度に於けるタービン速度曲線、ｂ’ −
ｄ’−ｆ’曲線はタービン許容上限速度曲線である。
制御特性を示し、図中、ａ−ｃ−ｅ曲線はタービン入口
圧力に対応する平衡終端入口温度曲線、ｂ−ｄ−１曲線
はその許容上限速度に対応する昇圧比を示す曲線である
。また第３図（ｂ）はタービン入口温度とタービン回転
速度の制御特性を示し、図中、ａ′−ａ′−ｅ′凸曲線
平衡純情入口温度に於けるタービン速度曲線、ｂ’ −
ｄ’−ｆ’曲線はタービン許容上限速度曲線である。
ここで、起動開始時に、圧力一温度がａ点、回転速度一
温度がａ′点にあるとき、入口圧力制御弁１５を開いて
圧力をｂ点の状態にすると、回転速度はｂ′点の最高速
度になる。このまま圧力を維持しつつ冷却を続けると、
温度は０点、速度は低下してＣ′点の値となり、次の平
衡終端温度に到達する。このように温度ａ点に対してパ
ターンａ −＋ ｂ −ｃにしたがってタービン入口圧
力を制御し、次いで同様に、温度Ｃに対してパターンＣ
−４ｄ −＋ ｅにしたがってタービン入口圧力を制御
し、以降これを繰り返すことによって最終の設計温度・
圧力に到達するのである。
温度がａ′点にあるとき、入口圧力制御弁１５を開いて
圧力をｂ点の状態にすると、回転速度はｂ′点の最高速
度になる。このまま圧力を維持しつつ冷却を続けると、
温度は０点、速度は低下してＣ′点の値となり、次の平
衡終端温度に到達する。このように温度ａ点に対してパ
ターンａ −＋ ｂ −ｃにしたがってタービン入口圧
力を制御し、次いで同様に、温度Ｃに対してパターンＣ
−４ｄ −＋ ｅにしたがってタービン入口圧力を制御
し、以降これを繰り返すことによって最終の設計温度・
圧力に到達するのである。
この制御パターンによれば、タービン入口圧力を可能な
限り高くとるとともに平衡温度への到達の如何によって
制御しているので、半端な圧力で平衡温度以下への到達
を目指して無駄な待ち時間を費やすことがなくなり、こ
れにより起動時間の短縮が図れるのである。
限り高くとるとともに平衡温度への到達の如何によって
制御しているので、半端な圧力で平衡温度以下への到達
を目指して無駄な待ち時間を費やすことがなくなり、こ
れにより起動時間の短縮が図れるのである。
尚、さらにタービン速度がパターンｂ’ −ｄ’−ｆ’
にしたがって常に最大値を保つように、タービン入口温
度にしたがってタービン入口圧力がパターンｂ−ｄ−１
に沿って連続的に変化するように制御すれば、冷却時間
を極限まで短縮することかできる。
にしたがって常に最大値を保つように、タービン入口温
度にしたがってタービン入口圧力がパターンｂ−ｄ−１
に沿って連続的に変化するように制御すれば、冷却時間
を極限まで短縮することかできる。
上述では説明を簡単にするため、タービン式膨張機の台
数を無視して説明したが、具体的には起動時にも高圧段
と低圧段の直列二段として運転している。その際、両タ
ービン式膨張機１１・１２における第３図（ａ）のパタ
ーンを比較してタービン許容上限速度に対応する許容昇
圧比がより低い方のパターンを採用している。また、制
御対象としては、二段目のタービン式膨張機１２の人口
圧力、あるいはこれから一義的に決まる二段目のタービ
ン式膨張機１２の圧力比（入口圧力を出口圧力で除した
もの）を採用している。その理由は次の通りである。即
ち、第４図に示すように、入口圧力の変化に対して一段
目のタービン式膨張機１１の圧力比は、圧力が極（低い
ときを除いて殆ど一定値であるが、二段目のタービン式
膨張ｉｆ２の圧力比は全範囲にわたってリニヤに変化す
る。従って、タービンの入口圧力を制御するには、二段
目のタービン式膨張機１２の圧力比を選ぶことによって
感度の高い制御が可能となるからであり、さらに二段目
のタービン式膨張機１２の出口圧力は圧縮［１０の吸込
圧力にほぼ等しく、常に一定であるから、二段目圧力比
に代えて入口圧力を採用しても同じ効果が得られるので
ある。
数を無視して説明したが、具体的には起動時にも高圧段
と低圧段の直列二段として運転している。その際、両タ
ービン式膨張機１１・１２における第３図（ａ）のパタ
ーンを比較してタービン許容上限速度に対応する許容昇
圧比がより低い方のパターンを採用している。また、制
御対象としては、二段目のタービン式膨張機１２の人口
圧力、あるいはこれから一義的に決まる二段目のタービ
ン式膨張機１２の圧力比（入口圧力を出口圧力で除した
もの）を採用している。その理由は次の通りである。即
ち、第４図に示すように、入口圧力の変化に対して一段
目のタービン式膨張機１１の圧力比は、圧力が極（低い
ときを除いて殆ど一定値であるが、二段目のタービン式
膨張ｉｆ２の圧力比は全範囲にわたってリニヤに変化す
る。従って、タービンの入口圧力を制御するには、二段
目のタービン式膨張機１２の圧力比を選ぶことによって
感度の高い制御が可能となるからであり、さらに二段目
のタービン式膨張機１２の出口圧力は圧縮［１０の吸込
圧力にほぼ等しく、常に一定であるから、二段目圧力比
に代えて入口圧力を採用しても同じ効果が得られるので
ある。
なお、第４図に示すように２台のタービン式膨張機の圧
力比が顕著に異なる理由は、両タービン式膨張機はそれ
ぞれの推力軸受負荷容量の限界からそのタービンの入口
と出口の差圧をほぼ同一になすべく設計されているため
、圧力比としては高圧の一段目のタービン式膨張機１１
の圧力比が著しく低くなる結果として現れるものである
。
力比が顕著に異なる理由は、両タービン式膨張機はそれ
ぞれの推力軸受負荷容量の限界からそのタービンの入口
と出口の差圧をほぼ同一になすべく設計されているため
、圧力比としては高圧の一段目のタービン式膨張機１１
の圧力比が著しく低くなる結果として現れるものである
。
かくして、一段目のタービン式膨張機１１の入口温度に
応じて二段目のタービン式膨張機１２の入口圧力を制御
し、タービンの入口温度毎にタービンの入口圧力の制１
１１１パターンを変更することにより、タービンが過速
度を生じない範囲で許される限りタービン入口圧力を高
くとることができる。
応じて二段目のタービン式膨張機１２の入口圧力を制御
し、タービンの入口温度毎にタービンの入口圧力の制１
１１１パターンを変更することにより、タービンが過速
度を生じない範囲で許される限りタービン入口圧力を高
くとることができる。
これにより、高価で複雑なガバナを採用することなく、
１つの圧力側Ｊｆｆｌｌ弁１５によって感度よくかつ２
台のタービン式Ｕ張に〕、・１２の挙動を同時にかつ安
定じて安全Ｃ：制？ｆｆ１ｌする二とが可能となるので
ある。
１つの圧力側Ｊｆｆｌｌ弁１５によって感度よくかつ２
台のタービン式Ｕ張に〕、・１２の挙動を同時にかつ安
定じて安全Ｃ：制？ｆｆ１ｌする二とが可能となるので
ある。
〔発明の効果。
本発明のタービン式膨張機の制御方法によれば、以上の
ように、一段目のタービン式膨張機の入口１υ、度に応
、して二段目のタービン式膨張機の入口圧力を制御する
ことにより、タービンが過速度を生じない範囲で許され
る限りタービン入口圧力を高くとることができる。従っ
て、起動時間を短（できるとともに過速度にならずに安
定した起動が可能となり、しかも高価で複雑なガバナな
どを必要とせずに簡単な構成で済むという優れた効果を
奏する。
ように、一段目のタービン式膨張機の入口１υ、度に応
、して二段目のタービン式膨張機の入口圧力を制御する
ことにより、タービンが過速度を生じない範囲で許され
る限りタービン入口圧力を高くとることができる。従っ
て、起動時間を短（できるとともに過速度にならずに安
定した起動が可能となり、しかも高価で複雑なガバナな
どを必要とせずに簡単な構成で済むという優れた効果を
奏する。
第１図は本発明の一実施例の概略構成図、第２図は制御
部の要部構成図、第３図（ａ）（ｂ）はそれぞれタービ
ンの入口温度と入口圧力及び入口温度と回転速度の関係
を示す制御特性図、第４図はタービンの入口圧力とター
ビンの圧力比の関係を示す特性図、第５図は従来例の基
本構成を示す概略図である。 １０は圧縮機、１１は一段目のタービン式膨張機、１２
は二段目、のタービン式膨張機、１５は入口圧力制御弁
、１６は入口温度検知器、１７は入口圧力検知器、１８
はマイクロコンビュータテする。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼所 −会司目夕−こン入ロ五７′３（’１０）第２図 矢１簀２”３ ターヒ゛ン入ロ呈／ｌ（０に）
部の要部構成図、第３図（ａ）（ｂ）はそれぞれタービ
ンの入口温度と入口圧力及び入口温度と回転速度の関係
を示す制御特性図、第４図はタービンの入口圧力とター
ビンの圧力比の関係を示す特性図、第５図は従来例の基
本構成を示す概略図である。 １０は圧縮機、１１は一段目のタービン式膨張機、１２
は二段目、のタービン式膨張機、１５は入口圧力制御弁
、１６は入口温度検知器、１７は入口圧力検知器、１８
はマイクロコンビュータテする。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼所 −会司目夕−こン入ロ五７′３（’１０）第２図 矢１簀２”３ ターヒ゛ン入ロ呈／ｌ（０に）
Claims (1)
- １、直列二段のタービン式膨張機で寒冷を発生するよう
にされた循環回路において予め設定された制御パターン
により、一段目のタービン式膨張機の入口圧力を圧力制
御弁で制御するタービン式膨張機の制御方法において、
一段目のタービン式膨張機の入口温度に応じて前記制御
パターンを変化させ、この一段目のタービン式膨張機の
入口温度に応じて二段目のタービン式膨張機の入口圧力
を制御することを特徴とするタービン式膨張機の制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27375585A JPS62134462A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | タ−ビン式膨張機の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27375585A JPS62134462A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | タ−ビン式膨張機の制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134462A true JPS62134462A (ja) | 1987-06-17 |
| JPH0317062B2 JPH0317062B2 (ja) | 1991-03-07 |
Family
ID=17532122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27375585A Granted JPS62134462A (ja) | 1985-12-05 | 1985-12-05 | タ−ビン式膨張機の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134462A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017524101A (ja) * | 2014-07-08 | 2017-08-24 | リンデ アクチェンゲゼルシャフト | 一連の極低温圧縮機における流体の圧力及び温度制御のための方法 |
| WO2025115626A1 (ja) * | 2023-11-28 | 2025-06-05 | 三菱重工業株式会社 | 冷却装置、および冷却装置の運転方法 |
-
1985
- 1985-12-05 JP JP27375585A patent/JPS62134462A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017524101A (ja) * | 2014-07-08 | 2017-08-24 | リンデ アクチェンゲゼルシャフト | 一連の極低温圧縮機における流体の圧力及び温度制御のための方法 |
| WO2025115626A1 (ja) * | 2023-11-28 | 2025-06-05 | 三菱重工業株式会社 | 冷却装置、および冷却装置の運転方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0317062B2 (ja) | 1991-03-07 |
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