JPS62165182A - 加圧水型原子炉の棒案内管支持機構 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は加圧水型原子炉、特に、加圧水型原子炉の内槽
集合体内に配置される棒案内管の振動抑止式支持機構に
係る。

新しい設計の原子炉として、原子炉容器内に下方から上
方に向かって、いずれもほぼ円筒形を有する下槽集合体
、内槽集合体及びカランドリアを軸方向に整列させて順
次組み立て、さらにその上に上方閉鎖ドームを配置した
ものがある。下槽集合体は、下端及び上端をこれに対応
する下部及び上部炉心板で支持させた複数の燃料棒集合
体を軸平行関係に収納する従来型構成を採用する。内槽
集合体には、その断面積のほぼ全域に多数の棒案内管を
密な間隔で配列する。棒案内管は、原子炉制御棒クラス
タ（ＲＣＣ）を収納する第１の型と水排除棒クラスタ（
ＷＤＲＣ）を収納する第２の型とから成り、これらのク
ラスタはそれぞれ連携の案内管内に収納された状態で燃
料棒集合体とほぼ整列関係に延びる。

カランドリアはカランドリア底板及びカランドリア上板
を含む。棒案内管の下端及び上端を上部炉心板及びカラ
ンドリア底板にそれぞれ固定する。カランドリア内には
その底板と上板の間にわたって複数のカランドリア管を
軸平行関係に、かつ棒案内管とそれぞれ整列関係に配置
する。カランドリア管の間に位置するカランドリア底板
の残りの部分に、炉心排出流が内槽集合体を通過したの
ちに通過する多数のフローホールを形成する。

同じく軸平行及び整列関係に、ドーム内の所定の高さに
延びる案内管にカランドリア管を連結する。案内管は、
ドームの構造壁を貫通し、かつドームの真上に位置する
自由端でそれぞれ対応の調節機構を装着した対応のヘッ
ド突出部と連結する。これらの調節機構はそれぞれと連
携するヘッド突出部、フローシュラウド、及びカランド
リア管を貫通して連携のＲＣＣ及びＷＤＲＣ棒クラスタ
に連結された制御線を有し、内槽集合体内でのクラスタ
の高さ、特に、炉心内の反応度を制御するためクラスタ
を下槽集合体内へ下降させて燃料棒集合体と連携させる
際の下降位置を調節する。

この種の原子炉の設計上の必須条件として、所与のクラ
スタに属する個々の棒とこれらの棒を支持するために挿
通する棒案内管内の公知の支持板との界面における棒の
摩耗を極力防止すると共に、流体の流れによって生ずる
炉内構造物の振動及びこれに伴う振動などのような摩耗
の要因を軽減または排除しなければならない。内槽集合
体内には線案内管が比較的密な間隔で配列されるから、
炉心からの排出流をほぼ均等に分布させ、上槽集合体内
の流れを常に軸方向に維持しなければならない。炉心排
出流が均等な分布で、しかも軸方向に流動しても、線案
内管のアレイまたは個々の線案内管における圧力差及び
温度差の影響で、線案内管の支持点または支持連結部に
著しい反力負荷が発生する可能性がある。この反力負荷
が流体の流れに伴う振動と相俟って線案内管及び棒を摩
耗させる大きい要因となり得る。更に、カランドリア、
特にその底板が線案内管上端との間に、従来型の加圧水
型原子炉には存在しない界面を提供する。この界面はカ
ランドリア底板と内槽との間の熱膨張差を吸収して大き
い熱応力の発生を防止できるものでなければならない。

さらにまた、カランドリア底板と上部炉心板は構造的に
は本来独立であるから、炉内構造物が振動すると、上部
炉心板及びカランドリア底板における線案内管の下端及
び上端支持連結部間に著しい相対運動が起こる可能性が
あり、摩耗の可能性も大きくなる。

従って、線案内管上端の支持連結方式として従来の割ビ
ン連結方式を採用しても急速に摩耗が生じて線案内管上
端がゆるむから、不適当である。線案内管の上端連結部
がゆるめば、個々の棒の摩耗も急速に進行するから、こ
のような線案内管は実用に供し得ない。その他の公知取
付は手段も不適当である。例えば、板ばねの場合、その
材料が高強度のものであっても、配列された多数の線案
内管に対応させて適当なサイズの板ばねを設置するのに
充分なスペースが内槽集合体内に得られないから、すべ
ての線案内管を支持することは不可能である。

既存の公知支持構造が不適当であるというだけでなく、
内槽集合体内における線案内管上端の支持機構を設計す
る際には、ほかにも考慮すべき要因がある。たとえば、
ＲＣＣＣＣチクラスタＤＲＣ棒クラスタも案内管を分解
しなくても取り外しが可能でなければならない。この条
件は内槽集合体内に案内管及び連携の棒クラスタが密に
配列されることと相俟ってスペースに厳しい制約を課す
ことになる。例えば、この種の原子炉にあっては２゜８
００本以上の棒を１８５のクラスタにまとめ、各クラス
タはそれぞれに対応する合計１８５の案内管に収納され
る。スペースの制約は炉心排出流を円滑に通過ささせる
フローホールをカランドリア底板に形成しなければなら
ないという条件によってさらに深刻となる。以上に述べ
た要因は内槽集合体の水平断面におけるスペースを厳し
く制約する要因であるが、このスペースに対する軸方向
または垂直方向の制約も考慮しなければならない。

例えば、支持部材の存在がそのまま容器高の増大につな
がってはならない。保守の観点からすれば、容易に点検
及び部品交換できるように、支持部材を視認できること
が好ましい。また、カランドリアの組立に伴う荷重はそ
の死重以下でなければならず、支持部に接近することな
く組立が可能でなければならない。これにより、容器ヘ
ッドを据え付けるまで、カランドリアに力が加わるのを
回避することができる。

従って、棒案内管支持機構は内槽集合体自体に関連する
、またはこれによって課せられる広範囲の構造上、機能
上の条件を満たさねばならないが、ほかに、支持機構自
体の摩耗を極力軽減しなければならないという条件もア
ル。これは炉心排出流によって強い振動が発生する可能
性、及び棒案内管アレイや個々の棒案内管における圧力
差及び温度差に起因する大きい接触力の発生に鑑み、重
要な条件である。

棒案内管及びこれと連携する棒クラスタを密な間隔で配
列する本願のような新しい設計の原子炉に伴う支持構造
上の問題は従来型の原子炉には存在しない。従って、本
発明の目的は上記の諸条件を満たし、上述したような原
子炉の運転に際して発生する環境要因を考慮した適切な
棒案内管支持機構を提供することにある。

この目的に鑑み、本発明は、加圧水型原子炉容器の中央
部分を占め、下方の第１の板から上方の第２の板に達す
る垂直高を有し、第１及び第２の型の棒クラスタを収容
する内槽集合体内の互い違いのマトリックス位置に軸平
行関係に、下端を第１の板に固定し、上端を第２の板の
近傍に配置した第１及び第２の型の棒案内管の上端を支
持する支持機構であって、第１及び第２の型の棒案内管
の上端に連結された第１及び第２の型の複数の頂板の第
１及び第２のマトリックスを具備し、頂板には互いに入
り組んだ関係に組合わせるための内側及び外側頂点が在
り、一方の型の頂板の外側頂点が他方の型の頂板の内側
頂点と係合し、さらに複数の第１及び第２の型の頂板と
それぞれ対応する所定のアレイに配列され、頂板に形成
した中央孔に嵌入されて内槽集合体内で軸方向に整列す
るように第２の板から垂下する複数の延長部と、頂板と
連携し、それぞれが所与の型の頂板と連携する延長部が
嵌入する中心孔を有し、第２の板の下面と係合する中心
ハブを含む複数の振動抑止装置と、中心ハブからこれと
一体に半径方向へ対称的に斜め下方に延び、中心ハブと
嵌合している延長部の直ぐ隣りでそれと整列する頂板に
先端が係合し、所定範囲内で頂板に圧縮力を作用させる
ことにより、弾性的に平行間隔の縮小を阻止すると共に
、所与の型の頂板を共通平面と平行な方向に変位させよ
うとする横方向負荷に反作用する少なくとも１対のばね
アームと、中心ハブの周縁とほぼ対応する周縁を有する
補強リングと、振動抑止装置の中心ハブを挟むように補
強リングを第２の板に連結する手段を含むことを特徴と
する支持機構を提案する。

加圧水型原子炉の内槽集合体の棒案内管に用いる振動抑
止装置は特に内槽集合体内の棒案内管に関し、流体の流
動に伴う構造要素の振動及び横方向の力を軽減するとい
う設計上の必須条件を満たす極めて有効かつ能率的な構
造を提供する。

振動抑止装置は本願と同じ出願人に譲渡された、本願と
同じ発明者による特許出願「加圧水型原子炉における棒
案内管の弾性支持機構」に開示されている棒案内管弾性
支持機構と併用することができる。即ち、上記出願に開
示されている棒案内管弾性支持機構はその主要構成成分
として、互いに入り組んだ棒案内管頂板マトリックス、
頂板を連鎖状に連結する可撓リンケージ、両マトリック
スに属する隣接頂板間のピン・ストップ、一方のカラン
ドリアから突出して一方のマトリックスの頂板と係合す
る取付は用突出部、及びカランドリアに取付けられ、一
方のマトリックスの頂板に力を作用させて横移動を阻止
する棒案内管板ばねを含む。これらの構成成分はアレイ
を構成する全ての棒案内管の頂部とカランドリア底板と
の界面全域に一様のパターンで配列されるように構成す
る。それぞれのＷＤＲＣ棒案内管の頂板及び所与のＷＤ
　ＲＣＣ棒内内管頂板を切れ目なく囲むＲＣＣＣＣ的管
の頂板のそれぞれに各可撓リンケージを取り付ける。即
ち、各ＷＤＲＣ棒案内管はこれを囲むＲＣＣＣＣ的管に
可撓リンケージを介して側方から取り付ける。こうして
連結されたリンケージ集合体は棒案内管の軸線と直交す
る平面内で案内管間に強固な構造を形成する。従って、
棒案内管は横方向にはほとんど一体的に結合されている
。しかし、前記平面からそれる方向、即ち、軸方向には
可撓的であり、案内管間の軸方向相対移動に順次応答し
て隣接案内管の湾曲を可能にする。１つの平面でのこの
ような可撓性により、熱膨張差に起因する隣接案内管の
局所的な高さの差及び案内管中に発生する圧力差に起因
する湾曲が補正される。このように、可撓リンケージは
棒案内管の軸線と平行な方向には可撓的であるが、棒案
内管の軸線と直交する平面内では剛性的である。棒案内
管に加わる横方向負荷に対しては、カランドリア延長部
または個々のＲＣＣ頂板における板ばねがカランドリア
内にむかって反作用する。カランドリア底板に取付けら
れ、ＲＣＣ頂板に圧接する棒案内管の板ばねは案内管に
作用する常態負荷が変動してもスリップが生じないよう
にする充分な横方向摩擦力を発生させる。また、カラン
ドリアから突出する取付は用突出部は板ばねの横方向摩
擦力を越えることのある地震などの際に全体的な側方支
持手段として働くと共に棒案内管とカランドリアを整列
させ、この突出部はＲＣＣＣＣ的管のそれぞれに１つづ
つ設けられている。カランドリア突出部は全体として棒
案内管からの地震荷重に反作用する。棒案内管頂板に対
するＲＣＣクラスタの整列もカランドリア延長部によっ
て制御される。

本発明の振動抑止装置は種々の態様で実施できるから、
ここには２つの実施例を開示する。いずれの実施例も上
記した関連出願に開示されている板ばねに代わる改良装
置として採用することができる。関連出願に開示されて
いるような板ばねは上述した必要な機能を果たすものと
しては妥当であるが、燃料棒集合体に使用した経験に照
らして、板ばねにはいくつかの障害または欠点があり、
本発明の振動抑止装置によって初めて克服することがで
きる。例えば、板ばねを採用する場合、個別部品数が多
くなり（関連出願の原子炉の場合なら２，０００個以−
Ｌ）、所与の原子炉容器を設置するのに必要な、最初の
組立にかかる時間とコスト、及び以後の保守経費が著し
く増大する。

本発明の振動抑止装置は公知構成の棒案内管頂板及び上
述したＲＣＣ頂板取付は手段と併用するのに最適の構成
を備え、部品数を１桁少ないレベルまで減らすと共に、
低い応力レベルで優れた構造上の性能を発揮する。具体
的には、本発明の振動抑止装置は取付は基部として機能
するほぼ環状の中心ハブと、このハブからハブを中心と
して対称のパターンで延びる一体的なばねアームとから
成る。抑止装置の具体的な実施例では、互いに整列し、
かつハブから互いに反対の方向に（即ち、ハブを中心に
１８０゛の角度間隔で）１対のばねアームを突出させる
。第２の実施例では、ハブと一体に、かつ９０°間隔と
なるように２対のばねアームを形成する。抑止装置は厚
さが一定の金属で形成され、それぞれのばねアームはほ
ぼ半径方向の全長に沿って幅が一様にテーパしている。

ハブをその中心孔を介して対応のカランドリア延長部に
嵌合させ、外周縁が抑止装置のハブ部分と対応する固定
用または補強用リングを前記ハブと重なるようにカラン
ドリア延長部と嵌合させる。リング及びハブはカランド
リア底板に形成した対応のねし孔と整列する通孔を有し
、これに取付は用ボルトを挿入することにより抑止装置
をカランドリアに固定する。

カランドリア延長部はそれぞれの振動抑止装置を位置決
めすると共に側方から支持し、ばねアームにかかりそれ
によりハブを介してカランドリアに伝達される可能性の
ある横荷重に取付はボルトが反作用するのを防止する。

また、振動抑止装置を対称に構成することで取付はボル
トに曲げトルクが作用するのを防止することができる。

対称の向きに配置したばねアームの端部に加わる圧縮荷
重はほとんど同じであり、従って正味の外部モーメント
は作用しないからである。振動抑止装置を対称に構成し
たから、ばねアームに加わる力は応力に耐えるに充分な
高強度材料から成る抑止装置のハブに主として内部モー
メントを発生させる。固定用リングはまた、抑止装置の
ハブを補強し、取付は用ボルトの予荷重効果に起因する
局所応力の発生を防止する。

その結果、極めて望ましく、かつ許容し得る状態として
も、もし随伴的に発生するとして最小限の剪断及びモー
メント力を伴う主として引張荷重がボルトに作用するだ
けである。

従って、本発明の振動抑止装置は板ばね方式に比較して
部品数を減らし、その結果として組立に要する時間とコ
ストを軽減するだけでなく、固定用リング構造及びこれ
を対称に構成することによって得られる圧縮荷重に対す
るバランスのとれた反応が動作特性を高め、取付はボル
トに対する曲げモーメントをゼロに近づけることで信頼
性を高めることができる。

本発明の振動抑止装置の使用例として、関連出願に開示
されているような棒金内管弾性支持機構に組み込むこと
も考えられるが、型のいかんを問わず、棒案内管とは独
立に使用することも可能であり、関連出願に開示されて
いるような互いに型の異なる棒案内管から成る入り組ん
だ第１及び第２の棒案内管マトリックスとの併用に限ら
れるものではない。

例えばＲＣＣＣＣ的管のような成る型の棒案内管とは独
立に使用する場合、他の型の棒案内管、例えば、ＷＤＲ
Ｃ棒案内棒金内管の取付は手段を採用すればよく、その
場合、例えば、本願と同じ出願人に譲渡された本願と共
通の発明者による特許出願「加圧水型原子炉における水
排除棒案内管の上端支持機構」に開示されている上端支
持機構により、ＷＤＲＣ棒案内棒金内管に支持すればよ
い。

以　　下　　余　　白 従って、本発明の振動抑止装置は関連の特許出願に開示
されている板ばねよりもはるかに優れた効果を有するも
のであり、カランドリア延長部が摩耗しても連携の棒案
内管に作用する応力成分に反作用して上端の横方向移動
を抑制し、それによって連携の棒手段の振動増大を防止
する。従って、万−線案内管支持機構に摩耗が生じた場
合にはこれがスリップの原因となる可能性があるが、棒
の摩耗を考慮して組立のためのギャップを広く設定し、
互いに隣接する部品間の公差を大きくする必要はない。

同様に、本発明の振動抑止装置は棒クラスタと棒案内管
の整列がそこなわれるまでのカランドリア延長部の許容
摩耗深度を１桁以上増大させる。また、カランドリア延
長部と棒金内管頂板との間のギャップ・サイズが各棒案
内管に収容されている棒の横方向の振動に影響すること
はない。

以下、添付図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明
する。

第１図に示すように、加圧水型原子炉１０はドーム形上
部１２ａ１円筒状側壁１２ｂ。

及び原子炉１０の基部を構成する閉じた底部１２ｃから
成る従来型の構成に近い容器１２を含む。閉じた底部１
２ｃ内には、略示したように、いわゆる底部計装物１４
が設けられている。下槽集合体１６は下端及び上端をそ
れぞれ下部炉心板１８及び上部炉心板１９に固定したほ
ぼ円筒状の側壁１７を含む。下槽集合体１６内にはほぼ
垂直に、かつ軸平行関係に燃料棒集合体２０が配置され
ている。円筒状側壁１７の内側には、従来と同じ態様で
放射線反射遮蔽体２１を取り付けである。

内槽集合体２４は円筒状側壁２６を含み、その内側には
狭い間隔で、かつ軸平行関係に複数の棒案内管が配置さ
れるが、図面を簡略化するため第１図にはこの棒案内管
を２つたけ、即ち、放射線制御棒クラスタ３０（ＲＣＣ
）を収容する棒案内管２８及び水排除棒クラスタ３４　
（ＷＤＲＣ）を収容する棒案内管３２だけを示しである
。棒金内管２８の上下端に取付は手段３６．３７をそれ
ぞれ設け、同様に、棒金内管３２の上下端に取付は手段
３８．３９をそれぞれ設け、下端取付は手段３７．３９
によって棒金内管２８．３２を上部炉心板１９に、上端
取付は手段または頂板３６．３８によって棒金内管２８
．３２をカランドリア集合体５０にそれぞれ取り付ける
。

カランドリア集合体５０はカランドリア底板５２、カラ
ンドリア上板５４、及び軸平行関係に配列された複数の
カランドリア管５６を含み、カランドリア管５６はカラ
ンドリア底板及び上板５２．５４に形成した対応の孔と
整列し、これらの孔にそれぞれの両端が取付けられてい
る。カランドリア管５６から下向きにカランドリア延長
部５８が突出シ、ＲＣＣＣＣ的管２８の上端または頂部
取付は手段３６と連結している。

詳しくは後述するように、カランドリア５０は内槽集合
体２４の棒金内管２８．３２に関する重要な支持機能を
果たすと共に、後述する本発明の振動抑止式支持機構の
支持手段としても働く。本発明の振動抑止装置には多く
の用途が考えられるが、ここでは本願と関連する出願に
開示した棒金内管弾性支持機構と共に使用するいくつか
の好ましい実施例に基づいて説明する。具体的には、Ｗ
Ｄ　ＲＣＣ棒内内管３２連携する上端取付は手段または
頂板３８が（詳しくは後述する）可撓リンケージを介し
てＲＣＣＣＣ的管２８の取付は手段または頂板３６と連
結する。即ち、この実施例の場合、カランドリア延長部
５８はＲＣＣＣＣ的管２８の上端取付は手段３６だけと
直接連結し、ＷＤＲＣ棒案内管３２の上端取付は手段３
８とは直接連結せず、可撓リンケージを介してＷＤＲＣ
棒案内棒金内管的に側方から支持すると共に、可撓リン
ケージに過大な応力を作用させることなくＷＤ　ＲＣＣ
棒内内管３８頂部を位置付ける際の相対差を補償するよ
うに弾性的に棒金内管３８を軸方向に支持する。

カランドリア上板５４よりも上方に、即ち、容器１２の
ドーム１２ａ内に、それぞれのカランドリア管５６と整
列して複数のフローシュラウド６０が延びている。これ
と同数のヘッド延長部６２が前記フローシュラウド６０
と、それぞれの隣接端がオーバラップする関係で整列し
ている。それぞれのヘッド延長部６２、フローシュラウ
ド６０及びカランドリア管５６に制御棒クラスタ（ＲＣ
Ｃ）変位または駆動機構６４及び水排除棒クラスタ（Ｗ
ＤＲＣ）変位または駆動機構６６が連携している。具体
的にはＲＣＣ及びＷＤＲＣ変位機構６４．６６はそれぞ
れ対応のラインを介して放射線制御棒クラスタ３０及び
水排除棒クラスタ３４と接続してこれら棒クラスタの垂
直位置を制御し、特に上部炉心板１９に形成した（図示
しない）専用の対応孔を通して前記捧クラスタを、それ
ぞれと連携する燃料棒集合体２０を囲む位置へ選択的に
降下させる。これに関連して、クラスタ３０及び３４の
移動量は燃料棒集合体２０の長手方向、即ち、軸方向の
高さにほぼ相当する。この制御機能は本発明の主題とは
直接関係ないが、炉心内での反応の制御がそれぞれの棒
クラスタ３０．３４を選択的に位置決めすることによっ
て行われる以上、反応の減速または制御が炉心への制御
棒クラスタの挿入量と水排除棒の選択的位置決めによる
排水量調節とによって達成されることは当業者の容易に
理解するところであろう。

第２図は本発明の上記第１実施例による可撓リンケージ
と共に棒金内管及びこれと連携する頂板を一部切り欠い
て示す分解斜視図であり、第３図は第１の（ＷＤＲＣ）
型の頂板を、これを囲み、かつこれと嵌合する関係に配
置した連携の第２　（ＲＣＣ）の型の頂板と組合わせた
上で、可撓リンケージを介して連結した集合体の一例を
示す頂面図であり、第４及び第５図はそれぞれ第３図４
−４線及び５−５線における断面図である。

特に第２図から明らかなように、ＷＤ　ＲＣ棒クラスタ
３４の棒金内管３２及びＲＣＣＣＣチクラスタ３棒金内
管２８は互いに異なる第１及び第２の型の構成を有し、
第１図に略伝した取付は手段３８．３６に対応する頂板
３８．３６をそれぞれ具備する。棒金内管２８．３０は
それぞれ金属板で形成され、頂板３６．３８はそれぞれ
図示の形状を呈するように機械加工されている。頂板３
６．３８の周縁は棒金内管２８．３０の垂直軸線と直交
する平面、即ち、第３図の平面と平行な平面における断
面図で見て棒金内管２８．３０の周縁とほぼ対応する。

頂板３６．３８はそれぞれ内側通路７０．７２を含み、
この通路の輪郭または境界は対応するＲＣＣＣＣチクラ
スタ３０ＷＤＲＣに棒クラスタ３４の、これも断面で見
た形状と対応することは第６及び７図にそれぞれ略伝し
た上記クラスタ３０．３４からも明らかであろう。

簡略化した斜視図で第６図に示すＲＣＣ棒クラスタ８０
は中心ハブ８３によって連結された１対の直交するクロ
スアーム８２ａ、８２ｂから成るスパイダ８２と、アー
ム８２ａ、８２ｂから垂下する複数のＲＣＣＣＣ棒金４
む。具体的には、各アーム８２ａ、８２ｂに４本の棒８
４が装着されている。一方、特に第３図から明らかなよ
うに、頂板３６の内側通路７０はＲＣＣＣＣチクラスタ
３０応する輪郭を有し、駆動線８６を介してＲＣＣＣＣ
チクラスタ３０パイダ８２の中心ハブ８３と接続してい
る制御棒変位機構６４（第１図）の制御下に前記通路７
０を介して軸方向にＲＣＣＣＣチクラスタ３０降させる
ことができる。

ＷＤＲＣ頂板３８の内側通路７２も第７図に平面図で略
伝するＷＤＲＣ棒クラスタ３４（第１図）の断面周縁に
対応する輪郭を備えている。このＷＤＲＣ棒クラスタ３
４もまた、半径方向に延び、中心ハブ９３と連結してい
る複数のアーム９２を有するスパイダ９０を含み、１つ
置きのアーム９２は横断方向のクロスアーム９２ａを含
む。複数のＷＤＲＣ棒９４が適当な態様でアーム９２．
９２ａに連結され、各アームから互いに軸平行関係に垂
下している。

第３図から明らかなように、棒金内管２８．３０及び連
携の頂板３６．３８はこれらを比較的密な間隔で、かつ
互いに入り組んだマトリックスとして組立てることがで
きるように構成する。具体的には、ＷＤＲＣ棒案内管３
０と頂板３８を、これと連携する４つのＲＣＣ頂板３６
から成る対称サブアレイで囲み、それぞれのＲＣＣ頂板
３６が、４つのＷＤＲＣ頂板３８から成る連携のサブア
レイにより係合されるように構成する。それぞれの棒ク
ラスタ、対応の棒金内管及びこれと連携する頂板な対称
的に構成するのが好ましいが、本発明の範囲内でこれと
は異なる構成を試みることも可能であり、要は密な間隔
で配列された互いに入り組んだ棒金内管及び頂板のマト
リックスを構成できればよい。次に第２乃至第５図を参
照しながら頂板３６．３８を詳細に説明するが、個々の
構造の対称部分の共通要素には共通の参照番号を付しで
ある。

ＷＤＲＣ頂板３８は断面がほぼ正方形の環状を呈し、４
辺の主アーム１ｏｏを含み、隣接する２つのアーム１０
０から成る各対が互いに直交し、合計４対の隣接主アー
ムが４つの主要外側頂点、即ち、隅部を画定する。各外
側頂点を端アーム１０２が斜行して互いに隣接する連携
のアーム１００対を一体的に連結している。各主アーム
１００の全長に沿った、両端からずれた中間位置に内方
へ向けて横断方向に、即ち、側方に延びる突出部１゜４
を形成し、各主アーム中央のリンク結合垂直スタブ１０
６と一体的に連結させる。スタブ１０６には主アーμｍ
００の外側面、即号、外周縁よりも外方へ横断方向に、
即ち、側方に突出する楔嵌合突出部１０６ａを形成する
。また、各垂直スタブ１０６にはリンク結合用ねじ孔１
０７を形成する。

特に第３図から明らかなように、ＲＣＣ頂板３６も同じ
く等角度間隔に位置する４辺の主アーム１１０を含み、
各隣接アーム１１０対の内周縁は頂板３８の各隣接主ア
ーム１００対によって画定される対応の外側頂点、即ち
、隅部が嵌入する内側頂点を画定する。頂板３６はまた
主アーム１１０によって画定される幾何学的な意味での
内側頂点を斜めに横切る短アーム１１２を含み、短アー
ム１１２の外側垂直面は頂板３８の斜行端アーム１０２
の内側垂直面と対応する。横断方向、即ち、側方突出部
１１４が主アーム１１０の両側から対称的に突出し、各
突出部１１４の寸法及び形状は対応アーム１００と連携
する頂板３８の対応する側方突出部１０４と対応する。

特に第２図から明らかなように、所与の内側頂点を画定
する隣接主アーム１１０対の各周縁に形成された側方突
出部１１４は斜行短アーム１１２と連続しており、突出
部１１４及びこれに挟まれた斜行短アーム１１２は主ア
ーム１１０の平坦な頂面に対応する共通の平坦な頂面を
有する一方、その垂直高は主アーム１１０の垂直高より
も低く、下面がアンダーカット内周縁部、即ち、溝１１
８を画定する。

それぞれの主アーム１１０はその外端に、対応の主アー
ム１１０の主要軸線とほぼ整列する楔嵌合突出部１１６
を含む。各アーム１１０の両側突出部１１４のそれぞれ
に、第３図に示すように頂板３６．３８を組立てた状態
で対応アーム１００の対応内側突出部１０４に形成した
ストップビン孔１０５と整列するようにストップビン孔
１１５を形成する。

また、中心孔７０を囲み、内側頂点を画定する互いに隣
接する主アーム１１０の一体的な接合部１１０′にリン
ク連結用ねじ孔１１７を形成する。連携の両側突出部１
１４及びこれにまたがって斜行する短４アーム１１２に
、連携の隣接主アーム対１１０のそれぞれの周縁に沿っ
て、ねじ孔１１７と同軸のざら孔１２１と連通する溝１
２０を形成する。

組立てた状態における頂板３６．３８の関係は第４図及
び５図の垂直断面図との関連で第３図の頂面図を検討す
れば容易に理解できるであろう。なお、第４図及び第５
図はそれぞれ第３図４−４線及び５−５線における断面
図である。第４図から明らかなように、頂板３８の各斜
行短アーム１０２を、斜行短アーム１１２と隣接主アー
ム対１１０の一体接合部１１０′によって画定される溝
１１８の対応斜行部に嵌入し、斜行短アーム１１２を斜
行短アーム１０２に重ねる。第５図から明らかなように
、両側突出部１１４を頂板３８の所与の主アーム１００
の内側突出部１０４に重ねる。特に第３図から明らかな
ように、頂板３８の共通主アーム１００と結合した、ま
たはこれと隣接する２つの隣接頂板３６の主アーム１１
０の自由端を狭い間隔で並置し、整列するそれぞれの楔
嵌合突出部１１６を対応主アーム１００の外側楔嵌合突
出部１０６ａの対応面と密着させる。この状態でストッ
プビン１２５を互いに整列するストップビン孔１０５．
１１５に挿入する。

最後に、所与の頂板３８を囲む頂板群の溝１２０に可撓
リンケージ１３０を嵌入し、ポルトで固定する。即ち、
リンケージ１３０の隅部または頂点の孔１３１にポルト
１３２を挿入し、対応のねじ孔１１７に螺入し、さらに
、リンケージ１３０の側腕に形成した孔１３３にポルト
１３４を挿入し、リンク結合用垂直スタブ１０６に形成
した対応のねし孔１０７に螺入する。

このようにして、互いに係合する内側及び外側頂点を画
定し、かつ溝１０８及び互いに重なり合う側方突出部１
１４．１０４を含む構造要素により、頂板３６．３８の
それぞれのマトリックスを互い違いに係合させる。頂板
はまた、可撓リンケージ１３０によって２次元的連鎖の
形で横方向に（即ち、集合体２４の軸線と直交する平面
内において）互いに係合され、この状態で各頂板３８は
これを囲む４つの頂板３６と横方向に剛性的にリンクさ
れ、各頂板３６の４つの内側頂点はこの頂板と係合する
４つの頂板３８のそれぞれ連携する外側頂点と横方向に
係合する。このように相互に噛み合った関係はアレイま
たは配列体の大部分にわたって存在するが、アレイの外
縁、即ち、周縁が頂板３６または３８、典型的には頂板
３６の単数または複数の周縁によって画定される。

棒金内管２８．３０の上端が内槽集合体２４の上端内に
固定されるように、上記連鎖係合させた頂板３６．３８
のマトリックスを取り付けるため、カランドリア底板５
２とＲＣＣ頂板とを連結する。第８図はカランドリア管
５６とカランドリア底板及び上板５２．５４の連携を詳
細に示す、カランドリア底板５２の一部及び一部切り欠
いたカランドリア上板５４の拡大図である。具体的には
、下端を対応のカランドリア延長部５８に連結したカラ
ンドリア管５６ａをＲＣＣＣＣツクラスタこれと連携の
頂板３６と連携させる。他方、カランドリア管５６ｂを
ＷＤＲＣ棒クラヌクラスタれと対応の頂板３８と連携さ
せる。カランドリア底板５２にはカランドリア管５６の
間に介在するようにフローホール５９を形成し、炉心排
出流を内槽集合体２４から上向きにこれらのフローホー
ル５９を通ってカランドリア集合体５０に流入させる。

カランドリア上板５４にも（図示しない）同様のフロー
ホールを形成する。

以下、同時に参照する第９図、第１０図及び第１１図は
本発明の振動抑止装置１４０の第１実施例を示す。詳細
には、第９図は第３図に示したＲＣＣ及びＷＤＲＣ頂板
３６．３８のアレイと連携するカランドリア管５６ａ、
５６ｂの集合体を（実線断面で）示す、カランドリア底
板５２の部分頂面図である。

振動抑止装置１４０はカランドリア底板５２の下に位置
して直接には見えないから破線で示しである。第１０図
はカランドリア延長部５８を介してカランドリア底板５
２と頂板３６の連結を示す断面図であり、断面が円形の
カランドリア延長部５８がＲＣＣ頂板３６の断面が円形
の通路７０に嵌入してＲＣＣ頂板３６を横方向に安定さ
せており、各頂板の通路７０に対応のカランドリア延長
部５８が嵌入している。従って、複数のカランドリア延
長部５８によって、究極的にはカランドリア底板５２に
よってＲＣＣ頂板３６が直接支持され、互いに連鎖状に
噛み合ったＷＤ　ＲＣ頂板３８がＲＣＣ頂板３６を介し
て横移動できないように支持される。第１１図はカラン
ドリア底板５２の下面とほぼ一致する、従ってカランド
リア延長部５８と交差する平面で見た平面図であり、従
って、カランドリア延長部５８が第１１図では断面で示
されている。

なお、第１１図では図面が複雑になるのを避けるため、
関連のＲＣＣ頂板３６を輪郭だけで略示し、ＷＤＲＣ頂
板３８を省略した。

第９図、第１０図及び第１１図から明らかなように、個
々の振動抑止装置１４０はカランドリア延長部５８を挿
通するための中心孔１４２を有する中心ハブ１４１と、
ハブ１４１からほぼ半径方向に互いに反対方向へ、かつ
互いに整列するように、従って、ハブ１４１を中心に互
いに１８０°の角度間隔を保ち、ハブの直径とも整列す
る１対の一体的なばねアーム１４１−１．１４１−２と
から成る。即ち、ハブ１４１は抑止装置１４０の取付は
基部として働く。特に第１０図の断面図から明らかなよ
うに、また第９図及び第１１図に一部をかくれ線で示す
ように、中心ハブ１４１に環状の固定用または補強用リ
ング１４３を嵌着しており、このリング１４３はカラン
ドリア底板５２のねし孔５２ａに螺入するボルト１４４
を挿入するため、ハブ１４１に形成した対応する１対の
孔１４１ａと整列する１対の孔１４３ａを含む。特に第
９図及び第１１図の平面図から明らかなよう、補強リン
グ１４３はほぼ環状を呈すると共に、抑止装置１４０の
ハブ１４１の周縁とほぼ一致する周縁を有し、ばねアー
ム１４１−１．１４１−２と整列するハブ１４０の部分
と対応する側方突出部１４３ｂを含む。ハブ１４１及び
リング１４３の側方突出部１４３ｂのこれら係合部分に
もボルト１４４を挿入するための整列孔１４１ａ、１４
３ａを形成する。

同じく第９図及び第１１図から明らかなように、ばねア
ーム１４１−１．１４１−２は所与の抑止装置１４０が
取付けられている所与の頂板３６及び連携の突出部５８
と整列、隣接する頂板３６の表面と、前記隣接頂板３６
の主アーム１００の接合部ｉｏｏ’　に極めて近い、従
って、それぞれの中心孔７０に近しｓ位置で係合するの
に充分な長さを備えている。

以　　下　　余　　白 所与の列に属するＲＣＣカランドリア管５６ａごとに、
振動抑止装置、１４０をＲＣＣ頂板３６及びこれに対応
するＲＣＣカランドリア管５６ａに対して順次９０°回
転させ、順次平行に隣接する列にあって同じ行に属する
カランドリア管５６ａが９０”つづずれるようにする。

カランドリア管５６ａ及び連携の延長部５８を頂板３６
を中心に対称かつ規則的なアレイとして配列すると共に
、振動抑止装置１４０の向きが交互に平行及び交差方向
となるように構成したから、各頂板３６には、隣接し合
う、同じ向きのカランドリア延長部５８と連携する抑止
装置１４０の対応ばねアーム１４１−１．１４１−２が
係合して対称の荷重力を作用させることにより、対称の
、即ち、平衡のとれた荷重力を維持する。

このようにして抑止装置１４０はＲＣＣ棒案内管２８の
頂板３６の頂面に弾性荷重を作用させ、常態において案
内管に加わる荷重が変動してもスリップを起こさせない
だけの充分な横方向摩擦力を発生させる。振動抑止装置
１４０はまた、熱膨張差の影響を補償し、このような熱
膨張に起因する力の悪影響を極力軽減する。

第９図乃至第１１図に示した振動抑止装置１４０の構成
は取り付ける際の融通性を最大限に高め、互いに噛み合
った頂板３６．３８のアレイ周縁に必然的に現れる前記
頂板３６．３８の不連続パターンにも順応できる。

第１２図に示す振動抑止装置１４０′を採用する他の実
施態様は必要部品数、特に、連携の補強リングを含む振
動抑止装置の数がさらに少なくてすむという点で有利で
あり、規則的な反復パターンのアレイ内に設置し、頂板
がアレイ周縁に来ないように構成したい場合に好適であ
る。詳細には第１２図から明らかなように、振動抑止装
置１４０′は多重ばねアーム、即ち、図示のアレイ構成
の場合、互いに直交するばねアーム１４１−１’　、１
４１−２’　、１４１−３’及び１４１−４’を含む。

ここでも補強リング１４３′はほぼ環状を呈し、第１実
施例と同様にハブ１４１′の外周縁と対応する外周縁を
有し、それぞれのばねアーム１４１−１’　〜１４１−
４’　　と整列するハブ１４１′の部分と係合する側方
突出部１４３ｂ’を含む。同様に、ハブ１４１′の孔１
４１ａ’　と整列させて側方突出部１４３ｂ’　に孔１
４３ａ’　を形成し、抑止装置１４０′をカランドリア
底板５２に連結するための対応ボルト１４４′を前記孔
に挿入する。第１２図から明らかなように、振動抑止装
置１４０′は各列のカランドリア延長部５８に取付けら
れ、そのばねアーム１４１−１′〜１４１−４’が中間
列の頂板３６に係合する。従って、抑止装置１４０′が
取付けられているカランドリア延長部５８の各列頂板３
６にはばねアームが係合しない。しかし、第１１図に示
すばねアーム１４０のアレイ構成ではすべての頂板３６
に１対の対称ばねアームが係合するのに対して、第１２
図のアレイ構成では１列おきの中間列に属するすべての
頂板３６に４木のばねアームが係合する。この実施例の
重要な特徴として、（第１２図には図示しない）ＷＤＲ
Ｃ頂板３８は抑止装置１４０′のばねアームが係合する
１列置きの中間列に属するＲＣＣ頂板３６と係合し、か
つ弾性的にリンクされており、（例えば５２図乃至第５
図に示す）それぞれが連携の可撓リンケージ１３０を介
して、振動抑止装置１４０′を取り付けであるカランド
リア延長部５８と連携する各列ＲＣＣ頂板３６に、はぼ
均一な弾性偏倚力を伝達する。従って、可撓リンケージ
によってすべての列の頂板３６を順次結合することによ
り、アレイを構成する各頂板３６にほぼ均等な弾性偏倚
力が加えられ、この力は第１１図のアレイにおける各頂
板３６に加えられる圧縮力にほぼ等しい。従って、第２
実施例の抑止装置１４０′は個々の頂板３６の横ずれを
阻止する、第１実施例の場合と同様の有効な弾性偏倚力
及び摩擦力を提供する。

第１３図の平面図は互いに噛み合った頂板３６．３８の
アレイの、必然的に反復パターンが途切れる周縁部に好
適な態様として、第・２実施例の抑止装置１４０′を第
１実施例の抑止装置１４０と併用する場合を拡大して示
す。この場合、ＲＣＣ頂板３６−１がアレイの周縁部に
位置し、ＲＣＣ頂板３６−２がアレイの内部、即ち、反
復パターンが途切れる境界よりも内側に位置すると仮定
する。このように、本発明では必要に応じて２通りの実
施態様を有する抑止装置１４０．１４０′を併用するこ
とも可能である。

第１３図はまた、連携のはねアーム対１４１−１’　、
１４１−２’　についても１４１−３’　、１４１−４
’　についても第２実施態様の抑止装置１４０′がはね
アームを１対だけ、即ち、１４１−１’、１４１−２’
　だけを具備する抑止装置１４０と構造的に等価である
ことを示唆している。第１３図は拡大図であるため、抑
止装置１４０，１４０’の詳細をより具体的に説明する
には特に抑止装置１４０′については、また、上述した
構造の等個性について、具体的な数値を挙げて実施例を
説明する。

抑止装置はいずれも厚さ８．４ｍｍの金属で形成されて
いる。ばねアームは下方の補強リング１４３　（１４３
’　）との境界から測定して約２０ｃｍの長さを有し、
幅は境界域における約５．４ｃｍから先端部１４５の約
１２．７ｍｍにかけて先細になっている。先端１４５は
アーム主要部分の厚さ２０ｃｍからさらに約１２．７ｍ
ｍ突出し、例えば第１０図に示したように、連携のＲＣ
Ｃ頂板３６の係合面上で扁平となるように湾曲させであ
る。環状補強リング１４３（１４３′）の最小外径は約
１４．６ｃｍ０中心に約９．５５ｃｍの孔１４３ａがあ
り、環の最小幅は２．５４ｃｍである。補強リング１４
３　（１４３’　）の（中心からかくれ線までの測定値
である）円弧最大径は約１７．８ｃｍである。このリン
グ１４３（１４３’）は一様に厚さ約２．５４ｃ＋ｎの
金属で形成されている。ボルト１４４　（１４４’　）
は直径が１．９Ｃｍであり、中心から半径７ｃｍの位置
に配置される。ばねアームは係合する頂板３６表面まで
約５．１ｃｍの距離にあるカランドリア底板５２の底面
から斜めに垂下する。

各ばねアームは容器軸線と平行な垂直方向に約１．５７
ｃｍ乃至約２．２６ｃｍの範囲でその先端１４５が撓む
ように設定されており、撓み量に応じて２２７ｋｇ乃至
３２９ｋｇの撓み力を作用させる。

このような実際の動作条件に好適な振動抑止装置１４０
．１４０′の製造材料として、ｌＮＣ０ＮＥＬ　７１８
（ＴＭ）及びステンレススチール４０３を挙げることが
できる。原子炉圧力容器はど厳しくはない環境で使用す
る場合及び／または要求される撓み能力が小さい場合に
は同様の幾何形状を備えた、ただし材質の異なる抑止装
置を使用すればよい。

本発明の振動抑止装置１４０．１４０′は上記板ばねと
は異なり別途の、かつ特殊な製造を必要とするが、その
構造は簡単であるから製造コストを軽減でき、板ばねを
採用する場合よりも取付けがはるかに簡単である。

即ち、振動抑止装置１４０．１４０′は対称構成である
から、カランドリア延長部５８に取付けられた状態では
これによって側方から完全に支持され、取付はボルト１
４４が横荷重に反作用する必要がない。具体的には、振
動抑止装置を対称構造とすることで、ばねアーム１４１
−１〜１４１−４の先端１４５に加わる圧縮荷重は等し
くなり、従って、正味の外部モーメントはゼロとなるか
ら、ボルト１４４に曲げ力が加わるのを防止することが
できる。カランドリアを設置し、連携の線案内管と組立
てた状態でばねアームが圧縮されれば、もはやボルト１
４４は連携の振動抑止装置１４０，１４０’　を支持し
なくてもよい。その構成上、前記圧縮は振動抑止装置１
４０．１４０′のハブ１４１．１４１′内に内部モーメ
ントを発生させるだけであり、振動抑止装置は高強度材
料で形成されているから、この応力に耐えることができ
る。また、補強リング１４３．１４３′を組込んだこと
は、このリングが取付はボルト１４４に対する支持面と
して作用し、ボルトの予荷重によって抑止装置１４０．
１４０′の中心ハブ１４１．１４１′　に応力が集中す
るのを防止するという点で有意義である。リング１４３
．１４３′はハブ１４１．１４１′を補強する一方でボ
ルト１４４に対しては引張荷重を発生させるだけであり
、これは望ましく、かつ許容し得る状態である。

板ばね利用の場合に比較して部品数が著しく少なくなる
ことはいずれも実施例も同様であり、ばねアームが１対
だけの抑止装置１４０ならば必要な部品総数は３９２、
直交または２対ばねアーム構成の抑止装置１４０′なら
ば僅かに２７６である。因みに板ばね方式では、２，０
００以上となる。

従って、本発明の振動抑止装置は板ばねや、圧縮下に利
用されるその他の弾性構造に代わるものとして利用する
など、その利用範囲は広いが、関連出願の棒金内管弾性
支持機　構と併用すれば特にその効果が大きい。この棒
金内弾性管支持機構によって満たされねばならない条件
、及び本発明の振動抑止装置を組み込まれた棒金内管弾
性支持機構が前記状態に順応して必要条件を満たす態様
を、再び第１図を参照しながら以下に説明する。

既に述べたように、支持機構自体が振動の要因とならな
いことが条件であり、さらに重要な条件として、経時的
に取付は手段の集合体をゆるめ、遂には振動発生の原因
となるような過度の摩耗が生じ易いものであってはなら
ない。これらの条件はＲＣＣ頂板３６及びＷＤＲＣ頂板
３８の連鎖状に噛み合ったマトリックスによって満たさ
れる。即ち、このマトリックスは内槽集合体２４とカラ
ンドリア底板５２の界面に、互、いに独立に支持された
頂板から成る単一の、比較的強固な、しかも、可撓リン
ケージ１３０の平面体湾曲により棒金内管２８．３２間
にある程度の相対運動を許す構造を形成する。弾性支持
機構はまた、棒金内管とカランドリア延長部５８との組
立てを容易にする。なお、この組立ては、すでに述べた
通り、ＲＣＣ頂板３６の円筒状内側孔７０にカランドリ
ア延長部５８を嵌入することによって達成される。可撓
リンケージ１３０の平面内伸張によって可能となる隣接
頂板３６．３８の相対移動量は極めて大きい荷重に対す
る限界負荷能力を有するストップピン１２５によって制
限される。即ち、極めて大きい荷重下にあってこのスト
ップピン１２５は可撓リンケージ１３０のいずれかに過
度の荷重がかかるのを防止し、ＷＤＲＣ棒案内管３０か
らの荷重が連鎖状に噛み合っているＲＣＣ頂板３６を介
してカランドリア底板５２に伝達されるようにする。ス
トップピン１２５は可撓リンケージ１３０を取り付ける
前に、互いに噛み合った頂板３６．３８を粗位置決めす
る機能をも果たす。

既に述べたように、振動抑止装置１４０．１４０′はＲ
ＣＣ頂板３６の頂面との係合で発生する摩擦力により、
常態における変動荷重に側方から反作用する。本発明に
利用される振動抑止装置１４０　（１４０’　）はスリ
ップを生じない場合の係数を０．３として、それぞれの
ＲＣＣ案内管の頂板３６における公称３６８ボンドの力
に反作用するように設定すればよい。具体的には、各Ｒ
ＣＣ頂板３６に加わる力は１対のばねによる抑止装置１
４０ならば公称で１０００ボンド乃至１４００ボンド、
２対のばねアームによる抑止装置１４０′ならばその２
倍となる。２対ばねアーム構成の抑止装置は振動抑止装
置１４０′が係合していない各列のＲＣＣ頂板３６が、
２対のばねアームと係合している中間列頂板３６と互い
にリンクされているから、すべてのＲＣＣ頂板３６の頂
面に同じ垂直方向の力を加えることができる。従ってア
レイ全体の横力差が補償され、それぞれのタイプの振動
抑止装置１４０．１４０′が独自にこの横力に対応する
。

互いに入り組み、可撓的にリンクされた頂板３６．３８
の連鎖構造は棒金内管の頂板３６．３８とカランドリア
延長部５日の間で衝撃摩耗が起こるのを防止するのに特
に有効である。特にカランドリア延長部５Ｂに関してこ
の種の摩耗が起こったとしても、その程度及び影響は棒
金内管の整列または地震荷重に反作用するカランドリア
延長部５８の構造性能にとって無視できると考えられる
。同様に、特定のカランドリア延長部５８にこの種の摩
耗が起こっても、振動抑止装置１４０（１４０’）は依
然として軸方向及び横方向の整列関係を維持し、横ずれ
の原因となる力に反作用して振動を制限することにより
、究極的にはＲＣＣ案内管３４及びＷＤＲＣ案内管３０
、及びそれぞれの棒クラスタ９２．８４に生ずる摩耗を
制限する。

噛み合った頂板アレイのマトリックスを互いに連鎖状に
リンクすることによって得られる他の重要な利点として
、可撓リンケージを介して力の効果を配分し、互いに噛
み合った棒金内管頂板３６．３８の全体にわたって軸方
向膨張差及びアレイに作用する横力を補償することによ
り、カランドリア延長部５８及びこれと連携する頂板３
６、及び棒金内管とこれと連携する棒クラスタとの界面
に発生する摩耗を極力軽減することができる。従って、
例えば炉心板の振動から生ずる軸方向のすべり力に起因
する摩耗も、熱膨張差などによる横力に起因する摩耗も
著しく軽減され、例えば、最初の機械的整列ミスのため
に摩耗した所与のカランドリア延長部５８との特定連結
部に関してもこの構造は自己補償の機能を発揮する。

第１０図から明らかなように、頂板３６．３８のアレイ
及び可撓リンケージ１３０を振動抑止装置１４０　（１
４０’　）と共に収納するには最小限の軸方向スペース
で充分である。従って、軸方向に長くなフた内槽集合体
る４に合わせて容器１２に変更を加える必要はなく、既
存の容器にそのまま棒金内管弾性支持機構を利用するこ
とができる。第１図及び第８図との関連で第９図を検討
すれば明白なように、流線形の、かつプロフィルの低い
本発明の振動抑止装置１４０．１４０′を組み込まれた
弾性支持機構はカランドリア底板５２に設けた孔５９を
炉心排出流が自由に通過することを妨げない。

以上に述べた本発明の振動抑止装置の第１実施例１４０
は１対の互いに整列したばねアーム１４１−１．１４１
−２を、第２実施例１４０′は互いに直交する２対のば
ねアーム１４１−１’〜１４１−４’　をそれぞれ含む
。この２つは好ましい実施例であるが、ばねアームの具
体的な個数及び相対的な方向性はばねアームを組込むべ
き頂板アレイの幾何学的形状に応じて異なり、必ずしも
上記実施例における個数の制限されるものではない。

捉って、多様な変更が可能であり、頭書の特許請求の範
囲は本発明の趣旨及び範囲に該当するあらゆる変更を包
含するものであることは当業者の容易に理解するところ
であるう。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の振動防止装置が組み込まれる加圧水型
原子炉を一部断面で示す立面図。 第２図は本発明の第１実施例におけるＲＣＣ及びＷＤＲ
Ｃ頂板をこれと連携する案内管構造及び前記頂板を互い
に連結する可撓リンケージを一部切り欠いて略伝する分
解斜視図。 第３図は第２図に示した要素を組立てた状態で示す頂面
図。 第４図は第３図４−４線における断面 図。 第５図は第３図５−５線における断面 図。 第６図はＲＣＣＣＣチクラスタ携の支持スパイダ及び駆
動線を略伝する斜視図。 第７図はＷＤＲＣ棒クラスタ及びこれと連携するスパイ
ダを略伝する平面図。 第８図は第１図に示したカランドリア底板及びこれと連
携するカランドリア延長部の拡大部分断面図。 第９図はＲＣＣ及びＷＤＲＣ棒案内棒上内管記棒上内管
と組立てた状態における破線で示す本発明の振動抑止装
置との関係及び相対的な方向性を明らかにするため第１
図のカランドリア底板の一部を略伝する頂面図。 第１０図は組立てたＲＣＣ及びＷＤＲＣ頂板とカランド
リア延長部との連携、及びこれらと本発明の振動抑止装
置との係合間係を示す第９図１０−１０線における断面
図。 第１１図は本発明１実施例の振動抑止装置とＲＣＣ頂板
アレイの集合体を、図示の簡略化のため前記ＲＣＣ頂板
アレイの間に開示するＷＤＲＣ頂板アレイを省略してカ
ランドリア底板の下面と一致する平面において軸方向に
下向きに見た平面図。 第１２図は本発明第２実施例の振動抑止装置を組込んだ
状態で示す、第１１図と対応する平面図。 第１３図は本発明の第１及び第２実施例の振動抑止装置
を実際に使用する状態を示す、第１１図と対応の平面図
である。 ３６・・・・・・ＲＣＣ頂板 ３８・・・・・・ＷＤＲＣ頂板 ５２・・・・・・カランドリア底板 ５６ａ・・・・ＲＣＣカランドリア管 ５６ｂ・・・・ＷＤＲＣカランドリア管５８・・・・・
・カランドリア延長部 ５９・・・・・・フローホール ７０・・・・・・内側孔 １４０・・・・振動抑止装置 １４１・・・・ハブ １４１−１．１４１−２・・・・ばねアーム１４３・・
・・補強リング Ｆ／に２゜ Ｆ／θ３゜ ＦＩＧ、５゜ ＦＩＧ、　９゜ １０＼＜；パ＋ｑ。 ＦＩＧ、　／１ ＦＩＧ、　／２゜ ＦＩＧ、　１３ １４５“

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、加圧水型原子炉容器の中央部分を占め、下方の第１
   の板から上方の第２の板に達する垂直高を有し、第１及
   び第２の型の棒クラスタを収容する内槽集合体内の互い
   違いのマトリックス位置に軸平行関係に、下端を第１の
   板に固定し、上端を第２の板の近傍に配置した第１及び
   第２の型の棒案内管の上端を支持する支持機構であって
   、第１及び第２の型の棒案内管の上端に連結された第１
   及び第２の型の複数の頂板の第１及び第２のマトリック
   スを具備し、頂板には互いに入り組んだ関係に組合わせ
   るための内側及び外側頂点が在 り、一方の型の頂板の外側頂点が他方の型の頂板の内側
   頂点と係合し、さらに複数の第１及び第２の型の頂板と
   それぞれ対応する所定のアレイに配列され、頂板に形成
   した中央孔に嵌入されて内槽集合体内で軸方向に整列す
   るように第２の板から垂下する複数の延長部と、頂板と
   連携し、それぞれが所与の型の頂板と連携する延長部が
   嵌入する中心孔を有 し、第２の板の下面と係合する中心ハブを含む複数の振
   動抑止装置と、中心ハブからこれと一体に半径方向へ対
   称的に斜め下方に延 び、中心ハブと嵌合している延長部の直ぐ隣りでそれと
   整列する頂板に先端が係合し、所定範囲内で頂板に圧縮
   力を作用させることにより、弾性的に平行間隔の縮小を
   阻止すると共に、所与の型の頂板を共通平面と平行な方
   向に変位させようとする横方向負荷に反作用する少なく
   とも１対のばねアームと、中心ハブの周縁とほぼ対応す
   る周縁を有する補強リングと、振動抑止装置の中心ハブ
   を挟むように補強リングを第２の板に連結する手段を含
   むことを特徴とする支持機構。 ２、振動抑止装置の中心ハブがほぼ環状を呈し、それと
   一体のばねアームと整列する幅広部分を含むことと、振
   動抑止装置の補強リングがほぼ環状を呈し、中心ハブの
   幅広部分と対応し、かつこれと共通の周縁を有する側方
   突出部を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項に
   記載の支持機構。 ３、振動抑止装置の連結手段がばねアームと整列するよ
   うに中心ハブの幅広部分に形成した孔を有することと、
   ハブの幅広部分に形成した対応孔と整列するように補強
   リングの側方突出部に形成した孔とばねアームが隣接の
   頂板と係合する状態で中心ハブの幅広部分及びばねアー
   ムに形成した対応孔が互いに整列するように、それぞれ
   の駆動抑止装置と連携の支持板にねじ孔を形成したこと
   と、補強リング及びハブの整列孔に挿入されて支持板の
   それぞれのねじ孔と螺合するボルトを有することを特徴
   とする特許請求の範囲第１項または第２項に記載の支持
   機構。 ４、各対のばねアームが互いに整列してハブから互いに
   反対方向に突出する第１及び第２のばねアーム対をハブ
   と一体に形成し、この２対が互いに角度をずらして配置
   し、第１及び第２対のばねアームが同じ長さを備え、各
   アームの先端が角度ずれに従って第１及び第２のばねア
   ームと整列する所定アレイの延長部と嵌合している所与
   の型の各頂板と係合することを特徴とする特許請求の範
   囲第１項、第２項または第３項に記載の支持機構。 ５、振動抑止装置の所与の型の頂板のアレイ内に１つ置
   きの列と連携する延長部だけを嵌合させたことと、一方
   の型に属する所与の頂板をそれぞれと隣接する他方の型
   の頂板と、頂点を係合させて連結することにより、両方
   の型のすべての頂板を連鎖状に連結する可撓リンケージ
   を含むことを特徴とする特許請求の範囲第４項に記載の
   支持機構。