JPS6216717B2 - - Google Patents

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JPS6216717B2
JPS6216717B2 JP56178225A JP17822581A JPS6216717B2 JP S6216717 B2 JPS6216717 B2 JP S6216717B2 JP 56178225 A JP56178225 A JP 56178225A JP 17822581 A JP17822581 A JP 17822581A JP S6216717 B2 JPS6216717 B2 JP S6216717B2
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JP
Japan
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effluent
denitrification
methane fermentation
reactor
wastewater
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JP56178225A
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Muruderu Aanoruto
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Gist Brocades NV
Original Assignee
Gist Brocades NV
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Publication date
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Publication of JPS6216717B2 publication Critical patent/JPS6216717B2/ja
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    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M47/00—Means for after-treatment of the produced biomass or of the fermentation or metabolic products, e.g. storage of biomass
    • C12M47/18—Gas cleaning, e.g. scrubbers; Separation of different gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/28—Anaerobic digestion processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M21/00—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses
    • C12M21/04—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses for producing gas, e.g. biogas
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S210/00—Liquid purification or separation
    • Y10S210/902—Materials removed
    • Y10S210/903—Nitrogenous

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  • Cleaning Implements For Floors, Carpets, Furniture, Walls, And The Like (AREA)
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  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】
本発明は廃水及び（又は）廃水スラツジの浄化
方法に関する。本方法は廃水及び（又は）廃水ス
ラツジをメタン発酵させ該メタン発酵の際の流出
液中に存在する還元された諸化合物を空気通入に
より酸化することを包含する。 上記のごとき方法は一般に既知であつて発酵工
場からの廃水及び（又は）廃水スラツジに対して
特に応用されている〔Sew.W.J.（1948）1084及
び（1949）1000，294，491，700，1028並びに
Ind.Eng.Chem.（1949）1535〕。 本法の第一工程において廃水（又はスラツジ）
中に存在する有機炭素性廃棄物の大部分はメタン
と二酸化炭素とへ転化し、含硫化合物からは硫化
水素が、含チツ素化合物からはアンモニアが夫々
生成する。硫化水素はメタンガス中に部分的に存
在しているのでメタンガスをエネルギー発生に使
用し得るようにする場合には該使用前にメタンガ
スから該部分的存在の硫化水素を除去せねばなら
ない。また残りの硫化水素はメタン発酵の流出液
中に不溶性沈殿の形で、及び可溶性H2S及び（又
は）HS-イオンの形で存在する。アンモニアはメ
タン発酵の流出液中に主として溶解している。 従つてメタン発酵流出液は直接排出に適さな
い；それは悪臭を放ち有害である。 第二工程において、流出液中の溶解有機化合物
は通気によつて部分的に分解するか又はスラツジ
へ転化し、これは取出されてから例えばメタン発
酵工程へ再循環し、かようにして流出物のCOD
濃度は有意に減少し、硫化物は硫酸塩イオンへ、
アンモニアは硝酸塩イオンへ夫々酸化される。か
ように生成された硝酸塩は、廃水及び（又は）廃
水スラツジとして高量の含チツ素化合物を有する
ものが使用された場合には、通気後の水は排出さ
れた表面水（surface water）の富栄養化の問題
を提起するに至る。従つてメタン発酵における通
気後の流出液の中の硝酸塩を常法に従い〔例えば
J.A.W.W.A.，659〜669（1969）参照〕常用の条
件下に天然源のチツ素除脱能をもつ微生物の存在
下に、嫌気的条件において、電子供与体として有
機化合物（メタノール）の存在下に（いわゆる脱
窒法により）チツ素へ転化させる。ここに得られ
たチツ素を取出す。 かような操作の遂行に当り含硫不純物を有する
廃水及び（又は）廃水スラツジに関連するいくつ
もの困難が伴う。即ち １ 通気反応器内でH2S／HS-の酸化のために大
量の酸素が必要である。この反応器へ通入され
る酸素供給用空気がH2S及びその他の悪臭成
分、例えばメルカプタンの形のものにより強く
汚染されている。従つて該空気の後処理が必須
である。 ２ 通気工程で生成する硫酸塩を嫌気的脱窒化に
より再び硫化物へ転化させるのであるがこれに
は多くの問題、例えば硫化物の低濃度（１mg／
）の下での脱窒作用の阻害の問題、が起る。 ３ H2Sの除去のためにメタンガスを別途に処理
せねばならない。 ４ NO3 -濃度の変化の際に硝酸塩還元反応器中
への有機炭素性廃棄物の補充は大きな問題を形
成する。 ５ 最終的の廃水は酸素不含であつて有毒性硫化
物と、脱窒工程からの有機炭素性廃棄物の恐ら
くは過剰量とを含有している。 驚くべきことに上記の諸問題は、メタン発酵の
流出液からの硫化物を電子供与体として脱窒工程
と共に使用した場合に、及びその後にメタン発酵
の流出液からの残余の還元化合物のみを通気によ
り酸化した場合に、有意に解消されるか又は完全
に解消されることが本発明において見出された。 かようにして硫化物を適切な方法で使用し、そ
れと同時にこの反応に従つて毒性問題のない即ち
無毒性の硫酸塩に転化させるのである。 8H+＋8NO3 -＋5S2- →4N2＋4H2O＋5SO２− ４ 脱窒化の後に残余の流出液の中にはアンモニア
が存在しているが該アンモニアはメタン発酵の流
出液中に含まれていたものである。このアンモニ
アを次に通気により硝酸塩へ酸化する。その際に
硫化物は脱窒によりSO２− ４へ転化しているので該
硝酸塩への酸化を妨害することはない。硫化物が
もはや存在しなくなつたら通気における必要空気
量は減じ、通気は一そう単純となる。 還元状態下の含硫化合物を電子供与体として使
用してSO２− ４状態（S2-，Ｓ，S2O２− ３，S4O２− ６
，
SO２− ３）へ脱窒する可能性、及びチオバチルス
デニトリフイカンス（Thiobacillus
denitrificans）の微生物としての使用は既にバチ
エラー及びロウレンスの著書（Batchelor and
Lawrence，“Chemistry of Wastewater
Technology”Chapter24）において言及されてい
ることは認められる。 しかしながら多種類の含硫不純物を有する“廃
水のメタン発酵流出液”を電子供与体としての硫
化物の供給源として使用するという技術思想は従
来全く開示されず、しかもかような流出液の使用
による大きな利益の達成の成功は従前技術からみ
ちびかれることはできない。 メタン発酵の際に生成されるガスから得られる
硫化水素は電子供与体として脱窒反応に資し得る
し、この目的に好適に適用される。かようにして
メタン発酵の際に得られる諸製品の最大利益が達
成され、一方において簡単な仕方でガスの精製が
更に行われる。 この仕方で達成されるＳ／ＮがすべてのNO3 -
を還元するのに不充分であるならば、充分量の有
機炭素性廃棄物を含有する未浄化廃水を脱窒反応
器へ導入して“導入されていた硝酸塩”を可及的
にN2へ還元する。廃水中のＮ及びＳ濃度の変化
にもとづいて起る有機炭素性廃棄物の過剰化が脱
窒反応器内に存在するならば、この過剰量を次工
程の通気工程でCO2へ自動的に酸化する。かよう
にして有機炭素性廃棄物は浄化を減少させること
はない。 硝酸塩含有流出物は通気と共に生成しその中に
イオウ化合物例えばSO２− ４を含有するがこの流出
物は脱窒用の硝酸塩含有廃水として好適に役立
つ。 即ち通気の際に生成する硝酸塩含有流出物を本
発明に従い硝酸塩含有廃水として部分的に脱窒に
使用する理由はここにあるのである。この場合に
残りの部分を排出させる。 脱窒に際しSO２− ４イオンは妨害作用を起さずま
たそれ自体も還元されない。それは硫化物が脱窒
化還元に使用されても該硫化物はSO２− ４を還元し
得ないからである。 かようにして一体的に統合された系を成立さ
せ、それによつて廃水及び（又は）廃水スラツジ
のメタン発酵の流出物を脱窒用の電子供与体供給
源として先ず使用し、脱窒工程からの流出物を通
気することにより硝酸塩を生成させ、硝酸塩含有
液を脱窒工程へ添加する。 “廃水処理における硝化及び脱窒 （Nitrification and Denitrification in Waste
Water Treatment）”第15章から理解されるよう
に脱窒工程と硝化工程との一体化は周知である。
けれども該章に開示されている系においては電子
供与体源として未浄化廃水を脱窒に使用し、これ
を硝酸塩含有廃水と併用し、該硝酸塩含有廃水を
脱窒工程の流出物の通気によつて得るのである。 しかるに本発明において多種類のイオウ化合物
含有廃水及び（又は）廃水スラツジのメタン発酵
の流出液を脱窒工程における電子供与体供給源と
して使用する態様は従来技術からみちびかれ得な
い。 本発明に従い一体的に統合された方法を使用す
れば含チツ素及び含硫不純物を有する廃水及び
（又は）廃水スラツジの浄化が達成され、それに
よつて廃水及び（又は）廃水スラツジの有機炭素
性廃棄物からのメタン発酵にもとづきメタンガス
が回収され、これはエネルギー供給源として役立
ち、メタン発酵における流出液及びガスを脱窒用
の電子供与体として役立つH2S，HS-及び（又
は）S2-の供給源として使用することにもとづき
チツ素化合物と還元されたイオウ化合物とを経済
的に再生成して取出すことに成功した。 取出されたチツ素の総量は、脱窒に供される硝
酸塩含有流出物と脱窒へみちびかれるメタン発酵
からの流出物との容積比に依存する。 該容積比は少くとも１：１であることが好まし
い。この場合にチツ素の少くとも50％が取出され
る。この比は好適には４：１〜９：１である。そ
の理由は取出されたチツ素量が廃水及び（又は）
廃水スラツジにもとづく計算により、この制限範
囲内の比、即ち80〜90％、にあることが実用上の
目的から最適であることにある。 容積比が４：１〜９：１という高価であること
にもとづき脱窒反応器及び硝化反応器を通る水の
流速は著しく増加する。従つて本方法の上記の諸
工程の一つ又はそれ以上をいわゆる生物学的流動
床反応器中で遂行することは好適であつて、該反
応器中でバイオマス（biomass）は固体の重質担
体に付着して生育するのでこのバイオマスは高流
速条件の下でも反応器から離脱しない。 脱窒の際に本法の系を使用することは更に好適
である。重質担体系に付着するバイオマスは例え
ば同一出願人による1980年11月７日出願の特願昭
55―156754号明細書記載の方法及び関連開示事項
にもとづき製造され得る。 添付図面を参照して本発明をさらに説明する。 第１図に示す通り導管１を介して硝酸塩含有廃
水を脱窒反応器２へ送給する。該反応器２は上方
向液流を有する（即ち該反応器は上方向液流反応
器である）。含チツ素及び含硫不純物を有する廃
水及び（又は）廃水スラツジのメタン発酵の流出
液を導管３経由で反応器２へポンプにより送給す
る。メタン発酵により生成されたH2S含有ガスを
導管４経由で吸収コラム５の底部へポンプにより
送給する。吸収コラム５の上部に対し脱窒反応器
２からの流出液を導管６経由で送給する。 H2Sが吸収された吸収コラム５からの排出ガス
を導管７経由で排出させる。 H2S吸収液は吸収コラム５から導管８を経て導
管３内のメタン発酵流出液へ添加される。脱窒反
応器２の中で硝酸塩はチツ素にまで還元され、こ
れは導管９を介して排出される。 浄化された廃水は脱窒反応器２の頂部から導管
１０を経て排出される。この浄化水の量は硝酸塩
含有廃水の量と等しい。該硝酸塩含有水の量は導
管３により送給されるメタン発酵流出液の量と共
に導管１を介して送給される。 第２図を参照すると有機炭素性廃棄物以外にチ
ツ素化合物とイオウ化合物とを含む廃水及び（又
は）廃水スラツジを導管１１経由でメタン発酵器
１２へ送給する。この発酵器１２の中でアンモニ
ア及び硫化物含有物質が生成するがこれらを含有
する流出液を導管１３経由で脱窒反応器１５へ供
給し、この反応器１５に対し一方において硝酸塩
含有廃水（これは次工程で生成される）を導管１
６経由で添加し、また導管１７経由で有機炭素性
廃棄物含有未浄化廃水（これは導管１１を介して
流入する）を添加する。 メタン発酵により生成するCO2，CH4及びH2S
含有ガス流を導管１４経由で洗浄コラム２４へ送
給し、導管２５により供給される脱窒後の廃水を
用いて洗浄することによりコラム２４内でガス流
からH2Sが除去される。 H2S除去後のガス流であつて洗浄コラム２４か
ら排出されるガス流を導管２６から取出し、H2S
吸収後の洗浄液を導管２７により取出してこれを
導管１７中へ送り、そこから脱窒反応器１５へ送
給する。この反応器１５内で液体混合物中に存在
していた硝酸塩をチツ素へ還元し、これを導管１
８から取出す。脱窒後の流出物はアンモニアを含
有しているがこれは元もとメタン発酵流出物に由
来し、また硫化物は脱窒化の過程で硫酸塩となる
が、該アンモニアと硫酸塩とを導管１９経由で通
気反応器２０へみちびく。この反応器２０に対し
導管２１を介してアンモニア酸化用の酸素を供給
する。 有機炭素性廃棄物を酸化した後に得た二酸化炭
素と残余空気とを導管２２経由で排出させる。硝
化後の流出物を導管２３により反応器２０から排
出させる。この流出物の一部分を浄化水として取
出し、残余部分を導管１６経由で脱窒反応器１５
へ再循環させる。 例 高さ1.1ｍ、直径0.09ｍ（容積6.5）の反応器
２を具えた第１図に示す装置を用いて操業実験を
行つた。 導管１を経て反応器２の中へ硝酸塩水溶液（硝
酸塩チツ素400mg／；容積40／日；硝酸塩総
量1140mmol NO3／日）を導入した。 導管３を介してメタン発酵器からの流出液（イ
オウ含量240mg／）を40／日の割合で供給
し、導管４を経てメタン発酵中の対応生成ガス量
を吸収コラム５へ送給し、このコラム５内で、導
管６を経て脱窒反応器から送られてくる液流によ
りH2Sを洗出した。精製ガスを導管７を経て排出
させた。吸収コラムからの流出液を導管３内の流
出液に混入させた。 脱窒反応器内の液体を2rpmの速度でかきまぜ
た。反応器内PHは7.3〜7.4であり温度は20〜30℃
の範囲内で変化した。 反応器から導管１０経由で出てくる流出物は無
視し得る量の硝酸塩と400mgSO２− ４／とを含有し
ていた。 １日当り約７のガスが生成し、これは導管９
を経てとり出された。このガスは80％のN2及び
残余分としてCO2から成つていた。 CO2の存在は廃水中の有機炭素性廃棄物によつ
てもまた脱窒反応が起つたことを示すけれどもガ
ス中チツ素の高含量及び導管１０からの流出物中
の硫酸塩の高含量は脱窒反応に対し硫化物が主と
して寄与したことを示すものである。 上記の操業実験においてかなりの程度の脱窒
能：１日当り1.2KgNO3 -―チツ素／m3（反応器容
積）が達成された。 例 第２図に示す装置を用いて操業実験を行つた。
この場合にメタン発酵器１２の有効容積は35、
脱窒反応器１５の有効容積は6.5、通気反応器
２０の有効容積は13であり、通気反応器２０は
沈殿器と結合していて、該沈殿器は硝化後の流出
物によりスラツジが運び去られることを防止する
ためのものであり、反応器２０と沈殿器との有効
総容積は23であつた。 有機炭素性廃棄物、チツ素化合物及びイオウ化
合物を50／日の量で含む廃水を３カ月にわたり
メタン発酵器１２中で処理することにより操業実
験を行つた。 上記の期間の終りにこの反応器は有機物として
計算して330ｇのスラツジを含有していた。 脱窒反応器１５を次のようにして準備した。こ
の反応器に半分だけ活性スラツジを装填した。こ
の活性スラツジはレンクム―ワゲニンゲン
（Renkum―Wageningen）に在る“R.W.Z.I.”
（市営の廃水処理プラント）の通気槽から由来す
る活性スラツジであつた。次にメタン発酵器から
の流出物を装填して反応器１５を充満させた。２
日の後に反応器から２の液体を排出させ、メタ
ン発酵器からの新鮮流出物を加えて再び反応器を
満たした。これらの操作を１カ月継続してからメ
タン発酵器からの連続流を最初は10／日の量と
して通過させた。その後に通過量を50／日（滞
留時間3.1時間）にまで１カ月かかつて規則正し
く増加させた。 レンクム―ワゲニンゲンに在る“R.W.Z.I.”の
通気槽からのスラツジの7.5を導入することに
より硝化器２０を準備した。かようにして反応器
２０は有機物として計算して50ｇのスラツジを含
有した。 このようにして全部で３個の反応器（即ちメタ
ン発酵器、脱窒反応器、硝化器）を準備してから
操業実験を開始したがその際に有機炭素性廃棄
物、チツ素化合物、イオウ化合物を50／日の量
で導管１１を経てメタン発酵器１２中へ導入し、
この発酵器１２の流出液を導管１３経由で脱窒反
応器１５へ連続的に導入し、メタン発酵器中に生
成したガスを導管１４経由でガス洗浄器２４中へ
ポンプ送給し、そこで生成したガス洗浄器２４の
流出液を導管２７経由で反応器１５へ通過させ、
該反応器１５からの流出液の一部を導管２５経由
でガス洗浄器２４へ（メタンガス洗浄のために）
通過させ、洗浄後のメタンガスを導管２６から排
出させ、一方脱窒反応器からの残余の流出物を導
管１９経由で硝化器２０へ導入し、該硝化器２０
からの流出物を導管１６経由で脱窒反応器１５中
へ返戻した。かようにしてすべての反応器と導管
とを導入物により充満させた後に硝化器２０から
の流出物の量を導管２３から排出させた。この量
は有機炭素性廃棄物とチツ素化合物とイオウ化合
物とを含有する水の量（これらは導管１１を介し
て導入される）と対応するものである。 かようにして該装置を１カ月間作動させた後に
安定状態が確率された。 安定状態の確率後に達成された各反応器内の
諸条件を表Ａに示す。有機炭素性廃棄物、チツ素
化合物及びイオウ化合物含有廃水の組成と諸流出
物の組成とを表Ｂに一括して示す。メタン発酵に
よる発生ガス量、及び脱窒反応による発生ガス量
並びにこれらのガス流組成を表Ｃに示す。 次に、導管１１を経由して導入され有機炭素性
廃棄物、チツ素化合物及びイオウ化合物を含有す
る廃水を51／日に増量させ、その一方において
この廃水の組成をも変更し、その他の流入物を調
整した。再循環流を導管１６を経て通す際に該再
循環流と共に或量の硝酸ナトリウム溶液（第２図
中に示されていない）を送給するがこれは硝化器
２０からの過多量の流出物の再循環を阻止するた
めである。 再び１カ月経過後に安定状態が確立された。
この操業実験における諸条件及び各種流体並びに
ガス量及びそれらの組成をまとめて表Ａ，Ｂ及び
Ｃに示す。
【表】
【表】
【表】 これらの諸成績は、変化する諸条件の下でさえ
も、イオウ化合物存在下の廃水について本発明に
従つて効果的な脱窒が何らの問題もなく達成され
ることを示すものである。 各種の液流中のイオウ化合物量の数値から上記
の操業実験においてイオウの損失があることが判
る。 その種々の原因を次のように示し得る。 ａ 或種の硫化物はメタン発酵によるガスと共に
損失される。 ｂ 工程の途中で或量のFeSが生成するがこれは
イオウ平衡において示されない。 ｃ 酸素の存在するところ（管の継目、反応器頂
部）では元素状イオウが生成するけれどもこれ
はイオウ平衡の中にあらわれない。 例 第１図に示す装置で操業実験を行つた。この場
合には特に生物ガス（biogas）からのH2Sの除脱
を行わなかつた。これは導管４及び７を通るガス
流がゼロであることを意味する。但し、導管６及
び８を通る再循環水を600／時に保つた。反応
器２の高さは12ｍ、直径は0.2ｍでその容積は400
であつた。この反応器に対し操業当初に100Kg
の粒径0.8〜1.2mmの砂を装入した。この砂に対し
導管６及び８経由の再循環水流を充分に通ずるこ
とにより該砂を流動状態に維持した。亜硝酸塩含
有溶液（333ｇ NaNO3／Kg）を１／時の速度
で導管１経由で反応器２へ送給した。導管３を介
して悪臭を有する嫌気性下の硫化物含有廃水（廃
水のメタン発酵器から由来したもの）を350／
時の速度で反応器２へ送給した。この廃水中の硫
化物濃度は約150mgS2-／であつた。反応器２内
容物のPHを7.6〜7.8に保持し温度を35℃に維持し
た。反応器２内のバイオマス被覆砂流動床のバイ
オマス濃度は約35〜40ｇ USS／Kgであつた。 排出管１０から流出する無臭の浄化水は約450
mgSO２− ４／を含有していた。排出管９からの排
出ガス量の平均値は約1200／日であり、ガス組
成は65％N2、20％CH4及び15％CO2であつた。従
つて脱窒能は2.5KgＮ／m3（反応器容積）／日と
測定され得る。
【図面の簡単な説明】
添付図面の第１図は本発明の基礎的技術概念を
表す装置配置図であり、第２図は本発明の好適態
様による装置を表す模式図である。 第１図：１……硝酸塩含有廃水導管、２……脱
窒反応器、３……メタン発酵流出液導管、４……
H2S導管、５……吸収コラム、６……導管、７…
…ガス排出管、８……導管、９……N2排出管、
１０……浄化水排出管。第２図：１１……廃水及
び（又は）廃水スラツジ導管、１２……メタン発
酵器、１３……導管、１４……CO2，CH4，H2S
含有ガス導管、１５……脱窒反応器、１６……硝
酸塩含有廃水導管、１７……COD含有廃水導
管、１８……N2排出管、１９……導管、２０…
…硝化器（通気反応器）、２２……CO2及び残余
空気排出管、２３……浄化水排出管、２４……ガ
ス洗浄器、２５……導管、２６……メタンガス排
出管、２７……ガス洗浄流出液導管。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ メタン発酵の流出物中の硫化物を後続の脱窒
    工程中の電子供与体として使用し、その後メタン
    発酵の流出液からの残余の還元化合物を通気によ
    つて酸化することを特徴とする有機物質に富み、
    実質的な量の窒素化合物と実質的な量の硫黄化合
    物とを含み、再循環された活性廃水スラツジを任
    意に含む廃水の浄化方法。 ２ メタン発酵の際の生成ガスに含有されている
    H2Sを脱窒工程における電子供与体として使用す
    ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
    の方法。 ３ 通気の際に生成される硝酸塩含有流出物の一
    部分を脱窒工程へ再循環させ、残余の部分を排出
    させることを特徴とする特許請求の範囲第１又は
    ２項に記載の方法。 ４ 脱窒反応に付される硝酸塩含有流出物と、脱
    窒工程へ導入されるメタン発酵からの流出物との
    容積比が少くとも１：１であることを特徴とする
    特許請求の範囲第３項に記載の方法。 ５ 容積比が４：１〜９：１であることを特徴と
    する特許請求の範囲第３項に記載の方法。 ６ 高流速条件下でも反応器から離脱しない固体
    重質担体に活性化スラツジが付着している該担体
    を有する反応器の中で脱窒を行うことを特徴とす
    る特許請求の範囲第５項に記載の方法。
JP17822581A 1980-11-07 1981-11-05 Method of purifying waste water or sludge of waste water Granted JPS57110395A (en)

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