JPS6217111B2 - - Google Patents
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- JPS6217111B2 JPS6217111B2 JP54090698A JP9069879A JPS6217111B2 JP S6217111 B2 JPS6217111 B2 JP S6217111B2 JP 54090698 A JP54090698 A JP 54090698A JP 9069879 A JP9069879 A JP 9069879A JP S6217111 B2 JPS6217111 B2 JP S6217111B2
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- Japan
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- fuel
- chamber
- pressure
- metering
- back pressure
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
- F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
- F02D41/1486—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor with correction for particular operating conditions
- F02D41/1488—Inhibiting the regulation
- F02D41/149—Replacing of the control value by an other parameter
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
- F02M69/16—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by means for metering continuous fuel flow to injectors or means for varying fuel pressure upstream of continuously or intermittently operated injectors
- F02M69/18—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by means for metering continuous fuel flow to injectors or means for varying fuel pressure upstream of continuously or intermittently operated injectors the means being metering valves throttling fuel passages to injectors or by-pass valves throttling overflow passages, the metering valves being actuated by a device responsive to the engine working parameters, e.g. engine load, speed, temperature or quantity of air
- F02M69/22—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by means for metering continuous fuel flow to injectors or means for varying fuel pressure upstream of continuously or intermittently operated injectors the means being metering valves throttling fuel passages to injectors or by-pass valves throttling overflow passages, the metering valves being actuated by a device responsive to the engine working parameters, e.g. engine load, speed, temperature or quantity of air the device comprising a member movably mounted in the air intake conduit and displaced according to the quantity of air admitted to the engine
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
- F02M69/16—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by means for metering continuous fuel flow to injectors or means for varying fuel pressure upstream of continuously or intermittently operated injectors
- F02M69/26—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel characterised by means for metering continuous fuel flow to injectors or means for varying fuel pressure upstream of continuously or intermittently operated injectors the means varying fuel pressure in a fuel by-pass passage, the pressure acting on a throttle valve against the action of metered or throttled fuel pressure for variably throttling fuel flow to injection nozzles, e.g. to keep constant the pressure differential at the metering valve
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M69/00—Low-pressure fuel-injection apparatus ; Apparatus with both continuous and intermittent injection; Apparatus injecting different types of fuel
- F02M69/46—Details, component parts or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus covered by groups F02M69/02 - F02M69/44
- F02M69/48—Arrangement of air sensors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、エンジン用燃料供給装置に関し、
特に燃料計量スリツトの開口面積を変化させるこ
とにより燃料を計量するようにした装置に関す
る。
特に燃料計量スリツトの開口面積を変化させるこ
とにより燃料を計量するようにした装置に関す
る。
従来、特開昭51−35820号公報等のようなこの
種の燃料供給機構においては、燃料の計量を計量
スリツトの絞り部分の開口面積の変化により行う
燃料計量機構を有した構成となつている。そして
このような燃料計量機構の上流側に位置する調量
前の燃料の圧力は、燃料ポンプと燃料計量機構と
の間に設けられた一定圧調整機により決定され、
また下流側の圧力は噴射弁により決定されてお
り、燃料計量機構の前後の燃料圧力はそれぞれ独
立して決められる構造になつている。そして一定
圧調整機および噴射弁はそれぞれ大気圧とばね力
とによつて負荷されるダイヤフラムにより制御さ
れる。
種の燃料供給機構においては、燃料の計量を計量
スリツトの絞り部分の開口面積の変化により行う
燃料計量機構を有した構成となつている。そして
このような燃料計量機構の上流側に位置する調量
前の燃料の圧力は、燃料ポンプと燃料計量機構と
の間に設けられた一定圧調整機により決定され、
また下流側の圧力は噴射弁により決定されてお
り、燃料計量機構の前後の燃料圧力はそれぞれ独
立して決められる構造になつている。そして一定
圧調整機および噴射弁はそれぞれ大気圧とばね力
とによつて負荷されるダイヤフラムにより制御さ
れる。
ところで、燃料計量機構にて正確な計量を行う
ためには、燃料計量機構の計量スリツトの開口面
積に応じて流量が変化した場合であつても、計量
スリツト前後間の圧力差を常に一定に保つ必要が
ある。しかしながら上記構成における一定圧調整
機および噴射弁のダイヤフラムを制御するための
ばねのばね定数を完全に零にすることは不可能で
あるため、例えば計量スリツトの開口面積が増加
して、噴射弁を通過する燃料量が増加するのに伴
い、噴射弁の背圧室内のばねが縮み、強いばね力
を発生するため、計量スリツトと噴射弁との間の
燃料圧力は上昇する一方、一定圧調整機から燃料
タンクに戻される燃料量が減少するため、一定圧
調整機の背圧室内のばねが伸び、弱いばね力とな
るため計量スリツトと一定圧調整機との間の燃料
圧力は低下する。即ち、計量スリツト前後間の圧
力差が減少し、正確な燃料の計量が行えないとい
う問題がある。
ためには、燃料計量機構の計量スリツトの開口面
積に応じて流量が変化した場合であつても、計量
スリツト前後間の圧力差を常に一定に保つ必要が
ある。しかしながら上記構成における一定圧調整
機および噴射弁のダイヤフラムを制御するための
ばねのばね定数を完全に零にすることは不可能で
あるため、例えば計量スリツトの開口面積が増加
して、噴射弁を通過する燃料量が増加するのに伴
い、噴射弁の背圧室内のばねが縮み、強いばね力
を発生するため、計量スリツトと噴射弁との間の
燃料圧力は上昇する一方、一定圧調整機から燃料
タンクに戻される燃料量が減少するため、一定圧
調整機の背圧室内のばねが伸び、弱いばね力とな
るため計量スリツトと一定圧調整機との間の燃料
圧力は低下する。即ち、計量スリツト前後間の圧
力差が減少し、正確な燃料の計量が行えないとい
う問題がある。
本発明は、上記の点に鑑みなされたもので、燃
料計量機構における調量の精度向上をねらいと
し、そのため、計量スリツトで絞られる燃料の上
流側と下流側との圧力差を、通過流量の影響があ
つても常に管理できるようにして燃料の調量精度
を向上させることを目的とする。
料計量機構における調量の精度向上をねらいと
し、そのため、計量スリツトで絞られる燃料の上
流側と下流側との圧力差を、通過流量の影響があ
つても常に管理できるようにして燃料の調量精度
を向上させることを目的とする。
以下この発明を図に示す実施例により説明す
る。第１図〜第６図において、エンジン１は自動
車駆動用の周知の多気筒火花点火式エンジンで、
燃焼用空気をエアクリーナ２（ただし、ろ過エレ
メントは図示を省略）、吸気通路３，４Ａ、補助
通路４Ｂ、吸気マニホールド５（二点鎖線で模式
的に図示）を経て吸入する。またエンジン１の排
出ガスは、排気マニホールド６、三元触媒コンバ
ータ７などを経て排出される。ここで、エンジン
１には冷却水温を検出する水温センサ８が装着さ
れており、また排気マニホールド６には排出ガス
中の酸素濃度から空燃比を検出する空燃比センサ
９が装着されている。
る。第１図〜第６図において、エンジン１は自動
車駆動用の周知の多気筒火花点火式エンジンで、
燃焼用空気をエアクリーナ２（ただし、ろ過エレ
メントは図示を省略）、吸気通路３，４Ａ、補助
通路４Ｂ、吸気マニホールド５（二点鎖線で模式
的に図示）を経て吸入する。またエンジン１の排
出ガスは、排気マニホールド６、三元触媒コンバ
ータ７などを経て排出される。ここで、エンジン
１には冷却水温を検出する水温センサ８が装着さ
れており、また排気マニホールド６には排出ガス
中の酸素濃度から空燃比を検出する空燃比センサ
９が装着されている。
水温センサ８及び空燃比センサ９の信号は、制
御ユニツト１０に伝達され、制御ユニツト１０は
これらの信号に応じて燃料圧制御用のオン・オフ
電磁弁１１を制御する。
御ユニツト１０に伝達され、制御ユニツト１０は
これらの信号に応じて燃料圧制御用のオン・オフ
電磁弁１１を制御する。
制御ユニツト１０は、例えば第６図に示すよう
な構成で電圧発生回路１０ａ、処理回路１０ｂ、
ゲート回路１０ｃ、三角波発振回路１０ｄ、比較
回路１０ｅ及びトランジスタ１０ｆからなる。電
圧発生回路１０ａは、水温センサ（サーミスタ）
８の抵抗値変化を所望の電圧変化に変換するもの
で、この出力信号はゲート回路１０ｃに加えられ
る。処理回路１０ｂは、比較回路、積分回路から
なり、空燃比センサ９の出力を比較回路でリツチ
かリーンかを判断し、この信号を積分処理するこ
とにより空燃比に応じた制御量を示す積分信号を
出力する。
な構成で電圧発生回路１０ａ、処理回路１０ｂ、
ゲート回路１０ｃ、三角波発振回路１０ｄ、比較
回路１０ｅ及びトランジスタ１０ｆからなる。電
圧発生回路１０ａは、水温センサ（サーミスタ）
８の抵抗値変化を所望の電圧変化に変換するもの
で、この出力信号はゲート回路１０ｃに加えられ
る。処理回路１０ｂは、比較回路、積分回路から
なり、空燃比センサ９の出力を比較回路でリツチ
かリーンかを判断し、この信号を積分処理するこ
とにより空燃比に応じた制御量を示す積分信号を
出力する。
ゲート回路１０ｃは、冷却水温に応じて電圧発
生回路１０ａ又は処理回路１０ｂの出力信号を比
較回路１０ｅに出力するもので、例えば電圧発生
回路１０ａの出力信号から冷却水温が60℃以下と
判断されるときは電圧発生回路１０ａの出力信号
を比較回路１０ｅに伝達し、冷却水温が60℃より
高い場合は処理回路１０ｂの出力信号を比較回路
１０ｅに伝達する。
生回路１０ａ又は処理回路１０ｂの出力信号を比
較回路１０ｅに出力するもので、例えば電圧発生
回路１０ａの出力信号から冷却水温が60℃以下と
判断されるときは電圧発生回路１０ａの出力信号
を比較回路１０ｅに伝達し、冷却水温が60℃より
高い場合は処理回路１０ｂの出力信号を比較回路
１０ｅに伝達する。
比較回路１０ｅは、三角波発振回路１０ｄの一
定周波数の三角波信号とゲート回路１０ｃの出力
信号とを比較する回路で、両信号から冷却水温又
は空燃比に関係したデユーテイ比の方形波パルス
信号を出力する。そして、この信号に応じてトラ
ンジスタ１０ｆがオン・オフして電磁弁１１を制
御する。
定周波数の三角波信号とゲート回路１０ｃの出力
信号とを比較する回路で、両信号から冷却水温又
は空燃比に関係したデユーテイ比の方形波パルス
信号を出力する。そして、この信号に応じてトラ
ンジスタ１０ｆがオン・オフして電磁弁１１を制
御する。
第１図に戻つて吸気通路３は、燃料計量部、燃
料噴射弁を保持する保持体１２に形成されてお
り、この吸気通路３の下流側にはスロツトル弁１
３を保持するスロツトル保持体１４が設けられて
いる。
料噴射弁を保持する保持体１２に形成されてお
り、この吸気通路３の下流側にはスロツトル弁１
３を保持するスロツトル保持体１４が設けられて
いる。
スロツトル弁１３は、バタフライ型のもので、
弁板とこれを支承する軸とから構成されており、
図示しない自動車のアクセルペダルにより開度が
任意に調整される。補助通路４Ｂは、このスロツ
トル弁１３をバイパスするよう構成されており、
この通路４Ｂにはアイドル調整スクリユー１５が
設置されている。
弁板とこれを支承する軸とから構成されており、
図示しない自動車のアクセルペダルにより開度が
任意に調整される。補助通路４Ｂは、このスロツ
トル弁１３をバイパスするよう構成されており、
この通路４Ｂにはアイドル調整スクリユー１５が
設置されている。
保持体１２には、第１図において上から空気計
量機構２０、燃料計量機構５０及び燃料噴射弁７
０が一体的に設けられている。この空気計量機構
２０は、保持体１２に対して回転可能に設けられ
た回転計量体２１を備え、この回転計量体２１は
第２図に示すように円すいボス部２２、２つのほ
ぼ扇形状の回転翼２３、２つの可動隔壁２４及び
軸２５を有している。
量機構２０、燃料計量機構５０及び燃料噴射弁７
０が一体的に設けられている。この空気計量機構
２０は、保持体１２に対して回転可能に設けられ
た回転計量体２１を備え、この回転計量体２１は
第２図に示すように円すいボス部２２、２つのほ
ぼ扇形状の回転翼２３、２つの可動隔壁２４及び
軸２５を有している。
ここで、軸２５はボス部２２に圧入、ピン、ス
プライン等により少なくとも円周方向に固定的に
結合されており、またボス部２２、回転翼２３、
可動隔壁２４は軽合金により重心が軸２５に位置
するよう一体的に構成されている。回転翼２３の
端部２３ａは、シヤープエツジで形成されてお
り、また可動隔壁２４は回転翼２３に対して直角
となるよう形成されている。
プライン等により少なくとも円周方向に固定的に
結合されており、またボス部２２、回転翼２３、
可動隔壁２４は軽合金により重心が軸２５に位置
するよう一体的に構成されている。回転翼２３の
端部２３ａは、シヤープエツジで形成されてお
り、また可動隔壁２４は回転翼２３に対して直角
となるよう形成されている。
そして回転計量体２１は、軸２５のフランジ部
２５ａで保持体１２の中央部のスラストベアリン
グ２６により滑らかに回転するよう支持されてい
る。
２５ａで保持体１２の中央部のスラストベアリン
グ２６により滑らかに回転するよう支持されてい
る。
保持体１２は、回転計量体２１の可動隔壁２４
と相対するよう径方向に固定隔壁２７が形成され
ており、さらに可動隔壁２４の回転に伴い内接す
る円弧状の固定隔壁２８が形成されている。ま
た、保持体１２には２つのほぼ扇形状の空気導入
孔２９が形成された底壁３０が形成されており、
この底壁３０にはさらに凹部３１と、この凹部３
１の部分に絞り孔３２とが形成されている。
と相対するよう径方向に固定隔壁２７が形成され
ており、さらに可動隔壁２４の回転に伴い内接す
る円弧状の固定隔壁２８が形成されている。ま
た、保持体１２には２つのほぼ扇形状の空気導入
孔２９が形成された底壁３０が形成されており、
この底壁３０にはさらに凹部３１と、この凹部３
１の部分に絞り孔３２とが形成されている。
保持体１２の上部で隔壁２７，２８、可動隔壁
２４と対応する部分には、蓋部材３３がボルトに
より装着されており、この蓋部材３３はこれらの
隔壁と共同して圧力室３４を形成する。
２４と対応する部分には、蓋部材３３がボルトに
より装着されており、この蓋部材３３はこれらの
隔壁と共同して圧力室３４を形成する。
蓋部材３３の上部には、軸２５を第１図中反時
計方向に付勢する渦巻きばね３５がホルダー３６
及びボルト３７により装着されており、さらに軸
２５の半球形状端部２５ｄを押圧する皿部材３８
及び圧縮コイルばね３９がホルダー４０とボルト
３７により装着されている。なお、渦巻きばね３
５の中心端は、ボス４１を介して軸２５に結合さ
れている。
計方向に付勢する渦巻きばね３５がホルダー３６
及びボルト３７により装着されており、さらに軸
２５の半球形状端部２５ｄを押圧する皿部材３８
及び圧縮コイルばね３９がホルダー４０とボルト
３７により装着されている。なお、渦巻きばね３
５の中心端は、ボス４１を介して軸２５に結合さ
れている。
また、保持体１２には、フランジ部１２Ａの部
分と植込みボルト４２とによりエアクリーナ２が
装着されており、保持体１２の上部はエアクリー
ナ２内に位置するよう構成されている。
分と植込みボルト４２とによりエアクリーナ２が
装着されており、保持体１２の上部はエアクリー
ナ２内に位置するよう構成されている。
燃料計量機構５０は、空気計量機構２０の軸２
５の回転変位（回転角）に応じて燃料を計量する
もので、保持体１２の中央部に３個のＯリングを
介して油密的に嵌合されたシリンダ５１と、軸２
５の一部から形成され、シリンダ５１内に数ミク
ロン程度の間隙で回転可能に挿入されているプラ
ンジヤ部５２とから構成されている。
５の回転変位（回転角）に応じて燃料を計量する
もので、保持体１２の中央部に３個のＯリングを
介して油密的に嵌合されたシリンダ５１と、軸２
５の一部から形成され、シリンダ５１内に数ミク
ロン程度の間隙で回転可能に挿入されているプラ
ンジヤ部５２とから構成されている。
そして、プランジヤ部５２には円周部分に扇形
状の切欠き５３と、リング状の切欠き５４とが形
成されており、中心には縦孔５５と、この縦孔５
５と直交し、プランジヤ部５２とシリンダ５１と
の間隙の潤滑燃料を回収するために溝と横孔５６
とが形成されている。
状の切欠き５３と、リング状の切欠き５４とが形
成されており、中心には縦孔５５と、この縦孔５
５と直交し、プランジヤ部５２とシリンダ５１と
の間隙の潤滑燃料を回収するために溝と横孔５６
とが形成されている。
シリンダ５１には、円周方向にスリツト５７が
開孔されており、径方向には複数個の燃料通路５
８が開孔されており、さらにシリンダ５１の円周
方向の位置をピン５９と共同して決める溝が形成
されている。また、この上端面５１ａと軸２５の
フランジ部２５ａとの間にベアリング２６が設け
られている。
開孔されており、径方向には複数個の燃料通路５
８が開孔されており、さらにシリンダ５１の円周
方向の位置をピン５９と共同して決める溝が形成
されている。また、この上端面５１ａと軸２５の
フランジ部２５ａとの間にベアリング２６が設け
られている。
しかして、プランジヤ部５２の回転角に応じて
シリンダ５１のスリツト５７と切欠き５３との重
なり合い面積が変化し、これにより燃料計量が行
われる。
シリンダ５１のスリツト５７と切欠き５３との重
なり合い面積が変化し、これにより燃料計量が行
われる。
燃料噴射弁７０は、燃料計量機構５０で計量さ
れた燃料をスロツトル弁１３に向けて噴射するも
ので、ダイヤフラム７１によつて区切られた背圧
室７２と燃料室７３を有しており、燃料室７３側
には燃料噴射用ノズル７４を開閉するニードル７
５とこれをダイヤフラムに固定された支持材７１
ａ側へ押圧する圧縮コイルばね７９が設けられて
おり、背圧室７２側にはダイヤフラム７１を介し
てニードル７５を図中下方に押圧するばね７９よ
りも強い圧縮コイルばね７６が設置されている。
れた燃料をスロツトル弁１３に向けて噴射するも
ので、ダイヤフラム７１によつて区切られた背圧
室７２と燃料室７３を有しており、燃料室７３側
には燃料噴射用ノズル７４を開閉するニードル７
５とこれをダイヤフラムに固定された支持材７１
ａ側へ押圧する圧縮コイルばね７９が設けられて
おり、背圧室７２側にはダイヤフラム７１を介し
てニードル７５を図中下方に押圧するばね７９よ
りも強い圧縮コイルばね７６が設置されている。
ノズル７４は、ノズル体７７に形成されてお
り、このノズル体７７にはニードル７５の摺動を
案内する案内孔７８が形成されている。また、背
圧室７２は保持体１２の一部を利用して形成され
ており、燃料噴射弁７０は燃料計量機構５０の下
部に一体的に構成されている。
り、このノズル体７７にはニードル７５の摺動を
案内する案内孔７８が形成されている。また、背
圧室７２は保持体１２の一部を利用して形成され
ており、燃料噴射弁７０は燃料計量機構５０の下
部に一体的に構成されている。
また、この燃料噴射弁７０は渦巻式噴射弁とし
て構成されており、第４図及び第５図に示すよう
に燃料は燃料室７３から燃料通路７７ａ、案内孔
７８に対して接線方向に開孔された燃料通路７７
ｂ、渦巻室７７ｃを経てノズル７４に導かれる。
そしてノズル７４から噴射された燃料は、ニード
ル７５の先端の傘部７５ａによりさらに霧化が促
進された状態でスロツトル弁１３に向けて流れ
る。
て構成されており、第４図及び第５図に示すよう
に燃料は燃料室７３から燃料通路７７ａ、案内孔
７８に対して接線方向に開孔された燃料通路７７
ｂ、渦巻室７７ｃを経てノズル７４に導かれる。
そしてノズル７４から噴射された燃料は、ニード
ル７５の先端の傘部７５ａによりさらに霧化が促
進された状態でスロツトル弁１３に向けて流れ
る。
なお、燃料通路７７ｂは、ニードル７５の円周
壁により開閉される位置に設けられており、ニー
ドル７５がノズル体７７のシート部７７ｄに接触
しているとき通路７７ｂはニードル７５により閉
じられる。また、通路７７ｂの一端は、盲栓７７
ｅにより閉鎖されている。
壁により開閉される位置に設けられており、ニー
ドル７５がノズル体７７のシート部７７ｄに接触
しているとき通路７７ｂはニードル７５により閉
じられる。また、通路７７ｂの一端は、盲栓７７
ｅにより閉鎖されている。
第１図に戻つて、定差減圧弁８０は、燃料噴射
弁７０の背圧室７２へ所定の燃料圧力を加えるた
めのもので、ダイヤフラム８１によつて区切られ
た背圧室８２と減圧室８３とを有しており、減圧
室８３側には燃料戻し管８４とダイヤフラム８１
を押圧するコイルばね８５が設けられており、背
圧室８２側には調整ねじ８６、ばね受皿８７によ
り調整可能な圧縮コイルばね８８が設置されてい
る。また、ダイヤフラム８１には燃料戻し管８４
の開口端部を開閉する弁体８９が設けられてい
る。
弁７０の背圧室７２へ所定の燃料圧力を加えるた
めのもので、ダイヤフラム８１によつて区切られ
た背圧室８２と減圧室８３とを有しており、減圧
室８３側には燃料戻し管８４とダイヤフラム８１
を押圧するコイルばね８５が設けられており、背
圧室８２側には調整ねじ８６、ばね受皿８７によ
り調整可能な圧縮コイルばね８８が設置されてい
る。また、ダイヤフラム８１には燃料戻し管８４
の開口端部を開閉する弁体８９が設けられてい
る。
次に燃料供給機構について説明すると、これは
主として電動式燃料ポンプ９１、燃料フイルタ９
２、燃料タンク９３及び定圧弁９４からなり、一
定圧力の加圧燃料を導管９５、支持体１２中に形
成された燃料通路１４（第１図中破線で示す。）
を経て燃料計量機構５０の燃料通路５８へ供給す
る。また、この一定圧力の加圧燃料を導管９６を
経て定差減圧弁８０の背圧室８１へ供給し、さら
に固定絞り９７を経て減圧した燃料を減圧室８３
へ供給する。
主として電動式燃料ポンプ９１、燃料フイルタ９
２、燃料タンク９３及び定圧弁９４からなり、一
定圧力の加圧燃料を導管９５、支持体１２中に形
成された燃料通路１４（第１図中破線で示す。）
を経て燃料計量機構５０の燃料通路５８へ供給す
る。また、この一定圧力の加圧燃料を導管９６を
経て定差減圧弁８０の背圧室８１へ供給し、さら
に固定絞り９７を経て減圧した燃料を減圧室８３
へ供給する。
また、保持体１２内において、燃料計量機構５
０と燃料噴射弁７０の燃料室７３とは第１図ある
いは第４図中破線で示す燃料通路１２ａにより接
続されており、定差減圧弁８０の減圧室８３と燃
料噴射弁７０の背圧室７２とは固定絞り１６、燃
料通路１２ｂにより接続されている。さらに、定
差減圧弁８０の燃料戻し管８４とプランジヤ部５
２の縦孔５５とは燃料通路１２ｃにより接続され
ており、一定開弁圧を持つ圧力保持弁９８、燃料
戻し導管９９を経て燃料タンク９３に接続されて
いる。
０と燃料噴射弁７０の燃料室７３とは第１図ある
いは第４図中破線で示す燃料通路１２ａにより接
続されており、定差減圧弁８０の減圧室８３と燃
料噴射弁７０の背圧室７２とは固定絞り１６、燃
料通路１２ｂにより接続されている。さらに、定
差減圧弁８０の燃料戻し管８４とプランジヤ部５
２の縦孔５５とは燃料通路１２ｃにより接続され
ており、一定開弁圧を持つ圧力保持弁９８、燃料
戻し導管９９を経て燃料タンク９３に接続されて
いる。
また燃料噴射弁７０の背圧室７２は、保持体１
２の燃料通路１２ｄ、燃料戻し導管１００及び電
磁弁１１を介して燃料タンク９３に接続されてい
る。
２の燃料通路１２ｄ、燃料戻し導管１００及び電
磁弁１１を介して燃料タンク９３に接続されてい
る。
上記構成において、エンジン１の作動中、燃焼
用空気は第１図の矢印で示すようにエアクリーナ
２、空気計量機構２０の空気導入孔２９、吸気通
路３，４、吸気マニホールド５を通り、エンジン
１に吸入される。
用空気は第１図の矢印で示すようにエアクリーナ
２、空気計量機構２０の空気導入孔２９、吸気通
路３，４、吸気マニホールド５を通り、エンジン
１に吸入される。
このとき空気計量機構２０の空気導入孔２９の
前後で圧力差ΔＰが生じ、圧力室３４には絞り孔
３２を介して空気導入孔２９の下流側の吸気通路
３の圧力（負圧）が導入されるため、回転計量体
２１の可動隔壁２４には回転計量体２１を第２図
中時計方向に回転させるよう、即ち空気導入孔２
９を通る空気の流れ方向に対してほぼ直角な面に
沿つて回転トルクが付与される。
前後で圧力差ΔＰが生じ、圧力室３４には絞り孔
３２を介して空気導入孔２９の下流側の吸気通路
３の圧力（負圧）が導入されるため、回転計量体
２１の可動隔壁２４には回転計量体２１を第２図
中時計方向に回転させるよう、即ち空気導入孔２
９を通る空気の流れ方向に対してほぼ直角な面に
沿つて回転トルクが付与される。
上記圧力差ΔＰは、回転計量体２１の重心が、
軸２５上にあるため、渦巻きばね３５のばね力
（トルクＴ）のみで決定され、このトルクＴは回
転計量体２１の回転角に無関係にほぼ一定に保た
れることから圧力差ΔＰは次式で表される。
軸２５上にあるため、渦巻きばね３５のばね力
（トルクＴ）のみで決定され、このトルクＴは回
転計量体２１の回転角に無関係にほぼ一定に保た
れることから圧力差ΔＰは次式で表される。
ΔＰ＝Ｔ／（ｎ・ｓ・ｒ）＝一定
（ただし、ｎは可動隔壁２４の枚数、ｓは可動隔
壁２４の１枚に圧力差ΔＰが作用する面積、ｒは
可動隔壁２４に圧力差ΔＰが作用する受圧中心か
ら軸２５の中心までの作用半径である。） したがつて、回転翼２３によつて変化する開口
面積をＡ、空気密度をＲ、吸入空気流量をＱとす
ると次式が成立し、 （ただし、K1は定数） よつて、開口面積Ａは吸入空気流量Ｑのみの関
数となる。
壁２４の１枚に圧力差ΔＰが作用する面積、ｒは
可動隔壁２４に圧力差ΔＰが作用する受圧中心か
ら軸２５の中心までの作用半径である。） したがつて、回転翼２３によつて変化する開口
面積をＡ、空気密度をＲ、吸入空気流量をＱとす
ると次式が成立し、 （ただし、K1は定数） よつて、開口面積Ａは吸入空気流量Ｑのみの関
数となる。
しかして、回転計量体２１の回転角Θと開口面
積Ａの関係を適当な関数関係となるよう設定して
おけば次式が成立し、 Θ＝K2・ｆ（Ｑ）（ただし、K2は定数） 回転計量体２１の回転角Θは吸入空気流量Ｑに
対して一定の関数関係を保つて変化する。
積Ａの関係を適当な関数関係となるよう設定して
おけば次式が成立し、 Θ＝K2・ｆ（Ｑ）（ただし、K2は定数） 回転計量体２１の回転角Θは吸入空気流量Ｑに
対して一定の関数関係を保つて変化する。
それにより燃料計量機構５０において軸２５と
一体に形成されたプランジヤ部５２の切欠き５３
（第３図参照）と、シリンダ５１に開孔されたス
リツト５７との重なり合う面積（燃料通路面積）
Afが吸入空気流量Ｑに応じて変化する。
一体に形成されたプランジヤ部５２の切欠き５３
（第３図参照）と、シリンダ５１に開孔されたス
リツト５７との重なり合う面積（燃料通路面積）
Afが吸入空気流量Ｑに応じて変化する。
一方、燃料ポンプ９１と定圧弁９４によつて一
定圧力Psに保たれて圧送された燃料は、導管９
５、燃料通路１４，５８、切欠き５４を経て切欠
き５３に供給され、同時に導管９６を経て定差減
圧弁８０の背圧室８２に供給される。
定圧力Psに保たれて圧送された燃料は、導管９
５、燃料通路１４，５８、切欠き５４を経て切欠
き５３に供給され、同時に導管９６を経て定差減
圧弁８０の背圧室８２に供給される。
定差減圧弁８０のばね８５の荷重は、ばね８７
より一定荷重ΔＦだけ高く設定されており、ダイ
ヤフラム８１の有効受圧面積をD1、減圧室８３
の圧力をPdとすると次式が成立し、 Ps―Pd＝ΔＦ／D1＝ΔP1＝一定 一定値ΔP1だけ圧力Psから減圧された圧力Pd
が、絞り１６、通路１２ｂを経て燃料噴射弁７０
の背圧室７２へ加わる。
より一定荷重ΔＦだけ高く設定されており、ダイ
ヤフラム８１の有効受圧面積をD1、減圧室８３
の圧力をPdとすると次式が成立し、 Ps―Pd＝ΔＦ／D1＝ΔP1＝一定 一定値ΔP1だけ圧力Psから減圧された圧力Pd
が、絞り１６、通路１２ｂを経て燃料噴射弁７０
の背圧室７２へ加わる。
燃料噴射弁７０の背圧室７２側のばね７６は、
燃料室７３側のばね７９より一定荷重ΔFsだけ
高く設定されており、ダイヤフラム７１の有効受
圧面積をD2とし、燃料室７３の圧力をPn（燃料
噴射弁７０の開弁圧力）とすると次式が成立し、 Pd―Pn＝（−ΔFs）／D2＝−ΔP2＝一定 一定値ΔP2だけ圧力Pdより高い圧力Pnが通路
１２ａ、スリツト５７の部分に加わる。このと
き、ニードル７５がリフトを開始し、燃料通路７
７ｂを徐々に開放する。なお、ばね７６，７９の
ばね定数は非常に小さな値に設定されているた
め、燃料室７３の圧力Pdはニードル７５のリフ
トに関係なくほぼ一定に保たれる。
燃料室７３側のばね７９より一定荷重ΔFsだけ
高く設定されており、ダイヤフラム７１の有効受
圧面積をD2とし、燃料室７３の圧力をPn（燃料
噴射弁７０の開弁圧力）とすると次式が成立し、 Pd―Pn＝（−ΔFs）／D2＝−ΔP2＝一定 一定値ΔP2だけ圧力Pdより高い圧力Pnが通路
１２ａ、スリツト５７の部分に加わる。このと
き、ニードル７５がリフトを開始し、燃料通路７
７ｂを徐々に開放する。なお、ばね７６，７９の
ばね定数は非常に小さな値に設定されているた
め、燃料室７３の圧力Pdはニードル７５のリフ
トに関係なくほぼ一定に保たれる。
したがつて、ΔP0＞ΔP2となるように各ばねの
ばね力を設定しておけば、次式が成立し、燃料噴
射弁７０の開弁圧力Pnによつて決まる Ps―Pn＝ΔP1―ΔP2＝ΔPf＝一定 一定の燃料圧力差ΔPfが燃料計量機構５０のス
リツト５７の前後に生じる。これにより、燃料密
度をRf、スリツト５７を通る燃料流量をQfとす
ると次式が成立し、 Qf∞Af√（２）・△＝K3・Af （ただし、K3は定数） 燃料流量Qfはスリツト５７の開口面積Afのみ
の関数となる。この開口面積Afはプランジヤ部
５２の回転角Θに応じて変化するため、回転角Θ
と開口面積Afの関係を適当な関数関係となるよ
う設定しておけば次式が成立し、 Θ＝K4・ｆ（Qf） （ただし、K4は定数） よつて次式が成立する。
ばね力を設定しておけば、次式が成立し、燃料噴
射弁７０の開弁圧力Pnによつて決まる Ps―Pn＝ΔP1―ΔP2＝ΔPf＝一定 一定の燃料圧力差ΔPfが燃料計量機構５０のス
リツト５７の前後に生じる。これにより、燃料密
度をRf、スリツト５７を通る燃料流量をQfとす
ると次式が成立し、 Qf∞Af√（２）・△＝K3・Af （ただし、K3は定数） 燃料流量Qfはスリツト５７の開口面積Afのみ
の関数となる。この開口面積Afはプランジヤ部
５２の回転角Θに応じて変化するため、回転角Θ
と開口面積Afの関係を適当な関数関係となるよ
う設定しておけば次式が成立し、 Θ＝K4・ｆ（Qf） （ただし、K4は定数） よつて次式が成立する。
｛ｆ（Ｑ）／ｆ（Qf）｝＝K2／K4＝一定
こうして、吸入空気流量Ｑに対して一定割合の
流量Qfの燃料が燃料噴射弁７０に供給される。
流量Qfの燃料が燃料噴射弁７０に供給される。
燃料噴射弁７０に燃料通路１２ａを経て燃料が
供給され、燃料室７３の圧力が設定値Pnに達す
るとニードル７５が第４図中上方にリフトし、燃
料は燃料通路７７ａ，７７ｂを通り、渦巻室７７
ｃ内で旋回しながらノズル７４より噴射される。
供給され、燃料室７３の圧力が設定値Pnに達す
るとニードル７５が第４図中上方にリフトし、燃
料は燃料通路７７ａ，７７ｂを通り、渦巻室７７
ｃ内で旋回しながらノズル７４より噴射される。
ここで、この種の装置では最小燃料流量と最大
燃料流量の比が40倍以上あり、流量の範囲が非常
に広いがばね７６，７９のばね定数が共に小さく
設定されており、ニードル７５が燃料通路７７ｂ
の開口面積を燃料流量に応じ連続的に変化させる
ため、ノズル７４から噴出する燃料の速度は常に
一定に保たれ、良好に霧化されてエンジン１に供
給される。
燃料流量の比が40倍以上あり、流量の範囲が非常
に広いがばね７６，７９のばね定数が共に小さく
設定されており、ニードル７５が燃料通路７７ｂ
の開口面積を燃料流量に応じ連続的に変化させる
ため、ノズル７４から噴出する燃料の速度は常に
一定に保たれ、良好に霧化されてエンジン１に供
給される。
また、燃料流量が少なく旋回エネルギーが不足
する場合にはニードル７５の先端の傘部７５ａに
燃料が衝突し、これにより燃料が霧化される。も
ちろん、これは燃料霧化が要求される場合に必要
なもので、エンジン機種によつては特に必要とし
ない。
する場合にはニードル７５の先端の傘部７５ａに
燃料が衝突し、これにより燃料が霧化される。も
ちろん、これは燃料霧化が要求される場合に必要
なもので、エンジン機種によつては特に必要とし
ない。
次にエンジン１が停止して燃料計量機構５０の
計量スリツト５７が閉じられ燃料供給が止まると
燃料室７３の圧力は低下しようとするがコイルば
ね７６のばね力によりニードル７５がノズル体７
７のシート部７７ｄに押し付けられ、燃料室７３
の圧力は一定圧力に保たれて燃料のあとだれ現象
（不整噴射）が防止される。また、エンジン１が
始動されて再び燃料が燃料室７３に供給されると
速やかにニードル７５が燃料通路７７ｂを開き燃
料を噴射し、噴射遅れが生じることもない。
計量スリツト５７が閉じられ燃料供給が止まると
燃料室７３の圧力は低下しようとするがコイルば
ね７６のばね力によりニードル７５がノズル体７
７のシート部７７ｄに押し付けられ、燃料室７３
の圧力は一定圧力に保たれて燃料のあとだれ現象
（不整噴射）が防止される。また、エンジン１が
始動されて再び燃料が燃料室７３に供給されると
速やかにニードル７５が燃料通路７７ｂを開き燃
料を噴射し、噴射遅れが生じることもない。
また、エンジン１の停止と共に燃料ポンプ９１
の作動が停止すると定差減圧弁８０はばね８５の
作用により開弁するが、定圧弁９４、リリーフ弁
９８の作用により燃料圧力はほぼ所定値に保持さ
れる。
の作動が停止すると定差減圧弁８０はばね８５の
作用により開弁するが、定圧弁９４、リリーフ弁
９８の作用により燃料圧力はほぼ所定値に保持さ
れる。
ここで、ｆ（Ｑ）とｆ（Qf）の比、即ちベー
スの空燃比を調整する場合、即ち上記ΔPfを変え
たい場合は、定差減圧弁８０の調整ねじ８６を回
して上記ΔP1を調整すればよく、この調整のため
に部品の分解、組立を伴わず短時間でΔPfを調整
できる。なお、この実施例の場合は、ベースの空
燃比は理論空燃比より大きな値に設定するのが好
ましい。
スの空燃比を調整する場合、即ち上記ΔPfを変え
たい場合は、定差減圧弁８０の調整ねじ８６を回
して上記ΔP1を調整すればよく、この調整のため
に部品の分解、組立を伴わず短時間でΔPfを調整
できる。なお、この実施例の場合は、ベースの空
燃比は理論空燃比より大きな値に設定するのが好
ましい。
エンジン１の作動中において三元触媒コンバー
タ７の浄化率を高率に維持するためには空燃比を
理論空燃比近傍に制御する必要があるがこのため
に空燃比センサ９を用いて制御を行う。即ち、空
燃比センサ９は、排出ガス中の酸素濃度を検出し
て理論空燃比で出力が急変し、このセンサ９の出
力と基準電圧とを処理回路１０ｂの比較回路で比
較し、リツチかリーンかを判定した後この信号を
積分処理して三角波信号により比較回路１０ｅで
パルス変調し、空燃比に依存してデユーテイ比が
変化するパルス信号により電磁弁１１のオン・オ
フを制御する。
タ７の浄化率を高率に維持するためには空燃比を
理論空燃比近傍に制御する必要があるがこのため
に空燃比センサ９を用いて制御を行う。即ち、空
燃比センサ９は、排出ガス中の酸素濃度を検出し
て理論空燃比で出力が急変し、このセンサ９の出
力と基準電圧とを処理回路１０ｂの比較回路で比
較し、リツチかリーンかを判定した後この信号を
積分処理して三角波信号により比較回路１０ｅで
パルス変調し、空燃比に依存してデユーテイ比が
変化するパルス信号により電磁弁１１のオン・オ
フを制御する。
しかして、電磁弁１１がオンして開いている場
合には固定絞り１６、燃料通路１２ｂ、背圧室７
２、燃料通路１２ｄ、100の部分で燃料が流れ、
固定絞り１６の前後に圧力差ΔP3が発生し、燃料
噴射弁７０の背圧室７２の圧力は（Ps―ΔP1―
ΔP3）となり、このとき燃料室７３の圧力Pnは次
式で示される。
合には固定絞り１６、燃料通路１２ｂ、背圧室７
２、燃料通路１２ｄ、100の部分で燃料が流れ、
固定絞り１６の前後に圧力差ΔP3が発生し、燃料
噴射弁７０の背圧室７２の圧力は（Ps―ΔP1―
ΔP3）となり、このとき燃料室７３の圧力Pnは次
式で示される。
Pn＝Ps―ΔP1＋ΔP2―ΔP3
このため、燃料計量機構５０のスリツト５７の
前後に得られる圧力差ΔPfは次式のようになり、 ΔPf＝Ps―Pn＝ΔP1―ΔP2＋ΔP3 ベース空燃比とするために発生していた圧力差
ΔPfよりΔP3だけ圧力差が大きくなり、同じ空気
流量に対して燃料流量が増加し、空燃比が小さく
なる。電磁弁１１がオフして閉じている場合には
絞り１６を燃料が流れなくなり、ΔP3は零となつ
て再び元のベース空燃比に戻る。
前後に得られる圧力差ΔPfは次式のようになり、 ΔPf＝Ps―Pn＝ΔP1―ΔP2＋ΔP3 ベース空燃比とするために発生していた圧力差
ΔPfよりΔP3だけ圧力差が大きくなり、同じ空気
流量に対して燃料流量が増加し、空燃比が小さく
なる。電磁弁１１がオフして閉じている場合には
絞り１６を燃料が流れなくなり、ΔP3は零となつ
て再び元のベース空燃比に戻る。
ここで、電磁弁１１はパルス信号によりほぼ一
定周波数（例えば40Hz程度）で開閉を繰返してお
り、これのオン時間、即ちデユーテイ比を空燃比
センサ９の出力に依存して制御することにより空
燃比は精度良く理論空燃比近傍に制御される。
定周波数（例えば40Hz程度）で開閉を繰返してお
り、これのオン時間、即ちデユーテイ比を空燃比
センサ９の出力に依存して制御することにより空
燃比は精度良く理論空燃比近傍に制御される。
エンジン１の冷間時（冷却水温が60℃以下）の
ときは、空燃比をかなり小さくする必要がある
が、これも上記デユーテイ比を変化させΔP3を大
きくすることにより達成し得る。即ちエンジン冷
間時には制御ユニツト１０のゲート回路１０ｃが
水温センサ８の出力に依存した電圧を比較回路１
０ｃに加えるため、電磁弁１１にはエンジン水温
に応じたオン時間の長いデユーテイ比の大きいパ
ルス信号が加わる。この結果ベースの空燃比の1/
２〜1/3の小さな空燃比の混合気がエンジン１に供
給され、エンジン１は冷間時であつても安定的に
駆動される。
ときは、空燃比をかなり小さくする必要がある
が、これも上記デユーテイ比を変化させΔP3を大
きくすることにより達成し得る。即ちエンジン冷
間時には制御ユニツト１０のゲート回路１０ｃが
水温センサ８の出力に依存した電圧を比較回路１
０ｃに加えるため、電磁弁１１にはエンジン水温
に応じたオン時間の長いデユーテイ比の大きいパ
ルス信号が加わる。この結果ベースの空燃比の1/
２〜1/3の小さな空燃比の混合気がエンジン１に供
給され、エンジン１は冷間時であつても安定的に
駆動される。
ここで、ベースとなる燃料流量Qfと補正され
た燃料流量Qf′との間には次式が成立し、 Qf／Qf′＝√（1―2）（1―2＋
P3） ＝1/2〜1/3 この式から次式が得られ、 １／｛１＋ΔP3／（ΔP1―ΔP2）｝ ＝1/4〜1/9 さらにこの式から次式が得られる。
た燃料流量Qf′との間には次式が成立し、 Qf／Qf′＝√（1―2）（1―2＋
P3） ＝1/2〜1/3 この式から次式が得られ、 １／｛１＋ΔP3／（ΔP1―ΔP2）｝ ＝1/4〜1/9 さらにこの式から次式が得られる。
ΔP3／（ΔP1―ΔP2）＝３〜８
この関係は燃料噴射弁７０の開弁圧力を計量ス
リツト５７の下流側圧力にしたことにより得られ
た結果であり、ΔP3を調整することにより即ち燃
料噴射弁７０の開弁圧力を調整することにより空
燃比を容易に小さくでき、補正幅が大きい場合で
も良好なる燃料補正ができる。
リツト５７の下流側圧力にしたことにより得られ
た結果であり、ΔP3を調整することにより即ち燃
料噴射弁７０の開弁圧力を調整することにより空
燃比を容易に小さくでき、補正幅が大きい場合で
も良好なる燃料補正ができる。
なお、上記実施例においては燃料噴射弁７０の
背圧室７２の圧力を電磁弁１１のみで制御した
が、第１図の破線で示すように電磁弁１１をバイ
パスする燃料戻し導管１１１を設け、ここに燃料
可変絞り１１２を設けてこの可変絞り１１２を必
要とする燃料補正機構として利用し得る。例えば
バイメタルによりこの可変絞り１１２の開口面積
を変化させて吸入空気温度による燃料補正を行う
ようにしてもよいし、あるいは真空ベローズによ
り可変絞り１１２の開口面積を変化させて大気圧
（高度）による燃料補正を行うようにしてもよ
い。また、可変絞り１１２を複数個並列に設けて
それぞれ別のパラメータにより燃料補正を行うよ
うにしてもよい。
背圧室７２の圧力を電磁弁１１のみで制御した
が、第１図の破線で示すように電磁弁１１をバイ
パスする燃料戻し導管１１１を設け、ここに燃料
可変絞り１１２を設けてこの可変絞り１１２を必
要とする燃料補正機構として利用し得る。例えば
バイメタルによりこの可変絞り１１２の開口面積
を変化させて吸入空気温度による燃料補正を行う
ようにしてもよいし、あるいは真空ベローズによ
り可変絞り１１２の開口面積を変化させて大気圧
（高度）による燃料補正を行うようにしてもよ
い。また、可変絞り１１２を複数個並列に設けて
それぞれ別のパラメータにより燃料補正を行うよ
うにしてもよい。
以上述べたように、本発明においては、
加圧燃料を供給する燃料供給機構と、
この燃料供給機構からの燃料を吸入空気流量に
応じて計量する計量スリツトを有する燃料計量機
構と、 前記計量スリツトの下流側に配され、計量後の
燃料が導かれる燃料室、この燃料室とダイヤフラ
ムにより区画された噴射背圧室、前記燃料室から
燃料を噴射するノズル、前記ダイヤフラムの移動
によりこのノズルを開閉するニードル、及びこの
ニードルを前記ノズルが閉じられる方向に付勢す
るばねを有する燃料噴射弁と、 前記燃料供給機構から前記計量スリツトに送ら
れる燃料と同じ圧力状態の燃料が前記燃料供給機
構から導かれる背圧室、及びこの背圧室とダイヤ
フラムにより区画され、前記燃料供給機構から導
かれた燃料が満たされており、前記ダイヤフラム
の移動により内部の燃料の圧力状態が前記背圧室
内部の燃料の圧力状態よりも所定量だけ低くなる
よう制御される減圧室を有する定差減圧弁とを備
え、 前記定差減圧弁の前記減圧室の燃料圧力に応じ
た燃料圧力を前記燃料噴射弁の前記噴射背圧室に
加えるために前記減圧室の燃料を前記噴射背圧室
に導き、前記燃料噴射弁の開弁圧力を設定するよ
う構成したことから、燃料供給機構から送られた
燃料の計量を行う計量スリツトの上流側と同じ燃
料圧力の燃料が定差減圧弁の背圧室へも導かれて
おり、また定差減圧弁のダイヤフラムによりこの
背圧室よりも所定量だけ低く圧力が制御された燃
料が定差減圧弁の減圧室内に満たされており、さ
らにこの減圧室内の燃料が燃料噴射弁の開弁圧を
決定する噴射背圧室に導かれているため、この噴
射背圧室とダイヤフラムにより区画され、計量ス
リツトで計量された後の噴射直前燃料が満たされ
る燃料室の燃料圧力に計量スリツト上流側の燃料
圧力を反映することができる。
応じて計量する計量スリツトを有する燃料計量機
構と、 前記計量スリツトの下流側に配され、計量後の
燃料が導かれる燃料室、この燃料室とダイヤフラ
ムにより区画された噴射背圧室、前記燃料室から
燃料を噴射するノズル、前記ダイヤフラムの移動
によりこのノズルを開閉するニードル、及びこの
ニードルを前記ノズルが閉じられる方向に付勢す
るばねを有する燃料噴射弁と、 前記燃料供給機構から前記計量スリツトに送ら
れる燃料と同じ圧力状態の燃料が前記燃料供給機
構から導かれる背圧室、及びこの背圧室とダイヤ
フラムにより区画され、前記燃料供給機構から導
かれた燃料が満たされており、前記ダイヤフラム
の移動により内部の燃料の圧力状態が前記背圧室
内部の燃料の圧力状態よりも所定量だけ低くなる
よう制御される減圧室を有する定差減圧弁とを備
え、 前記定差減圧弁の前記減圧室の燃料圧力に応じ
た燃料圧力を前記燃料噴射弁の前記噴射背圧室に
加えるために前記減圧室の燃料を前記噴射背圧室
に導き、前記燃料噴射弁の開弁圧力を設定するよ
う構成したことから、燃料供給機構から送られた
燃料の計量を行う計量スリツトの上流側と同じ燃
料圧力の燃料が定差減圧弁の背圧室へも導かれて
おり、また定差減圧弁のダイヤフラムによりこの
背圧室よりも所定量だけ低く圧力が制御された燃
料が定差減圧弁の減圧室内に満たされており、さ
らにこの減圧室内の燃料が燃料噴射弁の開弁圧を
決定する噴射背圧室に導かれているため、この噴
射背圧室とダイヤフラムにより区画され、計量ス
リツトで計量された後の噴射直前燃料が満たされ
る燃料室の燃料圧力に計量スリツト上流側の燃料
圧力を反映することができる。
即ち、燃料噴射弁の噴射背圧室の燃料圧力は、
計量スリツト上流側と同じ燃料圧力が定差減圧弁
により所定量だけ低く制御された燃料圧力に応じ
た値となるように正確に設定することができるよ
うになるため、計量燃料量の大小にかかわらず、
計量スリツトの前後間における燃料の圧力関係を
正確に管理することができ、常に噴射燃料の計量
を良好に行うことが可能となる。
計量スリツト上流側と同じ燃料圧力が定差減圧弁
により所定量だけ低く制御された燃料圧力に応じ
た値となるように正確に設定することができるよ
うになるため、計量燃料量の大小にかかわらず、
計量スリツトの前後間における燃料の圧力関係を
正確に管理することができ、常に噴射燃料の計量
を良好に行うことが可能となる。
第１図はこの発明の一実施例を示す全体構成図
（第２図のＡ―Ａ断面図）、第２図は第１図のＢ―
Ｂ断面図、第３図は計量スリツトを示す断面図、
第４図は第１図図示の燃料噴射弁の要部を示す拡
大断面図、第５図は第４図のＣ―Ｃ断面図、第６
図は第１図図示の制御ユニツトを示すブロツク図
である。 １…エンジン、５０…燃料計量機構、５７…計
量スリツト、７０…燃料噴射弁、７１…ダイヤフ
ラム、７２…噴射背圧室、７３…燃料室、７４…
ノズル、７５…ニードル、７６…ばね、８０…定
差減圧弁、８１…ダイヤフラム、８２…背圧室、
８３…減圧室、９１，９２，９３，９４…燃料供
給機構をなす燃料ポンプ、燃料フイルタ、燃料タ
ンク、定圧弁。
（第２図のＡ―Ａ断面図）、第２図は第１図のＢ―
Ｂ断面図、第３図は計量スリツトを示す断面図、
第４図は第１図図示の燃料噴射弁の要部を示す拡
大断面図、第５図は第４図のＣ―Ｃ断面図、第６
図は第１図図示の制御ユニツトを示すブロツク図
である。 １…エンジン、５０…燃料計量機構、５７…計
量スリツト、７０…燃料噴射弁、７１…ダイヤフ
ラム、７２…噴射背圧室、７３…燃料室、７４…
ノズル、７５…ニードル、７６…ばね、８０…定
差減圧弁、８１…ダイヤフラム、８２…背圧室、
８３…減圧室、９１，９２，９３，９４…燃料供
給機構をなす燃料ポンプ、燃料フイルタ、燃料タ
ンク、定圧弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 加圧燃料を供給する燃料供給機構と、 この燃料供給機構からの燃料を吸入空気流量に
応じて計量する計量スリツトを有する燃料計量機
構と、 前記計量スリツトの下流側に配され、計量後の
燃料が導かれる燃料室、この燃料室とダイヤフラ
ムにより区画された噴射背圧室、前記燃料室から
燃料を噴射するノズル、前記ダイヤフラムの移動
によりこのノズルを開閉するニードル、及びこの
ニードルを前記ノズルが閉じられる方向に付勢す
るばねを有する燃料噴射弁と、 前記燃料供給機構から前記計量スリツトに送ら
れる燃料と同じ圧力状態の燃料が前記燃料供給機
構から導かれる背圧室、及びこの背圧室とダイヤ
フラムにより区画され、前記燃料供給機構から導
かれた燃料が満たされており、前記ダイヤフラム
の移動により内部の燃料の圧力状態が前記背圧室
内部の燃料の圧力状態よりも所定量だけ低くなる
よう制御される減圧室を有する定差減圧弁とを備
え、 前記定差減圧弁の前記減圧室の燃料圧力に応じ
た燃料圧力を前記燃料噴射弁の前記噴射背圧室に
加えるために前記減圧室の燃料を前記噴射背圧室
に導き、前記燃料噴射弁の開弁圧力を設定するよ
う構成したことを特徴とするエンジン用燃料供給
装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9069879A JPS5614830A (en) | 1979-07-16 | 1979-07-16 | Fuel supply device for engine |
| US06/164,882 US4350131A (en) | 1979-07-16 | 1980-06-30 | Fuel injection device of an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9069879A JPS5614830A (en) | 1979-07-16 | 1979-07-16 | Fuel supply device for engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5614830A JPS5614830A (en) | 1981-02-13 |
| JPS6217111B2 true JPS6217111B2 (ja) | 1987-04-16 |
Family
ID=14005740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9069879A Granted JPS5614830A (en) | 1979-07-16 | 1979-07-16 | Fuel supply device for engine |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4350131A (ja) |
| JP (1) | JPS5614830A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02146707A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Murata Mfg Co Ltd | インダクタンス素子 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3207787A1 (de) * | 1982-03-04 | 1983-09-08 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoffzumesssystem fuer eine brennkraftmaschine |
| EP0171449B1 (de) * | 1984-08-14 | 1988-07-27 | Latimer N.V. | Verfahren und Vorrichtung zum Zuführen von Kraftstoff und Luft zu einer Verbrennungskraftmaschine |
| JP2522205B2 (ja) * | 1986-10-13 | 1996-08-07 | 日本電装株式会社 | エアクリ−ナ組立体支持構造 |
| US20060047296A1 (en) * | 2004-08-31 | 2006-03-02 | Sdg Holdings, Inc. | Annulus replacement system and technique |
| RU2011115528A (ru) | 2011-04-21 | 2012-10-27 | Дженерал Электрик Компани (US) | Топливная форсунка, камера сгорания и способ работы камеры сгорания |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2116097B2 (de) * | 1971-04-02 | 1981-01-29 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur Regelung der Luftzahl λ des einer Brennkraftmaschine zugeführten Kraftstoff-Luft-Gemisches |
| DE2349616B2 (de) * | 1973-10-03 | 1977-12-08 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoffeinspritzanlage fuer brennkraftmaschinen |
| DE2403276C3 (de) * | 1974-01-24 | 1981-03-12 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoffeinspritzanlage |
| US3993032A (en) * | 1974-05-13 | 1976-11-23 | Robert Bosch G.M.B.H. | Fuel injection systems |
| DE2423111C3 (de) * | 1974-05-13 | 1980-01-31 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Einrichtung zur Verminderung von schädlichen Bestandteilen im Abgas von Brennkraftmaschinen |
| FR2280800A1 (fr) * | 1974-08-01 | 1976-02-27 | Sibe | Perfectionnements aux dispositifs d'alimentation pour moteurs a combustion interne |
| US4173952A (en) * | 1975-04-24 | 1979-11-13 | Nissan Motor Company, Limited | Closed-loop mixture control system for an internal combustion engine with improved response characteristic to idling condition |
| US4167924A (en) * | 1977-10-03 | 1979-09-18 | General Motors Corporation | Closed loop fuel control system having variable control authority |
| US4186708A (en) * | 1977-11-21 | 1980-02-05 | General Motors Corporation | Fuel injection apparatus with wetting action |
| DE2805786A1 (de) * | 1978-02-11 | 1979-08-16 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffversorgungsanlage |
-
1979
- 1979-07-16 JP JP9069879A patent/JPS5614830A/ja active Granted
-
1980
- 1980-06-30 US US06/164,882 patent/US4350131A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02146707A (ja) * | 1988-11-28 | 1990-06-05 | Murata Mfg Co Ltd | インダクタンス素子 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4350131A (en) | 1982-09-21 |
| JPS5614830A (en) | 1981-02-13 |
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