JPS6217401B2 - - Google Patents
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- JPS6217401B2 JPS6217401B2 JP56109957A JP10995781A JPS6217401B2 JP S6217401 B2 JPS6217401 B2 JP S6217401B2 JP 56109957 A JP56109957 A JP 56109957A JP 10995781 A JP10995781 A JP 10995781A JP S6217401 B2 JPS6217401 B2 JP S6217401B2
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- rectangular waveguide
- cylindrical cavity
- rectangular
- cavity resonator
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- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 33
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 33
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 33
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 22
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 2
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 2
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 2
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/12—Coupling devices having more than two ports
- H01P5/16—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port
- H01P5/18—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port consisting of two coupled guides, e.g. directional couplers
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は方向性フイルタに関するものである。
方向性フイルタは、あとに詳しく説明するが、
Ｈ面壁面を対向させて配置した２個の方形導波管
の間に結合孔を介して単一の段ないし直列複数段
の円筒空胴共振器を配置して構成している。従来
この種の方向性フイルタにおいては、使用する周
波数に応じて規格の方形導波管を用いていた。そ
して結合孔の幅方向の位置は経験的に定め、除去
し得ない共振モードの円偏波からのずれを円筒空
胴共振器に設けた調整ねじで軽減していた。しか
し乍らこのねじの調整は非常にむずかしく、而も
円偏波からのずれを実質的にゼロにすることが不
可能の場合があつた。
Ｈ面壁面を対向させて配置した２個の方形導波管
の間に結合孔を介して単一の段ないし直列複数段
の円筒空胴共振器を配置して構成している。従来
この種の方向性フイルタにおいては、使用する周
波数に応じて規格の方形導波管を用いていた。そ
して結合孔の幅方向の位置は経験的に定め、除去
し得ない共振モードの円偏波からのずれを円筒空
胴共振器に設けた調整ねじで軽減していた。しか
し乍らこのねじの調整は非常にむずかしく、而も
円偏波からのずれを実質的にゼロにすることが不
可能の場合があつた。
したがつて本発明の目的は確実に而も容易に共
振モードの円偏波を得る方向性フイルタを得よう
とするものである。
振モードの円偏波を得る方向性フイルタを得よう
とするものである。
本発明によれば、それぞれのＨ面壁面をこのＨ
面壁面に設けた結合孔が相対するように対向させ
て配置した２個の方形導波管と、この方形導波管
に前記結合孔を介して両端で結合された単一段な
いし直列複数段の円筒空胴共振器とから成る方向
性フイルタにおいて、前記方形導波管の前記結合
する部分の横幅を自由空間波長の１／√２とし、
前記結合孔の位置を前記方形導波管の前記結合す
る部分のＥ面壁面から前記自由空間波長のほぼ
１／４√２としたことを特徴とする方向性フイル
タが得られる。
面壁面に設けた結合孔が相対するように対向させ
て配置した２個の方形導波管と、この方形導波管
に前記結合孔を介して両端で結合された単一段な
いし直列複数段の円筒空胴共振器とから成る方向
性フイルタにおいて、前記方形導波管の前記結合
する部分の横幅を自由空間波長の１／√２とし、
前記結合孔の位置を前記方形導波管の前記結合す
る部分のＥ面壁面から前記自由空間波長のほぼ
１／４√２としたことを特徴とする方向性フイル
タが得られる。
次に図面を参照して詳細に説明する。
第１図は従来の１段方向性フイルタの構成図で
あり、１と１′は方形導波管、２は円筒空胴共振
器、３は方形導波管と円筒空胴共振器の間の結合
孔、４は調整ビスである。そして面ＨとＥはＨ面
壁面とＥ面壁面をそれぞれあらわしている。
あり、１と１′は方形導波管、２は円筒空胴共振
器、３は方形導波管と円筒空胴共振器の間の結合
孔、４は調整ビスである。そして面ＨとＥはＨ面
壁面とＥ面壁面をそれぞれあらわしている。
第２図は第１図の方形導波管１′をＨ面からみ
た図で、ａは幅を、ｘは結合孔３の中心のＥ面壁
面からの距離をそれぞれあらわしている。なお左
端に示したｘとｚは互いに直交する軸方向をあら
わしている。
た図で、ａは幅を、ｘは結合孔３の中心のＥ面壁
面からの距離をそれぞれあらわしている。なお左
端に示したｘとｚは互いに直交する軸方向をあら
わしている。
以下種々の状態をあらわす図面を順次説明する
形で第１図および第２図に示された方向性フイル
タの動作を説明するが、円筒空胴共振器２は互い
に直交するｘ方向TE111モードとｚ方向TE111モ
ードの結合による円偏波で共振しているとする。
形で第１図および第２図に示された方向性フイル
タの動作を説明するが、円筒空胴共振器２は互い
に直交するｘ方向TE111モードとｚ方向TE111モ
ードの結合による円偏波で共振しているとする。
第３図は上記共振における円筒空胴共振器２の
断面のTE111モードの電磁界分布を示した図であ
り、５は磁界、６は電界をそれぞれあらわしてい
る。
断面のTE111モードの電磁界分布を示した図であ
り、５は磁界、６は電界をそれぞれあらわしてい
る。
第４図は第３図における円筒空胴共振器２のｚ
方向のTE111モードが振幅最大になつたときの磁
界分布を示している。
方向のTE111モードが振幅最大になつたときの磁
界分布を示している。
第５図は第４図の円偏波のｚ方向成分の磁界に
よつて励振された方形導波管１の磁界分布を示し
た図である。このとき位相φはφ０であるとす
る。
よつて励振された方形導波管１の磁界分布を示し
た図である。このとき位相φはφ０であるとす
る。
第６図は第３図における円筒空胴共振器２のｘ
方向成分のTE111モードの振幅が振幅最大になつ
たときの磁界分布を示している。
方向成分のTE111モードの振幅が振幅最大になつ
たときの磁界分布を示している。
第７図は第６図の磁界によつて励振された方形
導波管１の磁界分布を示した図である。
導波管１の磁界分布を示した図である。
いま円偏波の回転方向が時計方向であるとする
と、ｚ方向のTE111モードの磁界はｘ方向の
TE111モードの磁界より位相φがπ／２だけ進ん
でいるから、ｘ方向のTE111モードの磁界が第６
図の状態のときにｚ方向のTE111モードの磁界に
よつて励振される方形導波管１の磁界は、第５図
の状態から位相φがπ／２進んだφ＝φ０＋π／
２の状態である。
と、ｚ方向のTE111モードの磁界はｘ方向の
TE111モードの磁界より位相φがπ／２だけ進ん
でいるから、ｘ方向のTE111モードの磁界が第６
図の状態のときにｚ方向のTE111モードの磁界に
よつて励振される方形導波管１の磁界は、第５図
の状態から位相φがπ／２進んだφ＝φ０＋π／
２の状態である。
第８図は上記の位相φがπ／２進んだ状態にお
ける方形導波管１の磁界分布をあらわした図であ
る。
ける方形導波管１の磁界分布をあらわした図であ
る。
ところで円偏波はｘ，ｚ方向の成分のベクトル
和で表わせるから、円偏波によつて励振される磁
界も、ｘ，ｙ方向の成分による励振磁界のベクト
ル和で求められる。従つて第７図と第８図から円
筒空胴共振器２の円偏波によつて励振される方形
導波管１の磁界分布が求まる。
和で表わせるから、円偏波によつて励振される磁
界も、ｘ，ｙ方向の成分による励振磁界のベクト
ル和で求められる。従つて第７図と第８図から円
筒空胴共振器２の円偏波によつて励振される方形
導波管１の磁界分布が求まる。
第９図は以上のようにして求めた円偏波によつ
て励振された方形導波管１の磁界分布を示した図
である。この場合電磁波は図の矢印（左側）の方
向にのみ伝搬し、反対方向には伝搬しない。
て励振された方形導波管１の磁界分布を示した図
である。この場合電磁波は図の矢印（左側）の方
向にのみ伝搬し、反対方向には伝搬しない。
第１０図は円筒空胴共振器２の共振モードが楕
円偏波となつているときのｘ，ｚ方向の磁界分布
を示した図である。そしてｚ方向の磁界ＨZCの最
大振幅｜ＨZC｜max.が前述の円偏波の磁界の大
きさに等しいとすると、そのときの円筒空胴共振
器２の磁界分布は第４図に等しく、方形導波管１
の磁界分布は第５図（φ＝φ０のとき）および第
８図（φ＝φ０＋π／２のとき）と同じである。
円偏波となつているときのｘ，ｚ方向の磁界分布
を示した図である。そしてｚ方向の磁界ＨZCの最
大振幅｜ＨZC｜max.が前述の円偏波の磁界の大
きさに等しいとすると、そのときの円筒空胴共振
器２の磁界分布は第４図に等しく、方形導波管１
の磁界分布は第５図（φ＝φ０のとき）および第
８図（φ＝φ０＋π／２のとき）と同じである。
しかし磁界のｘ方向成分ＨXcによつて励振され
る場合は事情が異つてくる。この場合ｘ方向成分
ＨXcは円偏波のｘ方向成分ＨXcirc.と直線偏波成
分ΔＨXcの和すなわち ＨXc＝ＨXcirc.＋ΔＨXc ……(1) であらわされる。なお｜ＨXcirc.｜maxは｜ＨZC
｜maxと等しくなる。
る場合は事情が異つてくる。この場合ｘ方向成分
ＨXcは円偏波のｘ方向成分ＨXcirc.と直線偏波成
分ΔＨXcの和すなわち ＨXc＝ＨXcirc.＋ΔＨXc ……(1) であらわされる。なお｜ＨXcirc.｜maxは｜ＨZC
｜maxと等しくなる。
第１１図は第１０図の楕円偏波の磁界のｘ方向
成分ＨXcによつて励振される方形導波管１の磁界
分布を示した図である。第１１図において、点線
で表わした磁界は楕円偏波のＨZCに対応するＨXc
の円偏波成分によつて励振された磁界であり（第
７図と同じ）、一点鎖線で表わした磁界はＨXcの
直線偏波成分ΔＨXc（式(1)から｜ΔＨXc｜max＝
｜ＨXc｜max−｜ＨZC｜max）によつて励振され
た磁界を表わしている。
成分ＨXcによつて励振される方形導波管１の磁界
分布を示した図である。第１１図において、点線
で表わした磁界は楕円偏波のＨZCに対応するＨXc
の円偏波成分によつて励振された磁界であり（第
７図と同じ）、一点鎖線で表わした磁界はＨXcの
直線偏波成分ΔＨXc（式(1)から｜ΔＨXc｜max＝
｜ＨXc｜max−｜ＨZC｜max）によつて励振され
た磁界を表わしている。
第１２図は第８図と第１０図の合成図であり、
第１０図の楕円偏波によつて励振された方形導波
管１の電磁波の伝播方向を示した図である。第９
図と同じ方向に伝搬する電磁波（左向さ）に加え
て、楕円偏波の直線偏波成分ΔＨXcによつて励振
された反対方向（右向き）に伝搬する電磁波が生
じ、その分だけ方向性が劣化する。したがつて楕
円偏波によつて励振するということは好ましくな
い。
第１０図の楕円偏波によつて励振された方形導波
管１の電磁波の伝播方向を示した図である。第９
図と同じ方向に伝搬する電磁波（左向さ）に加え
て、楕円偏波の直線偏波成分ΔＨXcによつて励振
された反対方向（右向き）に伝搬する電磁波が生
じ、その分だけ方向性が劣化する。したがつて楕
円偏波によつて励振するということは好ましくな
い。
以上のような理由から、結合孔３を介して励振
される円筒空胴共振器２の共振モードは円偏波と
なつていることが望ましい。しかしながらはじめ
に述べたように、円偏波を確実に得ることは従来
できなかつた。すなわち、第１図の入出力部方形
導波管１，１′の磁界のｘ，ｚ方向の成分の大き
さ｜ＨX｜，｜ＨZ｜は次式で表わされる。
される円筒空胴共振器２の共振モードは円偏波と
なつていることが望ましい。しかしながらはじめ
に述べたように、円偏波を確実に得ることは従来
できなかつた。すなわち、第１図の入出力部方形
導波管１，１′の磁界のｘ，ｚ方向の成分の大き
さ｜ＨX｜，｜ＨZ｜は次式で表わされる。
｜ＨX｜＝cos（π／ａｘ） ……(2)
｜ＨZ｜＝2a／λgsin（π／ａｘ） ……(3)
λg＝λ／√１−（2）2 ……(4)
であらわされる。ここにλは自由空間波長、λg
は方形導波管管内波長を示している。(2)式および
(3)式は、このままでは｜ＨX｜と｜ＨZ｜の大きさ
を把握しにくいので、図にあらわすと次のように
なる。
は方形導波管管内波長を示している。(2)式および
(3)式は、このままでは｜ＨX｜と｜ＨZ｜の大きさ
を把握しにくいので、図にあらわすと次のように
なる。
第１３図は式(2)および(3)に示す磁界の強さを端
部からの距離ｘ（０から中央のａ／２まで）に対
してあらわしたもので、｜ＨX｜，｜ＨZ｜は｜Ｈ
X｜＝｜ＨZ｜となる位置ｄに対して一般に非対称
に分布している。一方結合孔３は有限な大きさを
もつており、且つその中でこの第１３図に示した
ように磁界ＨX，ＨZが非対称に分布しているた
め、結合磁界のｘ，ｚ方向の成分ＨXc，ＨZCの大
きさが等しくなることがない。特に結合孔寸法が
大きくなるとＨX，ＨZの結合孔中での非対称分布
の影響が大きくなり、前述のようにＨXc，ＨZCが
均等に励振されないために、方向性が劣化する。
この方向性の劣化を補正するのに用いられるもの
が先に説明した第１図に示した調整ビス４である
が、このビスの調整は非常に微妙であり、而も完
全に補正することは困難である。
部からの距離ｘ（０から中央のａ／２まで）に対
してあらわしたもので、｜ＨX｜，｜ＨZ｜は｜Ｈ
X｜＝｜ＨZ｜となる位置ｄに対して一般に非対称
に分布している。一方結合孔３は有限な大きさを
もつており、且つその中でこの第１３図に示した
ように磁界ＨX，ＨZが非対称に分布しているた
め、結合磁界のｘ，ｚ方向の成分ＨXc，ＨZCの大
きさが等しくなることがない。特に結合孔寸法が
大きくなるとＨX，ＨZの結合孔中での非対称分布
の影響が大きくなり、前述のようにＨXc，ＨZCが
均等に励振されないために、方向性が劣化する。
この方向性の劣化を補正するのに用いられるもの
が先に説明した第１図に示した調整ビス４である
が、このビスの調整は非常に微妙であり、而も完
全に補正することは困難である。
第１４図は本発明による方向性フイルタの一実
施例の構成を示した図であつて、ａは上面図、ｂ
はａ図をAA′で切断して矢印の方向にみた図を示
す。第１４図において、１１と１１′は入出力方
形導波管、１２は円筒空胴共振器、１３は結合孔
である。そしてａ，ｘ，λなどを式(2)〜(4)におけ
ると同じように用いると、方形導波管の結合部の
横幅ａはλ／√２、結合孔１３のＥ面壁面からの
距離ｘはλ／４√２（＝ａ／４）としてあり、方
形導波管１１の結合部分はテーパ部或いはステツ
プトランスフオーマ部１４で方形導波管の入出力
部１５に接合されている。
施例の構成を示した図であつて、ａは上面図、ｂ
はａ図をAA′で切断して矢印の方向にみた図を示
す。第１４図において、１１と１１′は入出力方
形導波管、１２は円筒空胴共振器、１３は結合孔
である。そしてａ，ｘ，λなどを式(2)〜(4)におけ
ると同じように用いると、方形導波管の結合部の
横幅ａはλ／√２、結合孔１３のＥ面壁面からの
距離ｘはλ／４√２（＝ａ／４）としてあり、方
形導波管１１の結合部分はテーパ部或いはステツ
プトランスフオーマ部１４で方形導波管の入出力
部１５に接合されている。
次にこの方向性フイルタの動作を説明する。
第１５図は第１４図の本発明の実施例における
方形導波管１１の磁界のｘ方向およびｚ方向の成
分の大きさ｜ＨX｜および｜ＨZ｜を、導波管の側
端部Ｅ面から中央方向に測つた距離ｘに対してそ
れぞれあらわした図である。本発明においては方
形導波管１１，１１′の横幅ａをλ√２に選んで
あるので、(3)式の｜ＨZ｜の右辺の2a／λgは１と
なり、ｘがａ／４で｜ＨX｜と｜ＨZ｜は等しくそ
して交叉し、ｘ＝０における｜ＨZ｜maxとｘ＝
ａ／２における｜ＨX｜maxが等しくなり、全体
として｜ＨX｜と｜ＨZ｜は位置ａ／４に対し対称
に分布する。
方形導波管１１の磁界のｘ方向およびｚ方向の成
分の大きさ｜ＨX｜および｜ＨZ｜を、導波管の側
端部Ｅ面から中央方向に測つた距離ｘに対してそ
れぞれあらわした図である。本発明においては方
形導波管１１，１１′の横幅ａをλ√２に選んで
あるので、(3)式の｜ＨZ｜の右辺の2a／λgは１と
なり、ｘがａ／４で｜ＨX｜と｜ＨZ｜は等しくそ
して交叉し、ｘ＝０における｜ＨZ｜maxとｘ＝
ａ／２における｜ＨX｜maxが等しくなり、全体
として｜ＨX｜と｜ＨZ｜は位置ａ／４に対し対称
に分布する。
ところで先に述べたように結合孔１３はこの位
置ａ／４（＝λ／４√２）に線対称に設けてあ
る。従つてその結合孔の大きさに拘わりなく、結
合する磁界のｘ，ｚ方向の成分の大きさ｜ＨXc｜
と｜ＨZC｜は常に等しくなつて円偏波が発生し、
前述の理由により方向性が改良される。
置ａ／４（＝λ／４√２）に線対称に設けてあ
る。従つてその結合孔の大きさに拘わりなく、結
合する磁界のｘ，ｚ方向の成分の大きさ｜ＨXc｜
と｜ＨZC｜は常に等しくなつて円偏波が発生し、
前述の理由により方向性が改良される。
なお第１４図では入出力方形導波管が平行に配
置されているが、実用上この方形導波管の角度を
任意に選んでも前述の原理が成り立ち、同様に方
向性が改良される。また、以上は説明のため円筒
空胴共振器の共振モードを直交するTE111モード
による円偏波に限つたが、全ての直交する
TE11〓モード（δは整数）による円偏波につい
ても同様に成り立つことは明らかである。更にフ
イルタの段数は１段に限らず、一般にｎ段（ｎは
整数）のフイルタについても成立することは明ら
かである。
置されているが、実用上この方形導波管の角度を
任意に選んでも前述の原理が成り立ち、同様に方
向性が改良される。また、以上は説明のため円筒
空胴共振器の共振モードを直交するTE111モード
による円偏波に限つたが、全ての直交する
TE11〓モード（δは整数）による円偏波につい
ても同様に成り立つことは明らかである。更にフ
イルタの段数は１段に限らず、一般にｎ段（ｎは
整数）のフイルタについても成立することは明ら
かである。
以上述べたように、それぞれのＨ面壁面を対向
させて配置した２個の方形導波管の対向したＨ面
壁面に各々設けた結合孔を介してその両端が結合
する、１段以上の直列の円筒空胴共振器により構
成される方向性フイルタにおいて、前述のように
入出力方形導波管の結合部の横幅を自由空間波長
λの１／√２とし、結合孔の位置を方形導波管の
結合部のＥ面壁面から略λ／４√２とした場合
は、円筒空胴共振器の共振モードが円偏波とな
り、結合孔が小さい場合は勿論のこと、結合孔が
大きくなつても方向性が良いという利点がある。
特に結合孔の大きくなる比帯域幅の大きなフイル
タに適用した場合に多大の効果を発揮する。
させて配置した２個の方形導波管の対向したＨ面
壁面に各々設けた結合孔を介してその両端が結合
する、１段以上の直列の円筒空胴共振器により構
成される方向性フイルタにおいて、前述のように
入出力方形導波管の結合部の横幅を自由空間波長
λの１／√２とし、結合孔の位置を方形導波管の
結合部のＥ面壁面から略λ／４√２とした場合
は、円筒空胴共振器の共振モードが円偏波とな
り、結合孔が小さい場合は勿論のこと、結合孔が
大きくなつても方向性が良いという利点がある。
特に結合孔の大きくなる比帯域幅の大きなフイル
タに適用した場合に多大の効果を発揮する。
なお導波管の形状の精度、結合孔の位置の精度
の点から、実際問題として僅かではあるが共振モ
ードが円偏波から外れるので、これを調整するた
めに調整ねじ（第１図の４）を設けることがあ
る。但しこの場合はきわめて僅かの調整で済むの
で、従来のものより小型で済み且つ調整が簡単に
済む。又入出力方形導波管を使用波長毎に異つた
幅のものを用いても価格の上昇は比較的僅かであ
り、その利点に比べれば問題にならない。
の点から、実際問題として僅かではあるが共振モ
ードが円偏波から外れるので、これを調整するた
めに調整ねじ（第１図の４）を設けることがあ
る。但しこの場合はきわめて僅かの調整で済むの
で、従来のものより小型で済み且つ調整が簡単に
済む。又入出力方形導波管を使用波長毎に異つた
幅のものを用いても価格の上昇は比較的僅かであ
り、その利点に比べれば問題にならない。
第１図は従来の１段の方向性フイルタの図、第
２図は第１図の方形導波管をＨ面からみた図、第
３図は円筒空胴共振器の断面のTE111モードの電
磁界分布を示した図、第４図は円筒空胴共振器の
ｚ方向のTE111モードの振幅が最大になつたとき
の磁界分布を示した図、第５図は第４図の磁界に
よつて励振された方形導波管の磁界分布を位相が
φ０のとき示した図、第６図は第３図における空
胴共振器のｘ方向成分のTE111モードの振幅が最
大になつたときの磁界分布を示した図、第７図は
第６図の磁界によつて励振された方形導波管の磁
界分布を示した図、第８図は第５図において位相
φがπ／２進んだときの方形導波管の磁界を示し
た図、第９図は第７図と第８図の磁界の合成図で
あり、円偏波によつて励振された方形導波管の電
磁波の方向性を示した図、第１０図は円筒空胴共
振器の磁界が楕円偏波となつているときのｘ，ｚ
方向の磁界成分を示した図、第１１図は第１０図
の楕円偏波の長軸方向つまりｘ軸方向の成分によ
つて励振された方形導波管の磁界分布を示した
図、第１２図は第８図と第１０図の磁界の合成図
であり、楕円偏波によつて励振されたときの方形
導波管の電磁波の伝搬方向を示した図、第１３図
は一般の方形導波管１の磁界のｘ，ｚ方向成分の
分布を示した図、第１４図は本発明の方向性フイ
ルタの一実施例である１段の場合の構成を示した
図であり、ａは上面図、ｂはａをAA′で切断して
矢印の方向に見た図、第１５図は方形導波管の横
幅を波長の１／√２としたときのｘ，ｚ方向の成
分の分布を示した図である。 記号の説明：１，１′は方形導波管、２は円筒
空胴共振器、３は結合孔、４は調整ねじ、５は磁
界、６は電界、１１，１１′は方形導波管、１２
は円筒空胴共振器、１３は結合孔、１４はテーパ
部（ステツプトランスフオーマ部）、１５は入出
力部をそれぞれあらわしている。
２図は第１図の方形導波管をＨ面からみた図、第
３図は円筒空胴共振器の断面のTE111モードの電
磁界分布を示した図、第４図は円筒空胴共振器の
ｚ方向のTE111モードの振幅が最大になつたとき
の磁界分布を示した図、第５図は第４図の磁界に
よつて励振された方形導波管の磁界分布を位相が
φ０のとき示した図、第６図は第３図における空
胴共振器のｘ方向成分のTE111モードの振幅が最
大になつたときの磁界分布を示した図、第７図は
第６図の磁界によつて励振された方形導波管の磁
界分布を示した図、第８図は第５図において位相
φがπ／２進んだときの方形導波管の磁界を示し
た図、第９図は第７図と第８図の磁界の合成図で
あり、円偏波によつて励振された方形導波管の電
磁波の方向性を示した図、第１０図は円筒空胴共
振器の磁界が楕円偏波となつているときのｘ，ｚ
方向の磁界成分を示した図、第１１図は第１０図
の楕円偏波の長軸方向つまりｘ軸方向の成分によ
つて励振された方形導波管の磁界分布を示した
図、第１２図は第８図と第１０図の磁界の合成図
であり、楕円偏波によつて励振されたときの方形
導波管の電磁波の伝搬方向を示した図、第１３図
は一般の方形導波管１の磁界のｘ，ｚ方向成分の
分布を示した図、第１４図は本発明の方向性フイ
ルタの一実施例である１段の場合の構成を示した
図であり、ａは上面図、ｂはａをAA′で切断して
矢印の方向に見た図、第１５図は方形導波管の横
幅を波長の１／√２としたときのｘ，ｚ方向の成
分の分布を示した図である。 記号の説明：１，１′は方形導波管、２は円筒
空胴共振器、３は結合孔、４は調整ねじ、５は磁
界、６は電界、１１，１１′は方形導波管、１２
は円筒空胴共振器、１３は結合孔、１４はテーパ
部（ステツプトランスフオーマ部）、１５は入出
力部をそれぞれあらわしている。
Claims (1)
- １ それぞれのＨ面壁面をこのＨ面壁面に設けた
結合孔が相対するように対向させて配置した２個
の方形導波管と、この方形導波管に前記結合孔を
介して両端で結合された単一段ないし直列複数段
の円筒空胴共振器とから成る方向性フイルタにお
いて、前記方形導波管の前記結合する部分の横幅
を自由空間波長の１／√２とし、前記結合孔の位
置を前記方形導波管の前記結合する部分のＥ面壁
面から前記自由空間波長のほぼ１／４√２とした
ことを特徴とする方向性フイルタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10995781A JPS5813001A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 方向性フイルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10995781A JPS5813001A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 方向性フイルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5813001A JPS5813001A (ja) | 1983-01-25 |
| JPS6217401B2 true JPS6217401B2 (ja) | 1987-04-17 |
Family
ID=14523416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10995781A Granted JPS5813001A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 方向性フイルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813001A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4535640B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2010-09-01 | 京セラ株式会社 | 開口面アンテナおよび開口面アンテナ付き基板 |
| DE102010063800A1 (de) * | 2010-12-21 | 2012-06-21 | Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg | Diplexer für homodynes FMCW-Radargerät |
| CN102780058A (zh) * | 2012-08-10 | 2012-11-14 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | 矩形波导定向耦合器 |
| CN102780057A (zh) * | 2012-08-10 | 2012-11-14 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | 脊波导定向耦合器 |
| CN102881982B (zh) * | 2012-08-10 | 2014-08-06 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | 矩形同轴线定向耦合器 |
-
1981
- 1981-07-16 JP JP10995781A patent/JPS5813001A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| IRE TRANSACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES=1962 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5813001A (ja) | 1983-01-25 |
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