JPS62182000A - 空気プロペラ - Google Patents
空気プロペラInfo
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- JPS62182000A JPS62182000A JP61274231A JP27423186A JPS62182000A JP S62182000 A JPS62182000 A JP S62182000A JP 61274231 A JP61274231 A JP 61274231A JP 27423186 A JP27423186 A JP 27423186A JP S62182000 A JPS62182000 A JP S62182000A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
- B64C11/00—Propellers, e.g. of ducted type; Features common to propellers and rotors for rotorcraft
- B64C11/16—Blades
- B64C11/18—Aerodynamic features
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S416/00—Fluid reaction surfaces, i.e. impellers
- Y10S416/02—Formulas of curves
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
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- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、航空機を推進する推進器またはウィンドミ
ルまたは風力原動機用風車のような空気推進器またはプ
ロペラに関し、およびそれらの羽根の断面形状の改良に
関する。
ルまたは風力原動機用風車のような空気推進器またはプ
ロペラに関し、およびそれらの羽根の断面形状の改良に
関する。
航空機用プロペラによって発生される推力は、各羽根断
面によって発生された単位推力から得られ、各単位推力
は次式で与えられ ここに、ｐは空気の容積質量、Ｃ２は当該典型の揚力係
数、ｊは異型の翼弦長、■は当該のレベルにおける相対
速度で、この速度はプロペラの回転による速度と航空機
の前進による速度との合成速度から得られる。
面によって発生された単位推力から得られ、各単位推力
は次式で与えられ ここに、ｐは空気の容積質量、Ｃ２は当該典型の揚力係
数、ｊは異型の翼弦長、■は当該のレベルにおける相対
速度で、この速度はプロペラの回転による速度と航空機
の前進による速度との合成速度から得られる。
現在、プロペラの所与の推力に対して考えられることは
、 一方において、羽根端における相対速度の直接関係であ
る騒音を減少すること、および他方において、羽根の重
量を減じ、従って羽根を形成する異型の翼弦長を減する
ことである。
、 一方において、羽根端における相対速度の直接関係であ
る騒音を減少すること、および他方において、羽根の重
量を減じ、従って羽根を形成する異型の翼弦長を減する
ことである。
これは高い揚力係数、特に航空機の離陸中および上昇中
の運転状態において高い揚力係数をもつ典型の設計につ
ながる。
の運転状態において高い揚力係数をもつ典型の設計につ
ながる。
さらに、航空機の計画された巡航速度は次から次へと高
くなるので、翼型端の相対速度は０，８から０９の相対
マツハ数にも達する。このような運転状態の下で、典型
はさらに音についての機能を考慮しなければならず、す
なわち、衝撃波または層流剥離が起こらず、そのために
羽根の抗力係数を制限しかつプロペ２に対する良好な効
率値を得なければならない。
くなるので、翼型端の相対速度は０，８から０９の相対
マツハ数にも達する。このような運転状態の下で、典型
はさらに音についての機能を考慮しなければならず、す
なわち、衝撃波または層流剥離が起こらず、そのために
羽根の抗力係数を制限しかつプロペ２に対する良好な効
率値を得なければならない。
典型の特性パラメータの１つは、その種々の点における
その曲率Ｃであり、この曲率は、各点において、その翼
弦長ｌと当該点の曲率半径Ｒとの間の比、すなわちＣ＝
ｌ／Ｒである。
その曲率Ｃであり、この曲率は、各点において、その翼
弦長ｌと当該点の曲率半径Ｒとの間の比、すなわちＣ＝
ｌ／Ｒである。
一方において、航空機の離陸および上昇運転中に典型の
外弧面上、および航空機の巡航速度運転中に典型の内弧
面上の過大速度を減少することが既に提案されている（
フランス４１ｖＲ２５１００６６、および雑誌［フライ
トインターナショナル（ＦＬＩＧＨＴＩＮＴＥＲＮＡＴ
ＩＯＮＡＬ ）−ＢＯＣＣＩＪを参照のこと）。
外弧面上、および航空機の巡航速度運転中に典型の内弧
面上の過大速度を減少することが既に提案されている（
フランス４１ｖＲ２５１００６６、および雑誌［フライ
トインターナショナル（ＦＬＩＧＨＴＩＮＴＥＲＮＡＴ
ＩＯＮＡＬ ）−ＢＯＣＣＩＪを参照のこと）。
他方において、これらの新規の典型で得られた圧力分布
は、そのような典型をもつプロペラの性能を制限する既
知のよく知られているＮＡＣＡ１６翼型の圧力分布と近
似している。
は、そのような典型をもつプロペラの性能を制限する既
知のよく知られているＮＡＣＡ１６翼型の圧力分布と近
似している。
この発明は、すべての運転状態（航空機の離陸、上昇、
および巡航状態）において良好なプロペラ性能を与える
羽根の典型を提供する。
および巡航状態）において良好なプロペラ性能を与える
羽根の典型を提供する。
さらに、この発明は、航空機の離陸時および上昇中の運
転状態において高い揚力係数を有しかつ航空機の巡航速
度において低い抗力係数を有する典型な提供する。
転状態において高い揚力係数を有しかつ航空機の巡航速
度において低い抗力係数を有する典型な提供する。
この発明による典型は、すぐれた効率が常に望まれる風
力原動機用として要求される品質をもつ。
力原動機用として要求される品質をもつ。
この発明によれば、プロペラ羽根の典型は翼弦長に対し
て３％と２５％との間の値をもつ厚さ、前縁と後縁間の
凸面形状の外弧面、および前縁から始まって後縁までに
敗る凹面形状の内弧面とを有し、その特徴とするところ
は、外弧面の曲率の展開法則であって、それは、曲率が
前縁において最大で、まず翼弦長の約４％の位置におい
て約４の曲率となるように急激に減少し、それから後縁
においてほぼゼロは達するように少しずつ減少すること
であり、さらに特徴とするところは、内弧面の曲率の展
開法則で、それは曲率が前縁において最大で、翼弦長の
約３．５％の位置において約８の曲率となるようにます
益激に減少し、それから翼弦長の１０％と６０％の間に
位置する点においてゼロになるように前者よりも緩徐に
減少し、さらにわずかに負の値に減少してからあとは後
縁まで実質的に一定に維持する。
て３％と２５％との間の値をもつ厚さ、前縁と後縁間の
凸面形状の外弧面、および前縁から始まって後縁までに
敗る凹面形状の内弧面とを有し、その特徴とするところ
は、外弧面の曲率の展開法則であって、それは、曲率が
前縁において最大で、まず翼弦長の約４％の位置におい
て約４の曲率となるように急激に減少し、それから後縁
においてほぼゼロは達するように少しずつ減少すること
であり、さらに特徴とするところは、内弧面の曲率の展
開法則で、それは曲率が前縁において最大で、翼弦長の
約３．５％の位置において約８の曲率となるようにます
益激に減少し、それから翼弦長の１０％と６０％の間に
位置する点においてゼロになるように前者よりも緩徐に
減少し、さらにわずかに負の値に減少してからあとは後
縁まで実質的に一定に維持する。
外弧面のこの曲率展開法則は、前縁に近い区域および典
型の後方部分において、航空機の離陸および上昇運動に
対応する運転状態では高い値の揚力係数をもち、同時に
前記上昇段階での典型の揚力／抗力係数比を改良させる
。
型の後方部分において、航空機の離陸および上昇運動に
対応する運転状態では高い値の揚力係数をもち、同時に
前記上昇段階での典型の揚力／抗力係数比を改良させる
。
内弧面の展開法則は、前縁に近い区域において巡航速度
での運転中に過大速度を制限し、かつ典型のそれより後
方部分で流れを再圧縮させて衝撃波の発生および層流剥
離現象を避ける。
での運転中に過大速度を制限し、かつ典型のそれより後
方部分で流れを再圧縮させて衝撃波の発生および層流剥
離現象を避ける。
さらに、後縁まで流れを漸次に再圧縮することは、巡航
速度での運転中に抗力係数を減少する。
速度での運転中に抗力係数を減少する。
この発明の一有効態様として、翼弦長の４％の点におい
てその各側で、この点の両側において２％の相対距離に
わたって極めて僅かに展開する曲率の外弧面を提供する
。
てその各側で、この点の両側において２％の相対距離に
わたって極めて僅かに展開する曲率の外弧面を提供する
。
この発明の別の有効態様として、内弧面の曲率がゼロで
ある翼弦長の３．５％の点の各側で、この点の両側にお
いて２％の相対距離にわたって極めて僅かに展開する曲
率の内弧面を提供する。
ある翼弦長の３．５％の点の各側で、この点の両側にお
いて２％の相対距離にわたって極めて僅かに展開する曲
率の内弧面を提供する。
さらに他の有効態様として、内弧面の曲率がゼロである
翼弦の点の各側で、この点の両側において２％の相対距
離にわたって極めて僅かに展開する白変の内弧面を提供
する。
翼弦の点の各側で、この点の両側において２％の相対距
離にわたって極めて僅かに展開する白変の内弧面を提供
する。
前縁における曲率Ｃはっぎの等式で与えａｘ
られることか好ましく、
Ｃｍａｘ＝ ａ １（ｅ／ｌ）＋ａ ２（ｅ／ｌ） ２
＋ａ３Ｃｅ／ｌ ） ３＋ａ４Ｃｅ／ｌ ）’ここに、
ｄは、典型の厚さ、 ｌは、翼弦長、 ａ は、＋２×１０３に等しい係数、 ！ ａ２は、−４，５７６×１０５’に等しい係数、ａ は
、＋３．５×１０５５に等しい係数、ａ は、−８，５
×１０５’に等しい係数、内弧面の曲率がゼロである翼
弦の点は翼弦長ｊに一致する横座標Ｘをもち、これは次
式で与えられる。
＋ａ３Ｃｅ／ｌ ） ３＋ａ４Ｃｅ／ｌ ）’ここに、
ｄは、典型の厚さ、 ｌは、翼弦長、 ａ は、＋２×１０３に等しい係数、 ！ ａ２は、−４，５７６×１０５’に等しい係数、ａ は
、＋３．５×１０５５に等しい係数、ａ は、−８，５
×１０５’に等しい係数、内弧面の曲率がゼロである翼
弦の点は翼弦長ｊに一致する横座標Ｘをもち、これは次
式で与えられる。
（ｘ／１）＝２（ｅ／ｌ）＋０．０８
ここにｅは異型の厚さ、
ｌは翼弦長である。
この発明は、上述の態様は別として、同時に用いること
が好ましくかつその詳細については後述する成る別の態
様から成る。
が好ましくかつその詳細については後述する成る別の態
様から成る。
いずれの場合も、この発明は陰口を参照しての以下の説
明から十分に理解でき、なお図面はこの発明の適切な実
施例を示し、これらの実施例はこの発明を限定するもの
でハナイ。
明から十分に理解でき、なお図面はこの発明の適切な実
施例を示し、これらの実施例はこの発明を限定するもの
でハナイ。
第１図および第２図には、３％および２５％の翼厚比を
もつこの発明による異型を示す。こ異型の外弧面２は、
前縁Ａと後縁２間で凸曲線を形成する。この異型の内弧
面３は、前縁Ａから離れる方向にまず凸曲線を形成し、
次いで後縁Ｆまでの間で凹曲線を形成している。
もつこの発明による異型を示す。こ異型の外弧面２は、
前縁Ａと後縁２間で凸曲線を形成する。この異型の内弧
面３は、前縁Ａから離れる方向にまず凸曲線を形成し、
次いで後縁Ｆまでの間で凹曲線を形成している。
外弧面２の展開法則はつぎのとおりであシ、曲率は、前
縁において最大で、まず、前縁から翼弦長の約４％に位
置する点Ｂにおいて約４となるように急激に減少し、 次いで、曲率は、点Ｂから曲率の値が実質的にゼロにな
る後縁Ｆまでの間、緩徐に減少する。
縁において最大で、まず、前縁から翼弦長の約４％に位
置する点Ｂにおいて約４となるように急激に減少し、 次いで、曲率は、点Ｂから曲率の値が実質的にゼロにな
る後縁Ｆまでの間、緩徐に減少する。
内弧面３の展開法則はつぎのとおりであり、曲率は、前
縁において最大で、まず翼弦長の約３．５％に位置する
点りにおいて約８になるまで急激に減少し、 次いで、曲率は、翼弦比が１０％から６０％の間に位置
する点Ｅにおいてゼロになるように急激でなく減少し、 さらに、曲率は、この反曲点Ｅから、わずかに負の値ま
で減少し、それから後縁Ｆまでは実質的に一定に保つ。
縁において最大で、まず翼弦長の約３．５％に位置する
点りにおいて約８になるまで急激に減少し、 次いで、曲率は、翼弦比が１０％から６０％の間に位置
する点Ｅにおいてゼロになるように急激でなく減少し、 さらに、曲率は、この反曲点Ｅから、わずかに負の値ま
で減少し、それから後縁Ｆまでは実質的に一定に保つ。
これらの曲率のこの展開法則は第２図に示され、ここに
おいて、 横軸として、翼弦長Ｘを正側に（ｘ／ｌ）””であられ
れ、かつ 横軸として、翼弦長耳を負側に（ｘ／ｌ ） ’ ”で
あられし、 縦軸として、正、負の曲率を０１″であられす。
おいて、 横軸として、翼弦長Ｘを正側に（ｘ／ｌ）””であられ
れ、かつ 横軸として、翼弦長耳を負側に（ｘ／ｌ ） ’ ”で
あられし、 縦軸として、正、負の曲率を０１″であられす。
横軸の正側上の曲線は外弧面の曲率の展開をあられし、
横軸の負側上の曲線は内弧面の曲率の展開をあられす。
横軸の負側上の曲線は内弧面の曲率の展開をあられす。
外弧面上のＢ点のレベルにおける接続区域Ｂ′Ｂ“は、
この点Ｂの両側における翼弦比２％の相対距離にわたっ
て延び、かつそれに沿って外弧面の曲率は少しずつ展開
する（点Ｂ′およびＢ“はそれぞれ翼弦長の約２％およ
び約６％に位置することになる）。
この点Ｂの両側における翼弦比２％の相対距離にわたっ
て延び、かつそれに沿って外弧面の曲率は少しずつ展開
する（点Ｂ′およびＢ“はそれぞれ翼弦長の約２％およ
び約６％に位置することになる）。
内弧面上の点りのレベルは、この点りの両側上で２％の
相対距離にわたって延びる接続一区域Ｄ’Ｄ“をあられ
し、かつこれに涜って内弧面の曲率は少しずつ展開する
（点Ｄ′およびｆは翼弦長の約１．５％と５．５％それ
ぞれに位置することになる＞。
相対距離にわたって延びる接続一区域Ｄ’Ｄ“をあられ
し、かつこれに涜って内弧面の曲率は少しずつ展開する
（点Ｄ′およびｆは翼弦長の約１．５％と５．５％それ
ぞれに位置することになる＞。
内弧面上の点Ｅのレベルにおいて、接続区域Ｅ／ Ｅ＃
はこの点Ｅの両側において２％の相対距離にわたって延
び、かつこれに沿って内弧面の曲率はわずかに展開する
ことになる。
はこの点Ｅの両側において２％の相対距離にわたって延
び、かつこれに沿って内弧面の曲率はわずかに展開する
ことになる。
この点Ｅは、次の等式で与えられる翼弦ｌに対する横座
標Ｘの位置で適切にあられされる。
標Ｘの位置で適切にあられされる。
（ｘ／ｌ ）＝２ （ｅ／ｌ ） ＋Ｏ，Ｏｓ前縁Ａに
おける異型の曲率Ｃは、次式にａｘ よって求めることができる。
おける異型の曲率Ｃは、次式にａｘ よって求めることができる。
Ｃｍａｘ＝ａＩ（ｅ／ｌ）＋ａ２（ｅ／ｅ）２＋ａ３（
ｅ／ｌ）３＋８４（ｅ／ｅ）４ここにｅは異型の厚さ、 ｌは翼弦長、 ａｌは＋２ＸＩＯ３に等しい係数、 ａは−４，５７６×１０５’に等しい係数、ａ３は＋３
．５×１０５５に等しい係数、ａ４は−８，５×１０５
’に等しい係数、である。
ｅ／ｌ）３＋８４（ｅ／ｅ）４ここにｅは異型の厚さ、 ｌは翼弦長、 ａｌは＋２ＸＩＯ３に等しい係数、 ａは−４，５７６×１０５’に等しい係数、ａ３は＋３
．５×１０５５に等しい係数、ａ４は−８，５×１０５
’に等しい係数、である。
この発明による異型を画くために、これらの式を用いて
、 異型の平均線（基本線）を画き、 この平均線と垂直に、平均線の各側に異型の厚さをとる
。
、 異型の平均線（基本線）を画き、 この平均線と垂直に、平均線の各側に異型の厚さをとる
。
このために、第１図で示されるように、直角座標Ｏｘ、
ＯＹのシステムを基準にとり、この場合、翼弦はＯＸ軸
に沿ってとる。
ＯＹのシステムを基準にとり、この場合、翼弦はＯＸ軸
に沿ってとる。
そのようなシステムにおいて、横軸Ｘおよび縦軸ｙは翼
弦長ｅに対する比であられされ、平均線および厚さ法則
は翼厚比Ｃｅ／ｌ＞を基にして数学的（（あられされる
（ここに、ｅは翼厚、ｅは翼弦長をあられす）。
弦長ｅに対する比であられされ、平均線および厚さ法則
は翼厚比Ｃｅ／ｌ＞を基にして数学的（（あられされる
（ここに、ｅは翼厚、ｅは翼弦長をあられす）。
平均線は等式
％式％）
係数ａ０．ａ、、 ａ２． ａ３． ａ４およびａ５は
、翼厚比３％と２５％の範囲内で次の値をもつ。
、翼厚比３％と２５％の範囲内で次の値をもつ。
ａ＝３．２ｏｓ６（Ｃ／１）−ｕｏ（０７ｇ）２＋ｔｏ
ｔｓ、７（０７ｇ）”一２７ｓ１．７（Ｃ／６）’ ａ 、 ＝ −１１，５３７ｃｅ／（！＞ ＋ ｓｏｏ
、ｓ（ｅ／ｅ）２−４ｓ５ｔ、６（Ｃ／６）３＋１３３
０９（０７ｇ）４ ａ２＝１２３６（Ｃ／６）−２４２，２７（ｅ／ｌ）２
＋２８０３（Ｃ／１）３−ｓ：ｎ５２（ｅ／ｄ）’ ａ３＝ ３８．５（ｅ／／？） −１ｔｓｉ、ｓ（ｃ／
ｇ）２＋ ｑ９ｓｓ３ｃｃ／ｅ）３−２ｓ６ｃ＋３（０
７ｇ）’ ａ４＝ −４７，ｃ＋９（Ｃ／６） ＋ １５．＋７７
（：０７ｇ）２− ＋３７６ｓ（Ｃ／６）３十３ｓｃ＋
５ｚ（Ｃ／６）’ ａ５＝ １６．ｓ、＋６（０７ｇ） −５４０，０−１
（Ｃ／６）２＋ ４７９７．５（ｅ／＋１’ ）３−
−ｘ２４６７ｃｅ／（１）’ 厚さ法則は次式であられされる。
ｔｓ、７（０７ｇ）”一２７ｓ１．７（Ｃ／６）’ ａ 、 ＝ −１１，５３７ｃｅ／（！＞ ＋ ｓｏｏ
、ｓ（ｅ／ｅ）２−４ｓ５ｔ、６（Ｃ／６）３＋１３３
０９（０７ｇ）４ ａ２＝１２３６（Ｃ／６）−２４２，２７（ｅ／ｌ）２
＋２８０３（Ｃ／１）３−ｓ：ｎ５２（ｅ／ｄ）’ ａ３＝ ３８．５（ｅ／／？） −１ｔｓｉ、ｓ（ｃ／
ｇ）２＋ ｑ９ｓｓ３ｃｃ／ｅ）３−２ｓ６ｃ＋３（０
７ｇ）’ ａ４＝ −４７，ｃ＋９（Ｃ／６） ＋ １５．＋７７
（：０７ｇ）２− ＋３７６ｓ（Ｃ／６）３十３ｓｃ＋
５ｚ（Ｃ／６）’ ａ５＝ １６．ｓ、＋６（０７ｇ） −５４０，０−１
（Ｃ／６）２＋ ４７９７．５（ｅ／＋１’ ）３−
−ｘ２４６７ｃｅ／（１）’ 厚さ法則は次式であられされる。
（ｙ／ｌ ） −す。（ｘ／６） ”’＋ｂ、（ｘ／６
）＋ｂ２（ｘ／６）２＋ｂ３（ｘＡ？）３＋ｂ、、（ｘ
／／？）’−＋ｂ５（ｘ／ｄ）５ここに係数す。、 ｂ
、、 ｂ２．’ ｂ３． ｂ４およびｂ５は翼厚、比３
％と２５％の範囲内で次の値をもつ。
）＋ｂ２（ｘ／６）２＋ｂ３（ｘＡ？）３＋ｂ、、（ｘ
／／？）’−＋ｂ５（ｘ／ｄ）５ここに係数す。、 ｂ
、、 ｂ２．’ ｂ３． ｂ４およびｂ５は翼厚、比３
％と２５％の範囲内で次の値をもつ。
ｂ。＝３．１＋７６（ｅ／ｅ）−５９、ｘ６（ｅ／ｅ）
２＋５Ｈ，＋３（０７ｇ）３−＋３ｚｏ、４（ｅ／ｅ）
’ ｂ、 ＝ ｘｚ、３．ｓ（ｅ／ｅ）＋３ｓｓ、３ｚ（Ｃ
／６）２−３ｏｃ＋７．＋（Ｃ／６）”＋８０１７９（
ｅ／ｅ）４ ｂ ＝４８．７１（Ｃ／１１’）−１５４０，２（０
７ｇ） ２＋ ＋３２０２（Ｃ／６）３一３＋ｏ１６（
ｅ／ｌ）’ ｂ３＝ −ｘｏｔ、５ｓ（Ｃ／６）−＋−３ｏｓ７．６
（ｅ／ｌ） ２−２６３３ｃ＋（ｅ／／）３＋６７５８
７（Ｃ／１）４ ｂ ＝ ９３ｔｓｃ＋（ｅ／！’）−２７４４，７（
Ｃ／１）２−＋−２３２６ｓ（Ｃ／６）３−５９３６４
（Ｃ／１）４ ｂ ＝ −３ｏ、ｃ＋６（ｅ／ｌ）＋ｓｃ＋６．ｓ（
Ｃ／１）２−７ｓ３９．ｓｃｅ／ｌ）３＋ｘｃ＋ｏｃ＋
３（ｅ／ｌ）’ 第４図には、横座標（翼弦比ｘ ／ １１であられす）
の関数として厚さく翼厚比ｅ ／ ｌであられす）の変
化を示す曲線でプロットされている。
２＋５Ｈ，＋３（０７ｇ）３−＋３ｚｏ、４（ｅ／ｅ）
’ ｂ、 ＝ ｘｚ、３．ｓ（ｅ／ｅ）＋３ｓｓ、３ｚ（Ｃ
／６）２−３ｏｃ＋７．＋（Ｃ／６）”＋８０１７９（
ｅ／ｅ）４ ｂ ＝４８．７１（Ｃ／１１’）−１５４０，２（０
７ｇ） ２＋ ＋３２０２（Ｃ／６）３一３＋ｏ１６（
ｅ／ｌ）’ ｂ３＝ −ｘｏｔ、５ｓ（Ｃ／６）−＋−３ｏｓ７．６
（ｅ／ｌ） ２−２６３３ｃ＋（ｅ／／）３＋６７５８
７（Ｃ／１）４ ｂ ＝ ９３ｔｓｃ＋（ｅ／！’）−２７４４，７（
Ｃ／１）２−＋−２３２６ｓ（Ｃ／６）３−５９３６４
（Ｃ／１）４ ｂ ＝ −３ｏ、ｃ＋６（ｅ／ｌ）＋ｓｃ＋６．ｓ（
Ｃ／１）２−７ｓ３９．ｓｃｅ／ｌ）３＋ｘｃ＋ｏｃ＋
３（ｅ／ｌ）’ 第４図には、横座標（翼弦比ｘ ／ １１であられす）
の関数として厚さく翼厚比ｅ ／ ｌであられす）の変
化を示す曲線でプロットされている。
曲線Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ、ｍＶは翼厚比４％、７％、１２
％および２０％の異型それぞれに対応する。
％および２０％の異型それぞれに対応する。
第５図には、翼厚比４％、７％、１２％および２０％に
対応する平均線がプロットされ、第５図に用（・られた
座標はそれぞれ翼弦比ｘ ／ １３でル、られす横座標
と、翼厚比ｃ ／ ｅであられす縦座標をもつ。
対応する平均線がプロットされ、第５図に用（・られた
座標はそれぞれ翼弦比ｘ ／ １３でル、られす横座標
と、翼厚比ｃ ／ ｅであられす縦座標をもつ。
平均線の各側に、かつ平均線と垂直に厚さ法則を適用す
ることによって、この発明の翼型の座標が得られる。
ることによって、この発明の翼型の座標が得られる。
第６ａ、６ｂ、６ｃおよび６ａ図は、翼厚比４％、７％
、１２％および２０％それぞれの値に対する翼型を示す
。
、１２％および２０％それぞれの値に対する翼型を示す
。
第７８，７ｂ、７ｃ図において、この発明の異型と普通
の異型との間の明瞭な差異が示されている。
の異型との間の明瞭な差異が示されている。
第７ａ図において、実線で示すものは翼厚比７％のこの
発明による翼型、１６よび破線で示すものは同一の翼厚
比の普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型である。
発明による翼型、１６よび破線で示すものは同一の翼厚
比の普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型である。
第７ｂ図において、実線で示すものは翼厚比１２％をも
つこの発明の異型、および破線で示すものは同一の翼厚
比１２％をもつＨ８ｌ−７１２タイプの普通の異型であ
る。
つこの発明の異型、および破線で示すものは同一の翼厚
比１２％をもつＨ８ｌ−７１２タイプの普通の異型であ
る。
第７ｃ図において、実線で示すものは翼厚比２０％をも
つこの発明の異型、および破線で示すものは同一の翼厚
比２０％をもつＡＲＡＤ２０系統の普通翼型である。
つこの発明の異型、および破線で示すものは同一の翼厚
比２０％をもつＡＲＡＤ２０系統の普通翼型である。
点Ａと点Ｂ間の外弧面の展開は、絶対値で、ＮＡＣＡ
ｌ ６系統の従来典型に相当する圧力係数に対する外弧
面の最小圧力係数まで減少する。
ｌ ６系統の従来典型に相当する圧力係数に対する外弧
面の最小圧力係数まで減少する。
このことは第８ａ図において特に明示され、値ｘ ／
ｌが横軸に、および圧力係数Ｋｐが縦軸に採られている
。
ｌが横軸に、および圧力係数Ｋｐが縦軸に採られている
。
この図は、離陸段階での運転状態に対応するもので、実
線は翼厚比７％をもつこの発明の典型、Ｔ（ＯＲＯ７、
を、および破線はＮＡＣＡ １６７０７普通翼型をそれ
ぞれ示す。
線は翼厚比７％をもつこの発明の典型、Ｔ（ＯＲＯ７、
を、および破線はＮＡＣＡ １６７０７普通翼型をそれ
ぞれ示す。
離陸段階に対応する運転状態は０．５５マツ・・に近（
・マツハ数に相当しかつ高揚力係数に相当する。
・マツハ数に相当しかつ高揚力係数に相当する。
曲率が少しずつ展開する接続区域Ｂ’Ｂ”は、同。
−の運転状態において局部的な再圧縮現象を生ぜしめて
、外弧面のレベルにおける衝撃波の強さを制限し、その
結果最大揚力係数に対して高い値が得られる。
、外弧面のレベルにおける衝撃波の強さを制限し、その
結果最大揚力係数に対して高い値が得られる。
第８１）図においては、第８ａ図と同一の状態で、上昇
、運転状態のもとでの圧力係数の展開を示す。
、運転状態のもとでの圧力係数の展開を示す。
点Ｂと後縁２間の外弧面の区域における曲率の展開は、
後縁まではすべての飛行状態、特に上昇に対して漸変的
な再圧縮流れが得られる・この再圧縮は後縁に向って極
めてゆるやかで、この区域にお（・ては、境界層は厚く
かつ従って再圧縮現象に敏感である。
後縁まではすべての飛行状態、特に上昇に対して漸変的
な再圧縮流れが得られる・この再圧縮は後縁に向って極
めてゆるやかで、この区域にお（・ては、境界層は厚く
かつ従って再圧縮現象に敏感である。
そのような再圧縮は境界層の剥離を避けて、良好な揚力
／抗力係数比の値を得させて、離陸および上昇段階にお
℃・て極めて有利になる。
／抗力係数比の値を得させて、離陸および上昇段階にお
℃・て極めて有利になる。
第８Ｃ図は第８ａ、８ｂ図と同一状態の下で、巡航運転
状態における圧力係数の展開を示す。
状態における圧力係数の展開を示す。
点Ａと点り間での内弧面の曲率の展開は、極めて低い圧
縮係数値が得られ、（・ずれの場合も、普通典型で得ら
れるよりも絶対値ははるかに低（・。
縮係数値が得られ、（・ずれの場合も、普通典型で得ら
れるよりも絶対値ははるかに低（・。
点りと点Ｅ間の内弧面の曲率の展開は、接続区域ｎ／
Ｄ＃における場合と同様に、衝撃波の発生を避けながら
流れの再圧縮が得られる。
Ｄ＃における場合と同様に、衝撃波の発生を避けながら
流れの再圧縮が得られる。
最後に、点Ｅと後縁間の内弧面の曲率の展開は、再圧縮
現象後に、後縁までわずかな加速が得られる。
現象後に、後縁までわずかな加速が得られる。
この典型の内弧面の曲率の展開は、従って、巡航段階に
おける極めて良好な揚力／抗力係数比を与える。
おける極めて良好な揚力／抗力係数比を与える。
４％、７％、１２％および２０％の翼厚比をもつこの発
明による典型とＮＡＣＡ１６７０７翼型との、同一状態
の下で行なわれた比較試験の結果、前記ＮＡＣＡ翼型に
比べてこの発明の典型が良好な性能を有することが確認
された。
明による典型とＮＡＣＡ１６７０７翼型との、同一状態
の下で行なわれた比較試験の結果、前記ＮＡＣＡ翼型に
比べてこの発明の典型が良好な性能を有することが確認
された。
次に、揚力／抗力係数比ｆ＝Ｃ２／（ｘ（ここＫＣ２は
揚力係数、（ｘは抗力係数）を横軸罠、および揚力係数
Ｃ２を縦軸にとって示された第９図について述べる。
揚力係数、（ｘは抗力係数）を横軸罠、および揚力係数
Ｃ２を縦軸にとって示された第９図について述べる。
第９図において、
この発明のｇ型の特徴を示す２つの曲線■および■は翼
厚比が７％で、それぞれ上昇段階での運転状態（曲線■
）および巡航段階での運転状態（曲線■）の下における
ものであり、２つの曲線■′および■′は、それぞれ上
昇段階での運転状態（曲線１／）および巡航段階での運
転状態（曲線■′）の下におけるＮＡＣＡ１６７０７翼
型の特性を示す。
厚比が７％で、それぞれ上昇段階での運転状態（曲線■
）および巡航段階での運転状態（曲線■）の下における
ものであり、２つの曲線■′および■′は、それぞれ上
昇段階での運転状態（曲線１／）および巡航段階での運
転状態（曲線■′）の下におけるＮＡＣＡ１６７０７翼
型の特性を示す。
第１０ａ図および第１０ｂ図において、マツハ数を横軸
Ｋ、第１０ａ図では最大揚力係数ＣＺｍａＸを縦軸に、
および第１０ｂ図では抗力係数を縦軸にとってあられさ
れる。
Ｋ、第１０ａ図では最大揚力係数ＣＺｍａＸを縦軸に、
および第１０ｂ図では抗力係数を縦軸にとってあられさ
れる。
第１０ａ図において、曲線■は、７％の翼厚比をもつこ
の発明の典型：（ついて示され、曲線■はＮＡＣＡ１６
７０７翼型について示されている。
の発明の典型：（ついて示され、曲線■はＮＡＣＡ１６
７０７翼型について示されている。
第１０ｂ図において、曲線Ｉは７％の翼厚比をもつこの
発明の典型について示され、曲線■はＮＡＣＡ１６７０
７翼型について示されている。
発明の典型について示され、曲線■はＮＡＣＡ１６７０
７翼型について示されている。
第ｔｏｂ図において、マツハ数の関数としての抗力曲線
は約０．５の揚力係数（で対してプロットされている。
は約０．５の揚力係数（で対してプロットされている。
第１０ａ図忙おいて、マツハ数は離陸飛行での運転状態
時の特性をあられし、第１０ｂ図は巡航飛行での運転状
態時の特性をあられす。
時の特性をあられし、第１０ｂ図は巡航飛行での運転状
態時の特性をあられす。
これらの図から、最大揚力係数のＮＡＣＡ翼型に比べた
利得外はマツハ０５５（第ｔＯａ）に対して１５％であ
シ、また抗力係数はいがなるマツハ数に対してもＮＡＣ
Ａ１６７０７ Ｔｅｌ型よシもはるかに小さい。
利得外はマツハ０５５（第ｔＯａ）に対して１５％であ
シ、また抗力係数はいがなるマツハ数に対してもＮＡＣ
Ａ１６７０７ Ｔｅｌ型よシもはるかに小さい。
第１１ａ、ｌｌｂおよびｌｌｃ図においては、横軸に巡
航飛行時に対応するマツハ数をとり、縦軸として、 第１１ａ図では離陸飛行時の最犬揚カ係数を、第１１ｂ
図では上昇飛行時の揚／抗カ係数比を、 第１１ｃ図では巡航飛行時の揚／抗カ係数比をとる。
航飛行時に対応するマツハ数をとり、縦軸として、 第１１ａ図では離陸飛行時の最犬揚カ係数を、第１１ｂ
図では上昇飛行時の揚／抗カ係数比を、 第１１ｃ図では巡航飛行時の揚／抗カ係数比をとる。
これらの図において、曲線は翼厚比４％Ｃ点ＨＯＲＯ＝
１）、７％（点ＨＯＲＯ７）、１２％（点ＨＯＲ＋２）
および２０％Ｃ点ＨＯＲ２０）のこの発明の典型につい
ての４つのそれぞれの運転の点からプロットされている
。
１）、７％（点ＨＯＲＯ７）、１２％（点ＨＯＲ＋２）
および２０％Ｃ点ＨＯＲ２０）のこの発明の典型につい
ての４つのそれぞれの運転の点からプロットされている
。
これらの図において、×点はＮＡＣＡ１６７０７翼型に
対応するものである。
対応するものである。
これらの図１１ａ、ｌｌｂおよびｌｌｃはすべての運転
状態（離陸中、上昇中および巡航中）に対して、この発
明の典型の性能は、普通異型よシすぐれて（・ることを
明らかに示している。
状態（離陸中、上昇中および巡航中）に対して、この発
明の典型の性能は、普通異型よシすぐれて（・ることを
明らかに示している。
この発明による典型の形成のためには、外弧面および内
弧面に対して所与の翼厚比４％、７％、１２％および２
０％の典型についての以下の座標表を用いなければなら
ず、ここにおいて座標は典型の外弧面上および内弧面上
に位置する諸点の翼弦に対するＸ／ｌおよびＹ／ｌで与
えられる（翼弦が軸ｆｍｏｘ上にとられた第１図の直角
座標システムのｏｘ、ｏ、 ）。
弧面に対して所与の翼厚比４％、７％、１２％および２
０％の典型についての以下の座標表を用いなければなら
ず、ここにおいて座標は典型の外弧面上および内弧面上
に位置する諸点の翼弦に対するＸ／ｌおよびＹ／ｌで与
えられる（翼弦が軸ｆｍｏｘ上にとられた第１図の直角
座標システムのｏｘ、ｏ、 ）。
次の第１表は翼厚比４％の典型に関するものである。
第 Ｉ 表
ＯＲ０４
内弧面 外弧面
ｘ／ＩＩ ｙ ／１３ ｘ／１３
ｙ ／ｅ１．０００００ −．００１００
．００４６０ ．０００２５
．９８０００ −．０００２０
．００６００ ．００３５４．９６０００
．０００６０
．００８００ ．００５４０．９４０００
．００１３０ ．０１０００
．００６８０．９２０００ ．００
２００ ．０１２００ ．
００８００．９００００ ．００２７０
．０１４００． ．００Ｂ９
７．８７０００ ．００３３０
．０１７００ ．０１０１Ｂ、８４０００
．００３７０ ．０２００
０ ．０１１２２第 ■ 表（続 き） ）ＩＯＲ０４ 内弧面 外弧面 ｘ ／１３ ｙ ／ｌ ｘ／ｌ ｙ
／１．８１０００ ．００４００
．０２４５３ ．０１２５３．７８０００
．００４１０ ．０２９５８
．０１３７４．７５０００ ．００
４１０ ．０コ４６５
．０１４８０．７２０００ ．００
４００ ．０３９１３ ．０１
５７４．６９０００ ．００３７０
．０４４８０ ．０１６Ｇ１．６６００
０ ．００３３０ ．０４９
８８ ．０１７４４．６コ０００
．００２８０ ．０
５４９５ ．０１８２２．６００００
．００２２０ ．０６５１１
．０１９６５．５７０００ ．００１
５０ ．０７５２８ ．０
２０９７．５４０００ ．０００８０
．０８５４４ ．０２２２０．５１
０００ −．０００１０ ．
０９５６０ ．０２３３５．４ａｏｏｏ
−、ｏ６＋ｏｏ 、１０
５７フ 、０２４４３．４５０００
〜．００１９０ ．１１５９４
．０２５４６．４２０００ −．００２８
０ ．１２６１１ ．０２
６４２．３９０００ −．００３５０
．１コロ２１３ ．０
２７３０．３６０００ −．００４１０
．１４６４５ ．０２Ｂ１０．３３
０００ 〜．００４８０ ．１
５６６２ ・０２８８５．３００００
〜．００５３０ ．１６６８０
．０２９５６．２８０００ −．００５１３０
．１７６９７ ．０３０２３
−２６０ｏＯ−，００５９０，１８７１４、Ｏ：３０８
５．２４０００ 〜．００６００
．１９７３２ ．０＋１４２．２２０００
−．００６１０
．２０７５０ ．０３１９４第 ■
表（続 き） ＨＯＲ０４ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｌ ｙ ／ｌ ｘ ／ｌ ｙ
／１．２００００ −．００６２０ ．２３２９
４ 、Ｏ：１３０５．１８０００ −．００６３０
．２５８３８ ．０３３９０．１６０００
−．００６５０ ．２８３Ｂ２ ．０３４５９
．１４０００ −．００６６０ ．３０９２６
．０３５２０．１２０００ −．００６ｇ０
．３３４Ｇ９ ．０３５６７．１００００ −．００
６９０ ．３６０１２ ．０３６０２．０８０
００ −．００６９０ ．３８５８１ ．０３
６３０．０６０００ −．００６８０ ．４１１
４５ ．０３５８６．０５０００ −．００６７１１
１ ．４３６７０ ．０３５４８．０４５００
−．００６８０ ．４６２１７ ．０３５０
９．０４０００ −．００６８：Ｉ 、４Ｂ７
６７ ．０３４４４．０３５００ −．０
０６ｇ４ ．５１３１
２ ．０３３６０．０３０００ −．０
０６７Ｂ 、５３１３５４ ．０３２６１．
０２５００ −．００６６４ ．５６３９２
．０３１５２．０２０００ −．００６４４ ．
５８９：３０ ．０３０３７．０１６００ −
．００６１コ 、６２０００
．０２９５０．０１２９７ −．００５７０
．６５０００ ．０２８３０．０１０００ −．
００４９７ ．６８０００ ．０２６８０．０
０８００ −．００４３２
．７１０００ ．０２５４０．００
６００ −．００２９２ ．７４０００ ．０
２３８０．７７０００ ．０２２１０ ．８００００ ．０２０４０ ．８３０００ ．０１８？０ ．８６０００ ．０１６９０第 ■ 表（続
き） ＨＯＲ０４ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｌ ｙ ／ｌ ｘ ／（！
ｙ ／１、Ｂ１２Ｏ３，０１５００ ９２０００，０１３１０ ，９４０００，０１１７０ ，９６０００，０１０３０ ，９８０００，００８９０ １，０００００，００８００ 第１夏表、ＨＯＲＯ７は翼厚比７％の典型に関するもの
である。
ｙ ／ｅ１．０００００ −．００１００
．００４６０ ．０００２５
．９８０００ −．０００２０
．００６００ ．００３５４．９６０００
．０００６０
．００８００ ．００５４０．９４０００
．００１３０ ．０１０００
．００６８０．９２０００ ．００
２００ ．０１２００ ．
００８００．９００００ ．００２７０
．０１４００． ．００Ｂ９
７．８７０００ ．００３３０
．０１７００ ．０１０１Ｂ、８４０００
．００３７０ ．０２００
０ ．０１１２２第 ■ 表（続 き） ）ＩＯＲ０４ 内弧面 外弧面 ｘ ／１３ ｙ ／ｌ ｘ／ｌ ｙ
／１．８１０００ ．００４００
．０２４５３ ．０１２５３．７８０００
．００４１０ ．０２９５８
．０１３７４．７５０００ ．００
４１０ ．０コ４６５
．０１４８０．７２０００ ．００
４００ ．０３９１３ ．０１
５７４．６９０００ ．００３７０
．０４４８０ ．０１６Ｇ１．６６００
０ ．００３３０ ．０４９
８８ ．０１７４４．６コ０００
．００２８０ ．０
５４９５ ．０１８２２．６００００
．００２２０ ．０６５１１
．０１９６５．５７０００ ．００１
５０ ．０７５２８ ．０
２０９７．５４０００ ．０００８０
．０８５４４ ．０２２２０．５１
０００ −．０００１０ ．
０９５６０ ．０２３３５．４ａｏｏｏ
−、ｏ６＋ｏｏ 、１０
５７フ 、０２４４３．４５０００
〜．００１９０ ．１１５９４
．０２５４６．４２０００ −．００２８
０ ．１２６１１ ．０２
６４２．３９０００ −．００３５０
．１コロ２１３ ．０
２７３０．３６０００ −．００４１０
．１４６４５ ．０２Ｂ１０．３３
０００ 〜．００４８０ ．１
５６６２ ・０２８８５．３００００
〜．００５３０ ．１６６８０
．０２９５６．２８０００ −．００５１３０
．１７６９７ ．０３０２３
−２６０ｏＯ−，００５９０，１８７１４、Ｏ：３０８
５．２４０００ 〜．００６００
．１９７３２ ．０＋１４２．２２０００
−．００６１０
．２０７５０ ．０３１９４第 ■
表（続 き） ＨＯＲ０４ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｌ ｙ ／ｌ ｘ ／ｌ ｙ
／１．２００００ −．００６２０ ．２３２９
４ 、Ｏ：１３０５．１８０００ −．００６３０
．２５８３８ ．０３３９０．１６０００
−．００６５０ ．２８３Ｂ２ ．０３４５９
．１４０００ −．００６６０ ．３０９２６
．０３５２０．１２０００ −．００６ｇ０
．３３４Ｇ９ ．０３５６７．１００００ −．００
６９０ ．３６０１２ ．０３６０２．０８０
００ −．００６９０ ．３８５８１ ．０３
６３０．０６０００ −．００６８０ ．４１１
４５ ．０３５８６．０５０００ −．００６７１１
１ ．４３６７０ ．０３５４８．０４５００
−．００６８０ ．４６２１７ ．０３５０
９．０４０００ −．００６８：Ｉ 、４Ｂ７
６７ ．０３４４４．０３５００ −．０
０６ｇ４ ．５１３１
２ ．０３３６０．０３０００ −．０
０６７Ｂ 、５３１３５４ ．０３２６１．
０２５００ −．００６６４ ．５６３９２
．０３１５２．０２０００ −．００６４４ ．
５８９：３０ ．０３０３７．０１６００ −
．００６１コ 、６２０００
．０２９５０．０１２９７ −．００５７０
．６５０００ ．０２８３０．０１０００ −．
００４９７ ．６８０００ ．０２６８０．０
０８００ −．００４３２
．７１０００ ．０２５４０．００
６００ −．００２９２ ．７４０００ ．０
２３８０．７７０００ ．０２２１０ ．８００００ ．０２０４０ ．８３０００ ．０１８？０ ．８６０００ ．０１６９０第 ■ 表（続
き） ＨＯＲ０４ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｌ ｙ ／ｌ ｘ ／（！
ｙ ／１、Ｂ１２Ｏ３，０１５００ ９２０００，０１３１０ ，９４０００，０１１７０ ，９６０００，０１０３０ ，９８０００，００８９０ １，０００００，００８００ 第１夏表、ＨＯＲＯ７は翼厚比７％の典型に関するもの
である。
第 Ｉ 表
ＨＯＲ０７
内弧１■１１ 外弧面
ｘ ／ ｅ ｙ／ ｅ
ｘ ／ ｅ き−７ｇ１
．０００００ ．０００２０
．００７０４ −．０００２６．９９５００
．０００６０ ．０１０？４
．００８３７．９９０００ ．０００９１
．０１５９４ ．０１３９４．９８
０００ ．００１６０ ．０２１
０７ ．０１７４６．９６０００ ．００
２８０ ．０２Ｂ２１ ．０２
１４１．９４０００ ．００４１０
．０３３３０ ．０２３９０、ｇ２０００
．００５２０ ．０３８＋３
９ ．０２６４８第 ■ 表（続 き） ＨＯＲ０７ 内弧面 外弧面 ｘ／ｌ ｙ／ｌｘ／ｌｙ／ｌ） 、９００００ ．００６７０ ．０４２４４
．０２７９５．８７０００ ．００８４０
．０４Ｂ２０ ．０３０２５．８５０００ ．００
９６０ ．０５３００ ．０３２１０．８３０
００ ．０１０８０
．０６コ。０ ．０３５６４．８
００００ ．０１２４０ ．０？３００ ．
０３８９５．７６０００ ．０１４３０ ．０
８０９７ ．０４１４７．７３０００ ．０１５７
０ ．０９０９９ ．０４４５９．７００００
．０１６８０ ．１０１０８ ．０４７５
５．６６０００ ．０１８１０ ．１１１２３
．０５０３５．６コ０００ ．０１８
７０ ．１２１４２
．０５２９９．６００００ ．０１９００
．１３１６４ ．０５５４Ｂ、５６０００
．０１９１０ ．１４１９０ ．０５７８２．
５：］ＯＯ０，０１９００，１５２２０，０６００２，
５００００，０１８６０，１６２４９，０６２０６，４
６０００，０１７５０１７２７７，０６３９８，４３０
００，０１６４０，１８３０７，０６５７？、４０００
０ ．０１５１０ ．１９３３７ ．０６７
４４．３８０００ ．０１３９０ ．２０３６
Ｂ 、０６９００．３６０００ ．０１２８０
．２２９６３ ．０７２４１．３４０００
．０１１１０ ．２５０００ ．０７４４０．
３２０００ ．００９６０ ．３００００
．０７？２０．３００００ ．００７８０
。３５０００ ．０７８２０．２６２３６ ．００
４３７ ．４００００ ．０７７４０．２：１
７６１ ．００１８０ ．４５０００ ．０
７５３０．２１２７７ −．０００９７ ．５０
０００ ．０７２１０第 ■ 表（続 き） Ｉ（ＯＲ０７ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｌｙ／ｅ ｘ ／ｌ ｙ ／１．
２０２７７ −．００２１１ ．５５０００
．０６７５０．１９２７６ −．００３２４ ．
６００００ ．０６２００．１８２７４ −．００４
３５ ．６５０００ ．０５５８０．１７２７
０ −．００５４５ ．７００００ ．０４９
００．１６２６８−．００６５４ ．７５０００
．０４２４０．１５２６６ 〒、ｏｏ
）６２ ．８００００
．０３５９０．１４２６１ −．
００１ｍ６８ ．８５００
０ ．０２り２゜、１３２５２ −．００９
７３ ．９００００ ．０２２９０．１２２：
１９ −．０１０７５ ．９２０００ ．０２
０２０．１１２００ −．０１１５０ ．９５０
００ ．０１６３０．１０２００ −．０１２４０
．９７０００ ．０１３７０．０９２００ −
．０１３１５ ．９９０００ ．０１１２０．
０８＋ＯＯ−，０１３６２１，０００００，００９９５
，０７２００−，０１３８０ ，０６０００−，０１３Ｂ０ ．０５０００ −．０１３６０ ．０４０００ −．０１３１０ ．０コ５００ −．０１２７９．０コ０００
−．０１２２５０２５００ −．０１１５４ ．０２０００ −．０１０５４ ．０１５１４ −．００９０５ ．０１０２２ −．００６５７ 第ｍ表、ＨＯＲ１２は翼厚比１２％の典型に関するもの
である。
ｘ ／ ｅ き−７ｇ１
．０００００ ．０００２０
．００７０４ −．０００２６．９９５００
．０００６０ ．０１０？４
．００８３７．９９０００ ．０００９１
．０１５９４ ．０１３９４．９８
０００ ．００１６０ ．０２１
０７ ．０１７４６．９６０００ ．００
２８０ ．０２Ｂ２１ ．０２
１４１．９４０００ ．００４１０
．０３３３０ ．０２３９０、ｇ２０００
．００５２０ ．０３８＋３
９ ．０２６４８第 ■ 表（続 き） ＨＯＲ０７ 内弧面 外弧面 ｘ／ｌ ｙ／ｌｘ／ｌｙ／ｌ） 、９００００ ．００６７０ ．０４２４４
．０２７９５．８７０００ ．００８４０
．０４Ｂ２０ ．０３０２５．８５０００ ．００
９６０ ．０５３００ ．０３２１０．８３０
００ ．０１０８０
．０６コ。０ ．０３５６４．８
００００ ．０１２４０ ．０？３００ ．
０３８９５．７６０００ ．０１４３０ ．０
８０９７ ．０４１４７．７３０００ ．０１５７
０ ．０９０９９ ．０４４５９．７００００
．０１６８０ ．１０１０８ ．０４７５
５．６６０００ ．０１８１０ ．１１１２３
．０５０３５．６コ０００ ．０１８
７０ ．１２１４２
．０５２９９．６００００ ．０１９００
．１３１６４ ．０５５４Ｂ、５６０００
．０１９１０ ．１４１９０ ．０５７８２．
５：］ＯＯ０，０１９００，１５２２０，０６００２，
５００００，０１８６０，１６２４９，０６２０６，４
６０００，０１７５０１７２７７，０６３９８，４３０
００，０１６４０，１８３０７，０６５７？、４０００
０ ．０１５１０ ．１９３３７ ．０６７
４４．３８０００ ．０１３９０ ．２０３６
Ｂ 、０６９００．３６０００ ．０１２８０
．２２９６３ ．０７２４１．３４０００
．０１１１０ ．２５０００ ．０７４４０．
３２０００ ．００９６０ ．３００００
．０７？２０．３００００ ．００７８０
。３５０００ ．０７８２０．２６２３６ ．００
４３７ ．４００００ ．０７７４０．２：１
７６１ ．００１８０ ．４５０００ ．０
７５３０．２１２７７ −．０００９７ ．５０
０００ ．０７２１０第 ■ 表（続 き） Ｉ（ＯＲ０７ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｌｙ／ｅ ｘ ／ｌ ｙ ／１．
２０２７７ −．００２１１ ．５５０００
．０６７５０．１９２７６ −．００３２４ ．
６００００ ．０６２００．１８２７４ −．００４
３５ ．６５０００ ．０５５８０．１７２７
０ −．００５４５ ．７００００ ．０４９
００．１６２６８−．００６５４ ．７５０００
．０４２４０．１５２６６ 〒、ｏｏ
）６２ ．８００００
．０３５９０．１４２６１ −．
００１ｍ６８ ．８５００
０ ．０２り２゜、１３２５２ −．００９
７３ ．９００００ ．０２２９０．１２２：
１９ −．０１０７５ ．９２０００ ．０２
０２０．１１２００ −．０１１５０ ．９５０
００ ．０１６３０．１０２００ −．０１２４０
．９７０００ ．０１３７０．０９２００ −
．０１３１５ ．９９０００ ．０１１２０．
０８＋ＯＯ−，０１３６２１，０００００，００９９５
，０７２００−，０１３８０ ，０６０００−，０１３Ｂ０ ．０５０００ −．０１３６０ ．０４０００ −．０１３１０ ．０コ５００ −．０１２７９．０コ０００
−．０１２２５０２５００ −．０１１５４ ．０２０００ −．０１０５４ ．０１５１４ −．００９０５ ．０１０２２ −．００６５７ 第ｍ表、ＨＯＲ１２は翼厚比１２％の典型に関するもの
である。
第 １■ 表
Ｔ（ＯＲ１２
内弧面 外弧面
１．０００００ −．００２２０ ｏ、ｃｉｏ
ｏｏｏ ｏ、ｏｏｏｏ。
ｏｏｏ ｏ、ｏｏｏｏ。
、９７９５７ −．０００１４ ．００２００
．００７７５．９５９１６ ．００１９５
．００４００ ．０１１６０．９３８７５
．００コ９５ ．０
０６００ ．０１４５０．９１８３５
．００５２２ ．０１０００ ．０１９２５．
８９２８４ ．００６４２ ．０１４００
．０２３２０．８６７３４ ．００７２６ ．
０１８００ ．０２６５０．８４１８３ ．００７
Ｂ８ ．０２２００ ．０２９３５．８１６３
６ ．００Ｂ２５ ．０２６５９ ．０３２
４０．７９０９４ ．００８：１１ ．０３１
１４ ．０３５４１．７６５４９ 、．００８
０７ ．０３５１４
．０コ８１４・７４００１ ・００７６２
．０４０３９ ．０４０６９．７１４５４
．００７０４ ．０４５０７ ．０４３１５
・６８９０８ ・００６３４ ．０４９８０
．０４５５１・６６コ６５ ・００５５
２ ．０５９３７
．０４９９２・６コ８２９ ・００４５
６ ．０６９０９
．０５４０１．６１２９７ ．００３４
コ ０７９００
．０５７８０．５８７６７ ．００２１４
．０８９０１ ．０６１３２°５６２４６ ．００
０６８ ．０９９ ＋ １ ．０６４５９．５
３７］６ −．０００９９ ．１０９２８ ．
０６７６＋、５１２３５ −・００２９２ ．１
１９４９ ．０７０４０第 Ｉｌｌ 表（続 き） ＨＯＲ１２ 内弧面 外弧面 Ｘ／ｌｙ ／ｌｘ／ｅ ｙ ／１１．４８７６４
−．００５１４ ．１２９７５ ．０７２９９
．４６２４５ −．００７６１ ．１４００７
０７５３８．４３７５５ −．０１０２２ ．
１５０４４ ．０７７５８．４１２６３ −．０１２
９２ ．１６０７Ｂ 、０７９５８．３８７
６８ −．０１５６］ 、１７１１０ ．０
８１４２、コロ２７２ −．０１８３０
．１８１４６ ．０８
３１０．３３７３Ｂ −，０２０８７，１９１
１３１，０８４６３，３１２９６−，０２３３６，２０
２１９，０８６０１，２８８０５−，０２５６４，２２
８３５，０８８８６，２６３３０−，０２１１３，２５
４７１，０９０９２，２３８８７−，０２９７６，２８
０７４，０９２２３，２１４２４−，０３１７６，３０
６６２，０９２８９，２０４３２−，０コ２５０
．３３２４８
．０９３０１．１９４３５ −．０３３１９
．３５８４３ ．０９２６
０１８０９ −．０３３８１
．３８４２５ ．０９１
７３ｉ７４４０ −．０３４３５
．４１００９ ．０９０４５．１６４４
３ −．０３４８２ ．４３
５９５ ．０８８８０１５４４８ −．
０１５２２ ．４６１８３
．０８６７７．１４４４Ｂ −，０：１５５
］ 、４８７４３ ．０８
４４６・１コ４４３ −．０３５７５
．５１３５＋ 、０８１
８７．１２４：３コ −、０３５Ｂ６
．５３９２８ ．０７８
９７．１１４１９ −．０３５８４ ．５６４９
７ ．０．７５’８４．１０３９７ −．０１５６６
．５９０５４ ．０７２４９．０９３６７
−・０３５３１ ．６１６０３ ．０６８９８
第 ■ 表（続 き） ０Ｒ１２ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｅ ｙ ／ｅ ｘ ／ｅ ｙ
／１．０７２６８ −．０３３９０ ．６６６
９＋ 、０６１５４．０６１９３ −．０３２６Ｂ
、６ｇ２２７ ．０５７６６．０５６５０
−．０３１１３８ ．７１７６０ ．０５３
７２．０５１０１ −．０３０９５ ．７４２９
０ ．０４９７２．０４５５２−．０２９８９．７６
８２＋ 、０４５７１．０１９９６ −．０２Ｂ５
９ ．７９３５５ ．０４１６６．０３４３５
−．０２６９５ ．８１８９１ ．０３７５
３．０２８１３ −．０２５０７ ．８４４２３
．０３３２Ｂ、０２０８４ −．０２２４Ｂ
、８６９５０ ．０２８９６．００６００ −．
０１２８０ ．９４０２９ ．０１６５５．０
０４００ −．０１０４５
．９６０５１ ．０１コ４゜、００
２００ −．００６８０ ．９８０７３ ．０
１０１５１．０００９２ ．００６８０第■表
、ＨＯＲ２０は翼厚比２０％の典型に関するものである
。
．００７７５．９５９１６ ．００１９５
．００４００ ．０１１６０．９３８７５
．００コ９５ ．０
０６００ ．０１４５０．９１８３５
．００５２２ ．０１０００ ．０１９２５．
８９２８４ ．００６４２ ．０１４００
．０２３２０．８６７３４ ．００７２６ ．
０１８００ ．０２６５０．８４１８３ ．００７
Ｂ８ ．０２２００ ．０２９３５．８１６３
６ ．００Ｂ２５ ．０２６５９ ．０３２
４０．７９０９４ ．００８：１１ ．０３１
１４ ．０３５４１．７６５４９ 、．００８
０７ ．０３５１４
．０コ８１４・７４００１ ・００７６２
．０４０３９ ．０４０６９．７１４５４
．００７０４ ．０４５０７ ．０４３１５
・６８９０８ ・００６３４ ．０４９８０
．０４５５１・６６コ６５ ・００５５
２ ．０５９３７
．０４９９２・６コ８２９ ・００４５
６ ．０６９０９
．０５４０１．６１２９７ ．００３４
コ ０７９００
．０５７８０．５８７６７ ．００２１４
．０８９０１ ．０６１３２°５６２４６ ．００
０６８ ．０９９ ＋ １ ．０６４５９．５
３７］６ −．０００９９ ．１０９２８ ．
０６７６＋、５１２３５ −・００２９２ ．１
１９４９ ．０７０４０第 Ｉｌｌ 表（続 き） ＨＯＲ１２ 内弧面 外弧面 Ｘ／ｌｙ ／ｌｘ／ｅ ｙ ／１１．４８７６４
−．００５１４ ．１２９７５ ．０７２９９
．４６２４５ −．００７６１ ．１４００７
０７５３８．４３７５５ −．０１０２２ ．
１５０４４ ．０７７５８．４１２６３ −．０１２
９２ ．１６０７Ｂ 、０７９５８．３８７
６８ −．０１５６］ 、１７１１０ ．０
８１４２、コロ２７２ −．０１８３０
．１８１４６ ．０８
３１０．３３７３Ｂ −，０２０８７，１９１
１３１，０８４６３，３１２９６−，０２３３６，２０
２１９，０８６０１，２８８０５−，０２５６４，２２
８３５，０８８８６，２６３３０−，０２１１３，２５
４７１，０９０９２，２３８８７−，０２９７６，２８
０７４，０９２２３，２１４２４−，０３１７６，３０
６６２，０９２８９，２０４３２−，０コ２５０
．３３２４８
．０９３０１．１９４３５ −．０３３１９
．３５８４３ ．０９２６
０１８０９ −．０３３８１
．３８４２５ ．０９１
７３ｉ７４４０ −．０３４３５
．４１００９ ．０９０４５．１６４４
３ −．０３４８２ ．４３
５９５ ．０８８８０１５４４８ −．
０１５２２ ．４６１８３
．０８６７７．１４４４Ｂ −，０：１５５
］ 、４８７４３ ．０８
４４６・１コ４４３ −．０３５７５
．５１３５＋ 、０８１
８７．１２４：３コ −、０３５Ｂ６
．５３９２８ ．０７８
９７．１１４１９ −．０３５８４ ．５６４９
７ ．０．７５’８４．１０３９７ −．０１５６６
．５９０５４ ．０７２４９．０９３６７
−・０３５３１ ．６１６０３ ．０６８９８
第 ■ 表（続 き） ０Ｒ１２ 内弧面 外弧面 ｘ ／ｅ ｙ ／ｅ ｘ ／ｅ ｙ
／１．０７２６８ −．０３３９０ ．６６６
９＋ 、０６１５４．０６１９３ −．０３２６Ｂ
、６ｇ２２７ ．０５７６６．０５６５０
−．０３１１３８ ．７１７６０ ．０５３
７２．０５１０１ −．０３０９５ ．７４２９
０ ．０４９７２．０４５５２−．０２９８９．７６
８２＋ 、０４５７１．０１９９６ −．０２Ｂ５
９ ．７９３５５ ．０４１６６．０３４３５
−．０２６９５ ．８１８９１ ．０３７５
３．０２８１３ −．０２５０７ ．８４４２３
．０３３２Ｂ、０２０８４ −．０２２４Ｂ
、８６９５０ ．０２８９６．００６００ −．
０１２８０ ．９４０２９ ．０１６５５．０
０４００ −．０１０４５
．９６０５１ ．０１コ４゜、００
２００ −．００６８０ ．９８０７３ ．０
１０１５１．０００９２ ．００６８０第■表
、ＨＯＲ２０は翼厚比２０％の典型に関するものである
。
第 ＩＶ 表
ＯＲ２０
内弧面 外弧面
ｘ＃ ｙ／６ ｘ／ｌ ｙ／ｌ！１
．０００００ ．００３５０
０．０００００ ．００９００．９７０００
．００２５５ ．００２００
、（１１９７０，９５０００，００１９５，
００５００，０２８２０，９３０００，００１３０，０
０７００，０１２２０，９１０００，０００８０，０１
０００，０３７］０．８９２６６ ．００００
２ ．０１５００ ．０４
４３０．８６７０４ −．０００４９
．０２０００ ．０４９９０．８４
１４７ −００１２６ ．
０２５００ ．０５５１０．１３１５９８
−．００２３７ ．０３００
０ ．０５９８Ｑ、７９０５１ −．０
０３８６ ．０４１３５
．０６９３２．７６４９７ −．００５６７
．０５４９７ ．０？９
１３．７３９４２ −．００７７１
．０６４３７ ．０８４９２．７１
３８８ −．００９９０ ．
０７４０３ ・０９０２２・６８１１１１８
−・０１２２２ 、ｏ８
３８９ ．０９５１０・６６２９７ −
・０１４６９ ．０９３９１
．０９９５Ｂ、６３１６６ −．０１７３］
、１０４０５ ・１
０３７１．６１２３８ −．０２０１３
．１１４２８ ．１
０７４７．５８７１９ −・０２３１１
．１２４６０ ．１１０９２“５６
２１９ −・０２６２７ ．
１３５０１ ．１１４０９・５３７コ２
−．０２９６６ ．１
４５５０ ．１１６９６第 ■ 表（続 き
） Ｔ（ＯＲ２０ 内弧面 外弧面 、５１２７９ −．０３３３５
．１５５９８ ．１１９５６．４８８１９
−．０３７３６ ．１６６４３
．１２１９０．４Ｇ３２３ −．０４１４８
．１７６９２ ．１２４０２
．４３８６４ −．０４５６８
．１８７４１ ．１２５８９．４１４００
−．０４９８４ ．１９７９４
．１２７５５．３８９３３ −．０５１８７
．２２４６３ ．１３０８６．
３６４６８ −．０５７６Ｂ
、２５１５２ ．１３３０８．１９９１５−．
０１３９５．４６１７０ ．１２１８３．１５９７４
−．０７１８９ ．５６６０２ １ｏ４９２
．１４９８３ −．０７３４６ ．５９１８４
．１０００５１３９８２ −．０７２８４ ．
６１７４７ ．０９４９９．１２９７２ −．０７２
００ ．６４３０２ ．０８９７８．１１９５
４ −．０７０８９ ．６６８５：ｌ 、０
８４４４．１０９２３ −．０６９５０
．６９コ９３ ．０７
８９９第 ＩＶ 表（続 き） ＨＯＲ２０ 内弧面 外弧面 ｘ／１１ ’ ｙ／６ ｘ／ｌｙ／ｅ、
０９８７６ −．０６７７８
．７１９２５ ．０７３４９．０８８０９
−．０６５６７ ．７４
４５４ ．０６７９４．０７７１？
−，０６３０８，７６９８０，０６２３８，０６５９７
−，０５９８５，７９５０９，０５６８６，０６０２９
−，０５７９］ 、８２０４４
．０５１３６．０５４５６ −．０５
５８０ ．８４５７７
．０４５８２０４８７６ −．０５３４６
．８７１０１ ．０４０２４
．０４２８５ −．０５０７２
．８９６２１ ．０３４６５．０３６８
８ −．０４７４２
．９２１４６ ．０２９１１．０３０００
−．０４３４０ ．９４１６
５ ．０２４６１．０２５００ −．０
３９８０ ．９６１８６
、Ｑ２０４０．０２０００ −．０３５９０
．９８０００ ．０１
６９０．０１５００ −．０３１３０
１．０００００ ．０１２５０．
０１０００ −．０２５５０ ．００５００ −．０１７４０ ．００２００ −．０１０００ この究明の典型を用いて形成されたプロペラ（メコ：Ｆ
Ｇ ｔ、・ては、上述の好適な効果を得るためには、ゾ
ｒＪ″−ラの羽根の全体がこの発明のＲ型をもつことが
必須の条件ではないことを指摘する。
．０００００ ．００３５０
０．０００００ ．００９００．９７０００
．００２５５ ．００２００
、（１１９７０，９５０００，００１９５，
００５００，０２８２０，９３０００，００１３０，０
０７００，０１２２０，９１０００，０００８０，０１
０００，０３７］０．８９２６６ ．００００
２ ．０１５００ ．０４
４３０．８６７０４ −．０００４９
．０２０００ ．０４９９０．８４
１４７ −００１２６ ．
０２５００ ．０５５１０．１３１５９８
−．００２３７ ．０３００
０ ．０５９８Ｑ、７９０５１ −．０
０３８６ ．０４１３５
．０６９３２．７６４９７ −．００５６７
．０５４９７ ．０？９
１３．７３９４２ −．００７７１
．０６４３７ ．０８４９２．７１
３８８ −．００９９０ ．
０７４０３ ・０９０２２・６８１１１１８
−・０１２２２ 、ｏ８
３８９ ．０９５１０・６６２９７ −
・０１４６９ ．０９３９１
．０９９５Ｂ、６３１６６ −．０１７３］
、１０４０５ ・１
０３７１．６１２３８ −．０２０１３
．１１４２８ ．１
０７４７．５８７１９ −・０２３１１
．１２４６０ ．１１０９２“５６
２１９ −・０２６２７ ．
１３５０１ ．１１４０９・５３７コ２
−．０２９６６ ．１
４５５０ ．１１６９６第 ■ 表（続 き
） Ｔ（ＯＲ２０ 内弧面 外弧面 、５１２７９ −．０３３３５
．１５５９８ ．１１９５６．４８８１９
−．０３７３６ ．１６６４３
．１２１９０．４Ｇ３２３ −．０４１４８
．１７６９２ ．１２４０２
．４３８６４ −．０４５６８
．１８７４１ ．１２５８９．４１４００
−．０４９８４ ．１９７９４
．１２７５５．３８９３３ −．０５１８７
．２２４６３ ．１３０８６．
３６４６８ −．０５７６Ｂ
、２５１５２ ．１３３０８．１９９１５−．
０１３９５．４６１７０ ．１２１８３．１５９７４
−．０７１８９ ．５６６０２ １ｏ４９２
．１４９８３ −．０７３４６ ．５９１８４
．１０００５１３９８２ −．０７２８４ ．
６１７４７ ．０９４９９．１２９７２ −．０７２
００ ．６４３０２ ．０８９７８．１１９５
４ −．０７０８９ ．６６８５：ｌ 、０
８４４４．１０９２３ −．０６９５０
．６９コ９３ ．０７
８９９第 ＩＶ 表（続 き） ＨＯＲ２０ 内弧面 外弧面 ｘ／１１ ’ ｙ／６ ｘ／ｌｙ／ｅ、
０９８７６ −．０６７７８
．７１９２５ ．０７３４９．０８８０９
−．０６５６７ ．７４
４５４ ．０６７９４．０７７１？
−，０６３０８，７６９８０，０６２３８，０６５９７
−，０５９８５，７９５０９，０５６８６，０６０２９
−，０５７９］ 、８２０４４
．０５１３６．０５４５６ −．０５
５８０ ．８４５７７
．０４５８２０４８７６ −．０５３４６
．８７１０１ ．０４０２４
．０４２８５ −．０５０７２
．８９６２１ ．０３４６５．０３６８
８ −．０４７４２
．９２１４６ ．０２９１１．０３０００
−．０４３４０ ．９４１６
５ ．０２４６１．０２５００ −．０
３９８０ ．９６１８６
、Ｑ２０４０．０２０００ −．０３５９０
．９８０００ ．０１
６９０．０１５００ −．０３１３０
１．０００００ ．０１２５０．
０１０００ −．０２５５０ ．００５００ −．０１７４０ ．００２００ −．０１０００ この究明の典型を用いて形成されたプロペラ（メコ：Ｆ
Ｇ ｔ、・ては、上述の好適な効果を得るためには、ゾ
ｒＪ″−ラの羽根の全体がこの発明のＲ型をもつことが
必須の条件ではないことを指摘する。
それとは異なり、この発明の典型をもつべきところは羽
根の外方部分である。
根の外方部分である。
半径Ｒの羽根に対しては、０．２ Ｒ、！： Ｒとの間
の羽根の典型がこの発明によって形成されることが好ま
しい。
の羽根の典型がこの発明によって形成されることが好ま
しい。
この発明による羽根を有するプロペラの実施例を下記に
示す。
示す。
上述に従って構成された羽根全体の幾伺字形状において
、翼厚比法則の特定点のみを、３つの場合について、こ
の発明による典型な羽根がもつとき、羽根の長さくＲ）
の関数として記す。
、翼厚比法則の特定点のみを、３つの場合について、こ
の発明による典型な羽根がもつとき、羽根の長さくＲ）
の関数として記す。
第１例：航空機プロペラ
９７６ ｒｉｌｍにて４３００ｋＷの出力をもつ直径５
５ｍの４翅プロペラ： 羽根の根元において、ＮＡＣＡ６４翼型から始まる連続
典型、 ０、２４ Ｈにおいて、典型ＨＯＲ２０，０、４ＯＲに
おいて、典型ＨＯＲ１２，０、６５Ｈにおいて、翼をＴ
（ＯＲＯ７，０、９ＯＲにおいて、典型ＨＯＲ０，４第
２例：航空機プロペラ ２、３７７ ｒｌｌｍにて４００ｋＷ（７）出力をもつ
直径２、３０ ｍの３翅プロペラ： 羽根はつぎの典型をもち； 根元において、ＮＡＣＡ ６４翼型から始まる連続典型
、 ０３０Ｒにおいて、典型ＨＯＲ２０， ０、４５Ｒにおいて、典型ＨＯＲ１２，０、６ＯＲにお
いて、典型ＨＯＲＯ７，０、８４Ｒにおいて、典型ＨＯ
ＲＯ４、第３例：風力動力装置用プロペラ 風速１２ｍ／ｓに対し１００ ｋＷの出力の、直径１８
ｍの２翅プロペラ： 羽根はつぎの典型をもち： 根元にお（・て、典型ＨＯＲ２０から始まる連続典型、 ０、２５ Ｒにおいて、典型２０． ０、７５ Ｒにおいて、典型１２゜
５ｍの４翅プロペラ： 羽根の根元において、ＮＡＣＡ６４翼型から始まる連続
典型、 ０、２４ Ｈにおいて、典型ＨＯＲ２０，０、４ＯＲに
おいて、典型ＨＯＲ１２，０、６５Ｈにおいて、翼をＴ
（ＯＲＯ７，０、９ＯＲにおいて、典型ＨＯＲ０，４第
２例：航空機プロペラ ２、３７７ ｒｌｌｍにて４００ｋＷ（７）出力をもつ
直径２、３０ ｍの３翅プロペラ： 羽根はつぎの典型をもち； 根元において、ＮＡＣＡ ６４翼型から始まる連続典型
、 ０３０Ｒにおいて、典型ＨＯＲ２０， ０、４５Ｒにおいて、典型ＨＯＲ１２，０、６ＯＲにお
いて、典型ＨＯＲＯ７，０、８４Ｒにおいて、典型ＨＯ
ＲＯ４、第３例：風力動力装置用プロペラ 風速１２ｍ／ｓに対し１００ ｋＷの出力の、直径１８
ｍの２翅プロペラ： 羽根はつぎの典型をもち： 根元にお（・て、典型ＨＯＲ２０から始まる連続典型、 ０、２５ Ｒにおいて、典型２０． ０、７５ Ｒにおいて、典型１２゜
第１図は、この発明によシ形成されたプロペラ羽根の典
型、第２図は、第１図に示すこの発明の典型の外弧面お
よび内弧面における曲率の展開図、第３図は、第１図に
示すこの発明の典型の前縁の拡大図、第４図は、それぞ
れ４％、７％、１２％および２０％の翼厚比をもつこの
発明の４つの典型の厚さ形成法則をプロットした線図、
第５図は、それぞれ４％、７％、１２％および２０％の
翼厚比をもつこの発明の４つの典型の輪郭をプロットし
た線図、第６ａ、６ｂ、６ｃ、６ａ図は、この発明によ
り形成されかつそれぞれ４％、７％、１２％および２０
％の翼厚比をもつ４つの典型、第７ａ 、 ７ｂ 、
７０図は、この発明により形成されかつそれぞれ７％、
１２％および２０％の翼厚比をもつ３つの典型な、既知
の典型と比較した図、 第８ａ図は、一方において、この発明によって形成され
かつ７％の翼厚比をもつ典型に沿った圧力係数と、他方
において、普通のＮＡＣＡ１６７Ｑ７翼型に涜った圧力
係数の分布を、離陸中の状態においてプロットした線図
、第８ｂ図は、一方にお（・て、この発明により形成さ
れかつ翼厚比７％をもつ典型に沿った圧力係数の分布と
、他方において普通のＮＡＣＡ １６７０７翼型に沿っ
た圧力係数の分布とを、上昇運転中の状態においてプロ
ットしたグラフ、第８Ｃ図は、一方において、この発明
により形成されかつ翼厚比７％をもつ翼をに沿った圧力
係数の分布と、他方において普通のＮＡＣＡ１６７０７
翼型に沿った圧力係数の分布とを、巡航運転中の状態に
おいてプロットしたグラフ、第９図は、上昇および巡航
運転中の状態における揚力係数の関数として揚／抗力係
数比の展開をプロットしたグラフで、これらの展開グラ
フは翼厚比７％をもつこの発明による典型および普通の
ＮＡＣＡ１６７０７翼型について示したもの、第１０ａ
図は、翼厚比７％をもつこの発明の典型および普通のＮ
ＡＣＡ１６７０７ ｇ型の最大揚力係数を示すグラフ、
第１０ｂ図は、翼厚比７％をもつこの発明の典型および
普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の抗力係数を示すグラフ
、第１１ａ図は、この発明によシ形成されかつ４％、７
％、１２％および２０％のそれぞれの翼厚比をもつ種々
の典型の全性能と普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の性能
とを、離陸運転状態において比較したグラフ、第１１ｂ
図は、この発明によシ形成されかつ４％、７％、１２％
および２０％のそれぞれの翼厚比をもつ種々の典型の全
性能と普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の性能とを、上昇
運転中の状態において比較したグラフ、第１１ｃ図は、
この発明により形成されかつ４％、７％、１２％および
２０％のそれぞれの翼厚比をもつ種々の典型の全性能と
普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の性能とを、巡航運転中
の状態において比較したグラフである。 ２・・・・・・外弧面 ３・・・・・・内弧面Ａ
・・・・・・前縁 Ｆ・・・・・・後縁Ｅ・・
・・・・反曲点 ｅ・・・・・・翼厚ｌ・・・・
・・翼弦長
型、第２図は、第１図に示すこの発明の典型の外弧面お
よび内弧面における曲率の展開図、第３図は、第１図に
示すこの発明の典型の前縁の拡大図、第４図は、それぞ
れ４％、７％、１２％および２０％の翼厚比をもつこの
発明の４つの典型の厚さ形成法則をプロットした線図、
第５図は、それぞれ４％、７％、１２％および２０％の
翼厚比をもつこの発明の４つの典型の輪郭をプロットし
た線図、第６ａ、６ｂ、６ｃ、６ａ図は、この発明によ
り形成されかつそれぞれ４％、７％、１２％および２０
％の翼厚比をもつ４つの典型、第７ａ 、 ７ｂ 、
７０図は、この発明により形成されかつそれぞれ７％、
１２％および２０％の翼厚比をもつ３つの典型な、既知
の典型と比較した図、 第８ａ図は、一方において、この発明によって形成され
かつ７％の翼厚比をもつ典型に沿った圧力係数と、他方
において、普通のＮＡＣＡ１６７Ｑ７翼型に涜った圧力
係数の分布を、離陸中の状態においてプロットした線図
、第８ｂ図は、一方にお（・て、この発明により形成さ
れかつ翼厚比７％をもつ典型に沿った圧力係数の分布と
、他方において普通のＮＡＣＡ １６７０７翼型に沿っ
た圧力係数の分布とを、上昇運転中の状態においてプロ
ットしたグラフ、第８Ｃ図は、一方において、この発明
により形成されかつ翼厚比７％をもつ翼をに沿った圧力
係数の分布と、他方において普通のＮＡＣＡ１６７０７
翼型に沿った圧力係数の分布とを、巡航運転中の状態に
おいてプロットしたグラフ、第９図は、上昇および巡航
運転中の状態における揚力係数の関数として揚／抗力係
数比の展開をプロットしたグラフで、これらの展開グラ
フは翼厚比７％をもつこの発明による典型および普通の
ＮＡＣＡ１６７０７翼型について示したもの、第１０ａ
図は、翼厚比７％をもつこの発明の典型および普通のＮ
ＡＣＡ１６７０７ ｇ型の最大揚力係数を示すグラフ、
第１０ｂ図は、翼厚比７％をもつこの発明の典型および
普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の抗力係数を示すグラフ
、第１１ａ図は、この発明によシ形成されかつ４％、７
％、１２％および２０％のそれぞれの翼厚比をもつ種々
の典型の全性能と普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の性能
とを、離陸運転状態において比較したグラフ、第１１ｂ
図は、この発明によシ形成されかつ４％、７％、１２％
および２０％のそれぞれの翼厚比をもつ種々の典型の全
性能と普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の性能とを、上昇
運転中の状態において比較したグラフ、第１１ｃ図は、
この発明により形成されかつ４％、７％、１２％および
２０％のそれぞれの翼厚比をもつ種々の典型の全性能と
普通のＮＡＣＡ１６７０７翼型の性能とを、巡航運転中
の状態において比較したグラフである。 ２・・・・・・外弧面 ３・・・・・・内弧面Ａ
・・・・・・前縁 Ｆ・・・・・・後縁Ｅ・・
・・・・反曲点 ｅ・・・・・・翼厚ｌ・・・・
・・翼弦長
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、翼厚比が３％と２５％との間の値をもち、外弧面が
前縁と後縁間で凸曲面をもち、かつその内弧面がまず前
縁から凸曲面で始まり次いで後縁に至るまで展開する形
状をもち、外弧面の曲率の展開が次の法則に従い、すな
わち曲率が前縁において最大で、まず翼弦長の約４％に
おいて約４の値まで急激に減少し、次いで後縁において
ほぼゼロに達するまで少しずつ減少し；および内弧面の
曲率の展開が次の法則に従い、すなわち曲率が前縁にお
いて最大で、まず翼弦長の１０％と６０％との間に位置
する点においてやや緩徐にゼロに達するまで減少し、さ
らにわずかに負の値に減少し、次いで後縁まで実質的に
一定に保つ、ことを特徴とする空気プロペラ羽根用翼型
。 ２、４％の翼弦比の点の各側において、該点の両側での
２％の相対距離にわたって、外弧面の曲率が極めてわず
かずつ展開することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の翼型。 ３、翼弦比の３．５％の点の各側において、該点の両側
で２％の相対距離にわたって、内弧面の曲率が極めてわ
ずかずつ展開することを特徴とする特許請求の範囲第１
項または第２項記載の翼型。 ４、内弧面の曲率がゼロである翼弦の点の各側において
、該点の両側の２％の相対距離にわたって、内弧面の曲
率が極めてわずかずつ展開することを特徴とする特許請
求の範囲第１項から第３項までのいずれか一項に記載の
翼型。 ５、前縁における曲率Ｃ＿ｍ＿ａ＿ｘが次の等式、Ｃ＿
ｍ＿ａ＿ｘ＝ａ＿１（ｅ／ｌ）＋ａ＿２（ｅ／ｌ）＾２
＋ａ＿３（ｅ／ｌ）＾３＋ａ＿４（ｅ／ｌ）＾４ここに
、ｌは翼型の厚さ、 ａ＿１は、＋２×１０＾３に等しい係数 ａ＿２は、−４．５７６×１０＾４に等しい係数、ａ＿
３は、＋３．５×１０＾５に等しい係数、ａ＿４は、−
８．５×１０＾６に等しい係数、によって与えられるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項から第４項までの
いずれか一項に記載の翼型。 ６、内弧面の曲率がゼロである翼弦の点が、翼弦長に一
致する横座標ｘをもち、次の等式、（ｘ／ｌ）＝２（ｘ
／ｌ）＋０．０８ ここに、ｅは翼型の厚さ、 ｌは翼弦長、 で与えられることを特徴とする特許請求の範囲第１項か
ら第５項までのいずれか一項に記載の翼型。 ７、翼型の平均線が、次の等式 （ｙ／ｌ）＝ａ＿０（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ａ＿１（
ｘ／ｌ）＋ａ＿２（ｘ／ｌ）＾２＋ａ＿３（ｘ／ｅ）＾
３＋ａ＿４（ｘ／ｉ）＾４＋ａ＿５（ｘ／ｌ）＾５ここ
に係数は、 ａ＿０＝３．２０５６（ｅ／ｌ）−１１０（ｅ／ｌ）＾
２＋１０１８．７（ｅ／ｌ）＾３−２７５１．７（ｅ／
ｌ）＾４ ａ＿１＝−１１．５３７（ｅ／ｌ）＋５００．８（ｅ／
ｌ）＾２−４８５１．６（ｅ／ｌ）＾３＋１３３０９（
ｅ／ｌ）＾４ ａ＿２＝１．２３６（ｅ／ｌ）−２４２．２７（ｅ／ｌ
）＾２＋２８０３（ｅ／ｌ）＾３−８３１５．２（ｅ／
ｌ）＾４ ａ＿３＝３８．５（ｅ／ｌ）−１１５４．８（ｅ／ｌ）
＾２＋９９８８．３（ｅ／ｌ）＾３−２５６９３（ｅ／
ｌ）＾４ ａ＿４＝−４７．９９（ｅ／ｌ）＋１５４７．７（ｅ／
ｌ）＾２−１３７６８（ｅ／ｌ）＾３＋３５９５２（ｅ
／ｌ）＾４ ａ＿５＝１６．５４６（ｅ／ｌ）−５４０．０４（ｅ／
ｌ）＾２＋４７９７．５（ｅ／ｌ）＾３−１２４６７（
ｅ／ｌ）＾４ および厚さの法則が次の等式、 （ｙ／ｌ）＝ｂ＿ｏ（ｘ／ｌ）＾１＾／＾２＋ｂ＿１（
ｘ／ｌ）＋ｂ＿２（ｘ／ｌ）＾２＋ｂ＿３（ｘ／ｌ）＾
３＋ｂ＿４（ｘ／ｌ）＾４＋ｂ＿５（ｘ／ｌ）＾５ｂ＿
０＝３．４７６（ｅ／ｌ）−５９．１６（ｅ／ｌ）＾２
＋５１２．１３（ｅ／ｌ）＾３−１３２０．４（ｅ／ｌ
）＾４ ｂ＿１＝−１２．３４（ｅ／ｌ）＋３５８．３２（ｅ／
ｌ）＾２−３０９７．１（ｅ／ｌ）＾３＋８０１７．９
（ｅ／ｌ）＾４ｂ＿２＝４８．７１（ｅ／ｌ）−１５４
０．２（ｅ／ｌ）＾２＋１３２０２（ｅ／ｌ）＾３−３
４０１６（ｅ／ｌ）＾４ ｂ＿３＝−１０１．８８（ｅ／ｌ）＋３０８７．６（ｅ
／ｌ）＾２−２６３３９（ｅ／ｌ）＾３＋６７５８７（
ｅ／ｌ）＾４ｂ＿４＝９３１５９（ｅ／ｌ）−２７４４
．７（ｅ／ｌ）＾２＋２３２６８（ｅ／ｌ）＾３−５９
３６４（ｅ／ｌ）＾４ ｂ＿５＝−３０．９６（ｅ／ｌ）＋８９６．５（ｅ／ｌ
）＾２−７５３９．８（ｅ／ｌ）＾３＋１９０９３（ｅ
／ｌ）＾４ で与えられることを特徴とする特許請求の範囲第１項か
ら第６項までのいずれか一項に記載の翼型。 ８、内弧面および外弧面に対する係数ｘ／ｌおよびｙ／
ｌが次の表、ＨＯＲ０４、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ によって決定されたことを特徴とする、４％の翼厚比を
もつ特許請求の範囲第１項から第６項までのいずれか一
項に記載の翼型。 ９、内弧面および外弧面に対するｘ／ｌおよびｙ／ｌが
次の表、ＨＯＲ０７、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ によって決定されることを特徴とする７％の翼厚比をも
つ特許請求の範囲第１項から第６項までのいずれか一項
に記載の翼型。 １０、内弧面および外弧面に対する係数ｘ／ｌおよびｙ
／ｌが次の表、ＨＯＲ１２ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ によって決定されることを特徴とする翼厚比１２％をも
つ特許請求の範囲第１項から第６項までのいずれか一項
に記載の翼型。 １１、内弧面および外弧面に対する係数ｘ／ｌおよびｙ
／ｌが次の表、ＨＯＲ２０、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ によって決定されることを特徴とする特許請求の範囲第
１項から第６項までのいずれか一項に記載の翼型。 １２、特許請求の範囲第１項から第１１項までのいずれ
か一項に記載の翼型を有する羽根をもつプロペラ。 １３、翼長Ｒの羽根をもち、０．２ＲおよびＲ間の各羽
根の翼型が特許請求の範囲第１項から第１１項までのい
ずれか一項に記載の翼型であることを特徴とする特許請
求の範囲第１２項記載のプロペラ。 １４、各羽根が、 ０．２０Ｒと０．３５Ｒとの間が、翼型ＨＯＲ２０であ
り、 ０．６５Ｒと０．７５Ｒとの間が翼型ＨＯＲ１２である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１３項記載のプロペ
ラ。 １５、各羽根が、 ０．２０Ｒと０．３５Ｒとの間が翼型ＨＯＲ２０であり
、 ０．３５Ｒと０．７５Ｒとの間が翼型ＨＯＲ１２であり
、 ０．５５Ｒと０．７０Ｒとの間が翼型ＨＯＲ０７であり
、 ０．８０Ｒと０．９５Ｒとの間が翼型ＨＯＲ０４である
翼型を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１３項記
載のプロペラ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8517080A FR2590229B1 (fr) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | Perfectionnements apportes aux helices aeriennes en ce qui concerne le profil de leurs pales |
| FR8517080 | 1985-11-19 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62182000A true JPS62182000A (ja) | 1987-08-10 |
Family
ID=9324953
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61274231A Pending JPS62182000A (ja) | 1985-11-19 | 1986-11-19 | 空気プロペラ |
| JP071652U Pending JPH0627499U (ja) | 1985-11-19 | 1992-10-14 | 空気プロペラ |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP071652U Pending JPH0627499U (ja) | 1985-11-19 | 1992-10-14 | 空気プロペラ |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4773825A (ja) |
| EP (1) | EP0227524B1 (ja) |
| JP (2) | JPS62182000A (ja) |
| DE (1) | DE3683143D1 (ja) |
| FR (1) | FR2590229B1 (ja) |
| SU (1) | SU1741608A3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01240400A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-09-25 | Office Natl Etud Rech Aerospat <Onera> | シュラウド付プロペラ羽根の断面形状 |
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