JPS6218933Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6218933Y2 JPS6218933Y2 JP1981053927U JP5392781U JPS6218933Y2 JP S6218933 Y2 JPS6218933 Y2 JP S6218933Y2 JP 1981053927 U JP1981053927 U JP 1981053927U JP 5392781 U JP5392781 U JP 5392781U JP S6218933 Y2 JPS6218933 Y2 JP S6218933Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchanger
- compressor
- pipe
- gas
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、冷房用冷凍装置に関する。
一般に、冷房用冷凍装置において、単位入力当
りの冷房能力、所謂EERを高くするには、蒸発
圧力を高くして圧縮機の圧縮比を小さくすること
が必要となる。例えば、使用冷媒としてフロン冷
媒Ｒ−22を用いたとき、一般には、吐出圧を19.8
Kg／cm2abs、吸入圧を6.0Kg／cm2absとして圧縮比
を3.3に設定しているのであるが、この場合にお
けるEERの値にくらべて、該値を高くするに
は、例えば蒸発圧力を9.3Kg／cm2absの高い圧力と
し、圧縮比を前記圧縮比の3.3に対し小さい値の
2.1にする必要がある。
りの冷房能力、所謂EERを高くするには、蒸発
圧力を高くして圧縮機の圧縮比を小さくすること
が必要となる。例えば、使用冷媒としてフロン冷
媒Ｒ−22を用いたとき、一般には、吐出圧を19.8
Kg／cm2abs、吸入圧を6.0Kg／cm2absとして圧縮比
を3.3に設定しているのであるが、この場合にお
けるEERの値にくらべて、該値を高くするに
は、例えば蒸発圧力を9.3Kg／cm2absの高い圧力と
し、圧縮比を前記圧縮比の3.3に対し小さい値の
2.1にする必要がある。
ところが、蒸発圧力を6.0から9.3に高くすれ
ば、蒸発温度も５℃から20℃に高くなつて除湿能
力が減少し、そのため、快適な冷房を行なえなく
なる問題が生ずるのであつて、蒸発圧力を高くす
るだけでは、根本的な解決にならないのである。
ば、蒸発温度も５℃から20℃に高くなつて除湿能
力が減少し、そのため、快適な冷房を行なえなく
なる問題が生ずるのであつて、蒸発圧力を高くす
るだけでは、根本的な解決にならないのである。
又一方、前記EERの値を高くしながら、除湿
能力を発揮しうる装置として、第３図に示したも
のが提供されている。
能力を発揮しうる装置として、第３図に示したも
のが提供されている。
即ち、この装置は、二つの第１及び第２圧縮機
２１，２２と、一つの室外熱交換器２３、及び二
つの第１及び第２室内熱交換器２４，２５とを用
い、前記第１，２圧縮機２１，２２の吐出側通路
を合流させて室外熱交換器２３に連絡し、該熱交
換器２３の出口側通路を分岐して、一方の通路に
膨張機構２６を介して前記、第１室内熱交換器２
４を接続して第１圧縮機２１の吸入側に連絡する
と共に、他方の通路に膨張機構２７を介して前記
第２室内熱交換器２５を接続して第２圧縮機２２
の吸入側に連絡したものである。
２１，２２と、一つの室外熱交換器２３、及び二
つの第１及び第２室内熱交換器２４，２５とを用
い、前記第１，２圧縮機２１，２２の吐出側通路
を合流させて室外熱交換器２３に連絡し、該熱交
換器２３の出口側通路を分岐して、一方の通路に
膨張機構２６を介して前記、第１室内熱交換器２
４を接続して第１圧縮機２１の吸入側に連絡する
と共に、他方の通路に膨張機構２７を介して前記
第２室内熱交換器２５を接続して第２圧縮機２２
の吸入側に連絡したものである。
そして、フロン冷媒R22を用いると共に、前記
第１圧縮機２１の冷媒系統における第１室内熱交
換器２４の蒸発圧力を６Kg／cm2absとして、蒸発
温度を、十分な除湿能力を発揮可能な低温度、例
えば５℃にする一方、第２圧縮機２２の冷媒系統
における第２室内熱交換器２５の蒸発圧力を、第
２圧縮機２２の圧縮比が前記した小さい値2.1に
なつて、前記EERの値を高くし得る高い圧力9.3
Kg／cm2absとしたものである。
第１圧縮機２１の冷媒系統における第１室内熱交
換器２４の蒸発圧力を６Kg／cm2absとして、蒸発
温度を、十分な除湿能力を発揮可能な低温度、例
えば５℃にする一方、第２圧縮機２２の冷媒系統
における第２室内熱交換器２５の蒸発圧力を、第
２圧縮機２２の圧縮比が前記した小さい値2.1に
なつて、前記EERの値を高くし得る高い圧力9.3
Kg／cm2absとしたものである。
尚、２８は室内フアンである。
ところが、第２圧縮機２２の冷媒系統において
は、EERの値が高くなるけれども、第１圧縮機
２１の冷媒系統においては、第１室内熱交換器２
４の蒸発温度５℃に対応する蒸発圧力が、EER
の値を低くする6.0Kg／cm2absであり、従つて、全
体のEERの値を十分に高くできない問題があつ
た。しかも、圧縮機を２台用いる必要がありイニ
シヤルコストが高くなる問題もあつた。
は、EERの値が高くなるけれども、第１圧縮機
２１の冷媒系統においては、第１室内熱交換器２
４の蒸発温度５℃に対応する蒸発圧力が、EER
の値を低くする6.0Kg／cm2absであり、従つて、全
体のEERの値を十分に高くできない問題があつ
た。しかも、圧縮機を２台用いる必要がありイニ
シヤルコストが高くなる問題もあつた。
しかして本考案は以上の問題を解決すべく考案
したもので、目的とする所は、十分な除湿能力を
もち、快適な冷房を行なえながらEERの値を高
くでき、しかも高価な圧縮機を２台用いる必要が
なく１台のみでよい経済的に有利な冷房用冷凍装
置を提供する点にある。
したもので、目的とする所は、十分な除湿能力を
もち、快適な冷房を行なえながらEERの値を高
くでき、しかも高価な圧縮機を２台用いる必要が
なく１台のみでよい経済的に有利な冷房用冷凍装
置を提供する点にある。
即ち、本考案は、一つの圧縮機と室外熱交換器
と二つの第１及び第２室内熱交換器とを備え、前
記室外熱交換器の出口側に気液分離器を接続し
て、該分離器のガス域と液域とに、ガス管を第１
膨張機構をもつた液管とをそれぞれ接続すると共
に、前記ガス管と液管とを流れる冷媒を熱交換さ
せる熱交換器を設けて、前記ガス管に接続する前
記熱交換器の出口側を、第２膨張機構を介して前
記第１室内熱交換器の入口側に接続し、前記液管
に接続する前記熱交換器の出口側を、前記圧縮機
の吸入側に接続し、かつ、前記液管からの分岐管
を、第３膨張機構を介して、前記第２熱交換器の
入口側に接続する一方、飽和圧力の異なる２種の
冷媒を充填するごとくしたことを特徴とするもの
である。
と二つの第１及び第２室内熱交換器とを備え、前
記室外熱交換器の出口側に気液分離器を接続し
て、該分離器のガス域と液域とに、ガス管を第１
膨張機構をもつた液管とをそれぞれ接続すると共
に、前記ガス管と液管とを流れる冷媒を熱交換さ
せる熱交換器を設けて、前記ガス管に接続する前
記熱交換器の出口側を、第２膨張機構を介して前
記第１室内熱交換器の入口側に接続し、前記液管
に接続する前記熱交換器の出口側を、前記圧縮機
の吸入側に接続し、かつ、前記液管からの分岐管
を、第３膨張機構を介して、前記第２熱交換器の
入口側に接続する一方、飽和圧力の異なる２種の
冷媒を充填するごとくしたことを特徴とするもの
である。
以下本考案冷凍装置の実施例を図面に基づいて
説明する。
説明する。
第１図に示したものは、一つの圧縮機１と室外
熱交換器２と二つの第１及び第２室内熱交換器
３，４とを備え、前記圧縮機１の吐出側を前記室
外熱交換器２の入口側に接続し、該室外熱交換器
２の出口側に気液分離器５を接続して、該気液分
離器５のガス域にガス管６を、また液域に第１膨
張機構７をもつた液管８をそれぞれ接続するので
ある。
熱交換器２と二つの第１及び第２室内熱交換器
３，４とを備え、前記圧縮機１の吐出側を前記室
外熱交換器２の入口側に接続し、該室外熱交換器
２の出口側に気液分離器５を接続して、該気液分
離器５のガス域にガス管６を、また液域に第１膨
張機構７をもつた液管８をそれぞれ接続するので
ある。
そして、前記ガス管６と液管８とを流れる冷媒
を熱交換させる熱交換器９を設けて、該熱交換器
９を前記ガス管６と液管８とに接続する。また、
前記ガス管６に接続する熱交換器９の出口側を、
第２膨張機構１０を介して前記第１室内熱交換器
３の入口側に接続すると共に、前記液管８に接続
する熱交換器９の出口側を、前記圧縮機１の吸入
側に接続する。また、前記液管８における、気液
分離器５と第１膨張機構７との間の位置から、第
３膨張機構１１をもつた分岐管１２を設けて、該
分岐管１２を前記第２室内熱交換器４の入口側に
接続し、第１及び第２室内熱交換器３，４の各吸
入側を合流させて圧縮機１の吸入側に接続するの
である。
を熱交換させる熱交換器９を設けて、該熱交換器
９を前記ガス管６と液管８とに接続する。また、
前記ガス管６に接続する熱交換器９の出口側を、
第２膨張機構１０を介して前記第１室内熱交換器
３の入口側に接続すると共に、前記液管８に接続
する熱交換器９の出口側を、前記圧縮機１の吸入
側に接続する。また、前記液管８における、気液
分離器５と第１膨張機構７との間の位置から、第
３膨張機構１１をもつた分岐管１２を設けて、該
分岐管１２を前記第２室内熱交換器４の入口側に
接続し、第１及び第２室内熱交換器３，４の各吸
入側を合流させて圧縮機１の吸入側に接続するの
である。
また、以上のごとく構成する冷媒回路に、飽和
温度に対応する飽和圧力の値が異なる２種の冷媒
を充填するのであつて、これら冷媒として、以下
フロン冷媒R22，R32を用いたものについて説明
する。
温度に対応する飽和圧力の値が異なる２種の冷媒
を充填するのであつて、これら冷媒として、以下
フロン冷媒R22，R32を用いたものについて説明
する。
尚、１３は室内フアンである。
しかして、以上の構成において、前記圧縮機１
の吐出圧を19.8Kg／cm2absに設定すると共に、膨
張機構により設定する吸入圧を、従来用いる圧力
6.0Kg／cm2absよりも高い圧力9.3Kg／cm2absに設定
するのである。ところで、前記冷媒R22，R32
は、飽和圧力が前記設定圧力19.8Kg／cm2absのと
き、相当飽和温度はそれぞれ50℃、30℃となり、
また、飽和圧力が前記設定圧力9.3Kg／cm2absのと
き、相当飽和温度はそれぞれ20℃、５℃となるの
である。
の吐出圧を19.8Kg／cm2absに設定すると共に、膨
張機構により設定する吸入圧を、従来用いる圧力
6.0Kg／cm2absよりも高い圧力9.3Kg／cm2absに設定
するのである。ところで、前記冷媒R22，R32
は、飽和圧力が前記設定圧力19.8Kg／cm2absのと
き、相当飽和温度はそれぞれ50℃、30℃となり、
また、飽和圧力が前記設定圧力9.3Kg／cm2absのと
き、相当飽和温度はそれぞれ20℃、５℃となるの
である。
斯くのごとく、圧縮機１の吐出圧を19.8Kg／cm2
absに、また、圧縮機１に吸入される冷媒の吸入
圧を9.3Kg／cm2absに保持して運転を行なうと、冷
媒R22の吐出ガスは、室外熱交換器２において50
℃で凝縮液化して、気液分離器５の液域に流入す
る。そして、該分離器５から液管８に流出した
後、該液管８と分岐管１２とを分流して、それぞ
れ第１，３膨張機構７，１１で圧力9.3Kg／cm2abs
に減圧され、熱交換器９、第２室内熱交換器４に
おいて、前記圧力の相当飽和温度20℃で蒸発気化
され、圧縮機１に吸入するサイクルを繰り返すの
である。
absに、また、圧縮機１に吸入される冷媒の吸入
圧を9.3Kg／cm2absに保持して運転を行なうと、冷
媒R22の吐出ガスは、室外熱交換器２において50
℃で凝縮液化して、気液分離器５の液域に流入す
る。そして、該分離器５から液管８に流出した
後、該液管８と分岐管１２とを分流して、それぞ
れ第１，３膨張機構７，１１で圧力9.3Kg／cm2abs
に減圧され、熱交換器９、第２室内熱交換器４に
おいて、前記圧力の相当飽和温度20℃で蒸発気化
され、圧縮機１に吸入するサイクルを繰り返すの
である。
また一方、冷媒R32の吐出ガスは、吐出圧が
19.8Kg／cm2absのとき、その相当飽和温度が30℃
であるため、50℃の室外熱交換器２では凝縮せず
にガス状のまゝ通過して気液分離器５のガス域に
至る。そして、前記冷媒R32はガス管６に流出す
ると共に、前記室外熱交換器２で状態変化し、前
記膨張機構７で圧力9.3Kg／cm2absに減圧された前
記冷媒R22と熱交換器９において熱交換するので
ある。即ち、ガス状の冷媒R32は圧力9.3Kg／cm2
absの相当飽和温度20℃で蒸発する冷媒R22と熱
交換し、前記圧力19.8Kg／cm2absの相当飽和温度
30℃で凝縮液化するのである。そして、斯く液化
した冷媒R32は、第２膨張機構１０で圧力9.3
Kg／cm2absに減圧されて第１室内熱交換器３に入
り、該熱交換器３において、前記圧力の飽和温度
５℃で蒸発気化され、圧縮機１に吸入されるサイ
クルを繰り返すのである。従つて、以上の各冷媒
R22，R32のサイクルにより冷房が行なえると共
に、前記冷媒R32の第１熱交換器３における圧力
9.3Kg／cm2abs相当飽和温度５℃での蒸発温度によ
り除湿も行なえ、それでいて圧縮比も、2.1にで
きるのである。
19.8Kg／cm2absのとき、その相当飽和温度が30℃
であるため、50℃の室外熱交換器２では凝縮せず
にガス状のまゝ通過して気液分離器５のガス域に
至る。そして、前記冷媒R32はガス管６に流出す
ると共に、前記室外熱交換器２で状態変化し、前
記膨張機構７で圧力9.3Kg／cm2absに減圧された前
記冷媒R22と熱交換器９において熱交換するので
ある。即ち、ガス状の冷媒R32は圧力9.3Kg／cm2
absの相当飽和温度20℃で蒸発する冷媒R22と熱
交換し、前記圧力19.8Kg／cm2absの相当飽和温度
30℃で凝縮液化するのである。そして、斯く液化
した冷媒R32は、第２膨張機構１０で圧力9.3
Kg／cm2absに減圧されて第１室内熱交換器３に入
り、該熱交換器３において、前記圧力の飽和温度
５℃で蒸発気化され、圧縮機１に吸入されるサイ
クルを繰り返すのである。従つて、以上の各冷媒
R22，R32のサイクルにより冷房が行なえると共
に、前記冷媒R32の第１熱交換器３における圧力
9.3Kg／cm2abs相当飽和温度５℃での蒸発温度によ
り除湿も行なえ、それでいて圧縮比も、2.1にで
きるのである。
つぎに、室内空気の状態変化を第２図により説
明する。即ち、室内空気の状態が、例えば温度30
℃、相対湿度75％、絶対湿度0.020（Kg／Kg）の
状態Ａである場合、先ず室内空気が第２室内熱交
換器４を流通することにより、太実線のごとく飽
和線に至り露点温度25℃の状態Ｂ迄顕熱変化した
後、飽和線に沿つて下がり、露点温度24℃の状態
Ｃ迄顕熱変化し、かつ潜熱変化して絶対湿度が
0.001（Kg／Kg）程小幅に小さくなつて0.019とな
るのである。
明する。即ち、室内空気の状態が、例えば温度30
℃、相対湿度75％、絶対湿度0.020（Kg／Kg）の
状態Ａである場合、先ず室内空気が第２室内熱交
換器４を流通することにより、太実線のごとく飽
和線に至り露点温度25℃の状態Ｂ迄顕熱変化した
後、飽和線に沿つて下がり、露点温度24℃の状態
Ｃ迄顕熱変化し、かつ潜熱変化して絶対湿度が
0.001（Kg／Kg）程小幅に小さくなつて0.019とな
るのである。
そして、次に、前記第２熱交換器４を通過した
室内空気が第１室内熱交換器３を流通することに
より、太点線のごとく飽和線に沿つて、状態Ｃか
ら所望の露点温度20℃の状態Ｄ迄顕熱変化し、か
つ潜熱変化して絶対湿度が0.004（Kg／Kg）程大
幅に小さくなつて0.015（Kg／Kg）となり、冷房
とともに除湿が可能となるのである。
室内空気が第１室内熱交換器３を流通することに
より、太点線のごとく飽和線に沿つて、状態Ｃか
ら所望の露点温度20℃の状態Ｄ迄顕熱変化し、か
つ潜熱変化して絶対湿度が0.004（Kg／Kg）程大
幅に小さくなつて0.015（Kg／Kg）となり、冷房
とともに除湿が可能となるのである。
以上のごとく、高温多湿の室内空気は、第２，
１室内熱交換器４，３により冷却を、また、主と
して第１室内熱交換器３により除湿をそれぞれ確
実に行なえ、快適な冷房を行なえるのである。
１室内熱交換器４，３により冷却を、また、主と
して第１室内熱交換器３により除湿をそれぞれ確
実に行なえ、快適な冷房を行なえるのである。
また、斯くのごとく冷房を行なうとき、圧縮機
１の吐出圧は19.8Kg／cm2absに対し、吸入圧は9.3
Kg／cm2absとし、圧縮機１の圧縮比を2.1に小さく
したので、EERの値を高くできるのである。
１の吐出圧は19.8Kg／cm2absに対し、吸入圧は9.3
Kg／cm2absとし、圧縮機１の圧縮比を2.1に小さく
したので、EERの値を高くできるのである。
尚、以上の説明では、室内空気の状態を、温度
が30℃で、相対湿度が75％であるとしたが、その
他各種の状態の場合でも同様に冷却と除湿とを確
実に行なえるのである。
が30℃で、相対湿度が75％であるとしたが、その
他各種の状態の場合でも同様に冷却と除湿とを確
実に行なえるのである。
また、以上の説明では、２種の冷媒の組合わせ
として、フロンR22及びR32を用いたが、その他
各種の組合わせのものを使用できる。
として、フロンR22及びR32を用いたが、その他
各種の組合わせのものを使用できる。
以上のごとく本考案は、一つの圧縮機１と室外
熱交換器２と二つの第１及び第２室内熱交換器
３，４とを備え、室外熱交換器２の出口側に気液
分離器５を接続して、該分離器５のガス域と液域
とにガス管６と第１膨張機構７をもつた液管８と
をそれぞれ接続すると共に、ガス管６と液管８と
を流れる冷媒を熱交換器９を設けて、ガス管６に
接続する熱交換器９の出口側を、第２膨張機構１
０を介して第１室内熱交換器３の入口側に接続
し、液管８に接続する熱交換器９の出口側を、圧
縮機１の吸入側に接続し、かつ、液管８からの分
岐管１２を、第３膨張機構１１を介して第２熱交
換器４の入口側に接続する一方、飽和圧力の異な
る２種の冷媒を充填するごとくしたのであるか
ら、圧縮機１を２台用いる必要がなく単に１台の
みでよくイニシヤルコストを安価にできながら、
第１室内熱交換器３の蒸発温度を、十分な除湿能
力を発揮しうる低温度として、該熱交換器３によ
り十分除湿を行なえると共に、第１，２室内熱交
換器３，４により所望の低温度迄冷却でき、快適
な冷房を行なえるのである。しかも、圧縮機１の
吸入圧はEERの値を十分に高くし得る程高い圧
力にでき、EERの高い運転を行なえるのであ
る。
熱交換器２と二つの第１及び第２室内熱交換器
３，４とを備え、室外熱交換器２の出口側に気液
分離器５を接続して、該分離器５のガス域と液域
とにガス管６と第１膨張機構７をもつた液管８と
をそれぞれ接続すると共に、ガス管６と液管８と
を流れる冷媒を熱交換器９を設けて、ガス管６に
接続する熱交換器９の出口側を、第２膨張機構１
０を介して第１室内熱交換器３の入口側に接続
し、液管８に接続する熱交換器９の出口側を、圧
縮機１の吸入側に接続し、かつ、液管８からの分
岐管１２を、第３膨張機構１１を介して第２熱交
換器４の入口側に接続する一方、飽和圧力の異な
る２種の冷媒を充填するごとくしたのであるか
ら、圧縮機１を２台用いる必要がなく単に１台の
みでよくイニシヤルコストを安価にできながら、
第１室内熱交換器３の蒸発温度を、十分な除湿能
力を発揮しうる低温度として、該熱交換器３によ
り十分除湿を行なえると共に、第１，２室内熱交
換器３，４により所望の低温度迄冷却でき、快適
な冷房を行なえるのである。しかも、圧縮機１の
吸入圧はEERの値を十分に高くし得る程高い圧
力にでき、EERの高い運転を行なえるのであ
る。
第１図は本考案の実施例を示す冷媒配管系統
図、第２図は空気線図、第３図は従来例を示す冷
媒配管系統図である。 １……圧縮機、２……室外熱交換器、３……第
１室内熱交換器、４……第２室内熱交換器、５…
…気液分離器、６……ガス管、７……第１膨張機
構、８……液管、９……熱交換器、１０……第２
膨張機構、１２……分岐管、１１……第３膨張機
構。
図、第２図は空気線図、第３図は従来例を示す冷
媒配管系統図である。 １……圧縮機、２……室外熱交換器、３……第
１室内熱交換器、４……第２室内熱交換器、５…
…気液分離器、６……ガス管、７……第１膨張機
構、８……液管、９……熱交換器、１０……第２
膨張機構、１２……分岐管、１１……第３膨張機
構。
Claims (1)
- 一つの圧縮機１と室外熱交換器２と二つの第１
及び第２室内熱交換器３，４とを備え、前記室外
熱交換器２の出口側に気液分離器５を接続して、
該分離器５のガス域と液域とに、ガス管６と第１
膨張機構７をもつた液管８とをそれぞれ接続する
と共に、前記ガス管６と液管８とを流れる冷媒を
熱交換させる熱交換器９を設けて、前記ガス管６
に接続する前記熱交換器９の出口側を、第２膨張
機構１０を介して前記第１室内熱交換器３の入口
側に接続し、前記液管８に接続する前記熱交換器
９の出口側を、前記圧縮機１の吸入側に接続し、
かつ、前記液管８からの分岐管１２を、第３膨張
機構１１を介して前記第２熱交換器４の入口側に
接続する一方、飽和圧力の異なる２種の冷媒を充
填するごとくしたことを特徴とする冷房用冷凍装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981053927U JPS6218933Y2 (ja) | 1981-04-14 | 1981-04-14 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981053927U JPS6218933Y2 (ja) | 1981-04-14 | 1981-04-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57166057U JPS57166057U (ja) | 1982-10-19 |
| JPS6218933Y2 true JPS6218933Y2 (ja) | 1987-05-15 |
Family
ID=29850543
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1981053927U Expired JPS6218933Y2 (ja) | 1981-04-14 | 1981-04-14 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6218933Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000304364A (ja) * | 1999-04-19 | 2000-11-02 | Luciano Zanon | 冷凍システムおよび冷凍システムによる冷却方法 |
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| JP4789978B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2011-10-12 | 三菱電機株式会社 | 冷凍サイクル装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE2936204C2 (de) * | 1979-09-07 | 1986-12-11 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Gleichrichtereinheit |
-
1981
- 1981-04-14 JP JP1981053927U patent/JPS6218933Y2/ja not_active Expired
Cited By (1)
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| JP2000304364A (ja) * | 1999-04-19 | 2000-11-02 | Luciano Zanon | 冷凍システムおよび冷凍システムによる冷却方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57166057U (ja) | 1982-10-19 |
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