JPS62192533A - 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 - Google Patents
方向性けい素鋼板の熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPS62192533A JPS62192533A JP3375786A JP3375786A JPS62192533A JP S62192533 A JPS62192533 A JP S62192533A JP 3375786 A JP3375786 A JP 3375786A JP 3375786 A JP3375786 A JP 3375786A JP S62192533 A JPS62192533 A JP S62192533A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- hot rolling
- silicon steel
- oriented silicon
- grain
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、方向性けい素鋼板を製造するための熱間圧延
技術に関し、更に詳しくは熱間圧延の際に発生する耳割
れを効果的に防止して製品歩留りおよび作業能率を向上
させるための熱間圧延方法に関する。
技術に関し、更に詳しくは熱間圧延の際に発生する耳割
れを効果的に防止して製品歩留りおよび作業能率を向上
させるための熱間圧延方法に関する。
方向性けい素鋼板は、高磁束密度と低鉄損という優れた
磁気特性を兼ね備えているため、変圧器の鉄芯材料等と
して広く用いら゛れている。近時、コストダウンに対す
る要請も大きく、これに応えるため歩留りおよび作業能
率を向上させる製造技術の開発が強く望まれている。
磁気特性を兼ね備えているため、変圧器の鉄芯材料等と
して広く用いら゛れている。近時、コストダウンに対す
る要請も大きく、これに応えるため歩留りおよび作業能
率を向上させる製造技術の開発が強く望まれている。
方向性けい素鋼板は多量の５ｉ（２，５〜５．０ｗｔ％
）を含有することによってその優れた鉄損特性を基本的
に具備する。しかし、一方この多量のＳｔ金含有材料の
本質的な延性を著しく低下させるため、熱間圧延等によ
り割れの発生する傾向が強く、操業上極めて大きな問題
となっている。
）を含有することによってその優れた鉄損特性を基本的
に具備する。しかし、一方この多量のＳｔ金含有材料の
本質的な延性を著しく低下させるため、熱間圧延等によ
り割れの発生する傾向が強く、操業上極めて大きな問題
となっている。
また、優れた方向性を確保するためには、熱間圧延前に
スラブを１３００〜１４２０℃という高温で長時間加熱
する必要があり、この高温、長時間加熱により生じた異
常成長粒は熱間圧延中にも十分に再結晶せずに粗い結晶
粒を残した組織となる。かかる粗粒Ｍｉ織はスラブの延
性を低下させ熱間圧延での割れ発生を助長する。
スラブを１３００〜１４２０℃という高温で長時間加熱
する必要があり、この高温、長時間加熱により生じた異
常成長粒は熱間圧延中にも十分に再結晶せずに粗い結晶
粒を残した組織となる。かかる粗粒Ｍｉ織はスラブの延
性を低下させ熱間圧延での割れ発生を助長する。
歩留りおよび作業能率の観点から問題となる割れは、ス
ラブからの熱間圧延中に被圧延材の幅側端部（被圧延材
の圧延方向に平行な両側端）で発生する耳割れである。
ラブからの熱間圧延中に被圧延材の幅側端部（被圧延材
の圧延方向に平行な両側端）で発生する耳割れである。
熱間圧延中の幅側端部には、上記粗粒化した組織の変形
によって不連続なしわ状の突起が形成され易い。多量の
Ｓｔ金含有よって本質的に延性が低く、更に高温長時間
加熱時の粗粒化により延性が一層低下した被圧延材では
、上記のしわが局部的応力集中の場所として作用するこ
とによって更に容易に耳割れが発生する。この耳割れ部
は後工程において耳切りして除去しなければならないの
で歩留りを低下させると同時に、後工程での作業能率を
低下させ製造コストアップの主因となっていた。
によって不連続なしわ状の突起が形成され易い。多量の
Ｓｔ金含有よって本質的に延性が低く、更に高温長時間
加熱時の粗粒化により延性が一層低下した被圧延材では
、上記のしわが局部的応力集中の場所として作用するこ
とによって更に容易に耳割れが発生する。この耳割れ部
は後工程において耳切りして除去しなければならないの
で歩留りを低下させると同時に、後工程での作業能率を
低下させ製造コストアップの主因となっていた。
従来かかる耳割れの防止法として幾つかの技術が公知と
なっている。例えば、特公昭４０−１０６９３には幅側
端部に作用する張力を緩和するため、けい素鋼スラブの
幅側両端部にあらかじめ展延性のよい異種材料（例えば
軟鋼）を肉盛溶接し、加熱した後圧延するという技術が
開示されている。しかしながら、この方法は耳割れ防止
の効果は大きいが溶接工程でのコストが高過ぎるため実
用化されなかった。また特公昭５７−４６９０には熱間
圧延の粗圧延工程における圧下スケシュ゛ニルを変更し
て、粗大粒の再結晶を促進するという技術が開示されて
いる。しかしながら、この方法では被圧延材の側面に再
結晶を促進するのに十分な圧下をかけることが実際上困
難なため、耳割れ抑制効果はあまり期待できなかった。
なっている。例えば、特公昭４０−１０６９３には幅側
端部に作用する張力を緩和するため、けい素鋼スラブの
幅側両端部にあらかじめ展延性のよい異種材料（例えば
軟鋼）を肉盛溶接し、加熱した後圧延するという技術が
開示されている。しかしながら、この方法は耳割れ防止
の効果は大きいが溶接工程でのコストが高過ぎるため実
用化されなかった。また特公昭５７−４６９０には熱間
圧延の粗圧延工程における圧下スケシュ゛ニルを変更し
て、粗大粒の再結晶を促進するという技術が開示されて
いる。しかしながら、この方法では被圧延材の側面に再
結晶を促進するのに十分な圧下をかけることが実際上困
難なため、耳割れ抑制効果はあまり期待できなかった。
本発明は、この方向性けい素鋼板を熱間圧延する際に生
ずる耳割れを、磁気特性を劣化させることなく効果的に
防止することを目的とし、そのために幅側端部のわずか
な領域のＳｉ濃度を低下させることにより幅側端部の延
性を高める方法を提藁するものである。
ずる耳割れを、磁気特性を劣化させることなく効果的に
防止することを目的とし、そのために幅側端部のわずか
な領域のＳｉ濃度を低下させることにより幅側端部の延
性を高める方法を提藁するものである。
本発明においては、まず加熱する前の方向性けい素鋼ス
ラブの幅側端面に、Ｓｉが拡散し易い金属（例えば純鉄
、軟鋼など）を溶融させて高速で吹き付けることによっ
て金属粒子の膜を形成し、その後、スラブを加熱する。
ラブの幅側端面に、Ｓｉが拡散し易い金属（例えば純鉄
、軟鋼など）を溶融させて高速で吹き付けることによっ
て金属粒子の膜を形成し、その後、スラブを加熱する。
この加熱過程で方向性けい素鋼スラブの幅側端部に存在
するＳｔは、あらかじめスラブの幅側端面に形成させた
金属膜の中へ拡散していく。その結果、幅側端部近傍で
はＳｉ濃度の低下に反比例して延性が向上し、その後の
熱間圧延中に粗大粒や応力集中があっても耳割れの発生
には至らない。
するＳｔは、あらかじめスラブの幅側端面に形成させた
金属膜の中へ拡散していく。その結果、幅側端部近傍で
はＳｉ濃度の低下に反比例して延性が向上し、その後の
熱間圧延中に粗大粒や応力集中があっても耳割れの発生
には至らない。
本発明者らによるこの幅側端部のＳｉ濃度を低下させる
方法は、被圧延材の極（一部分を内的に改質するもので
あるから、前記特公昭４０−１０６９３に開示されてい
る展延性のある異種材料を幅端部に接合する、外的な付
加を必要とする技術とは本質的に異なるものである。
方法は、被圧延材の極（一部分を内的に改質するもので
あるから、前記特公昭４０−１０６９３に開示されてい
る展延性のある異種材料を幅端部に接合する、外的な付
加を必要とする技術とは本質的に異なるものである。
次に、本発明における各限定理由を説明する。
Ｓｉ含有量を２．５〜５．０ｗｔ％としたのは、２．５
ｗｔ％未満では耳割れの発生が少なく、５ｗｔ％を超え
ると現在の技術では熱間圧延が困難だからである。
ｗｔ％未満では耳割れの発生が少なく、５ｗｔ％を超え
ると現在の技術では熱間圧延が困難だからである。
加熱温度を１３００〜１４２０℃としたのは、１３００
℃未満ではインヒビター元素の固溶が不十分であり、１
４２０℃を超えると極端な粗粒化を起こし易いからであ
る。
℃未満ではインヒビター元素の固溶が不十分であり、１
４２０℃を超えると極端な粗粒化を起こし易いからであ
る。
けい素鋼スラブ端面に吹き付ける溶融させた金属として
はＳｉが拡散し易い各種金属を用いることができるが、
特に特許請求の範囲第２項に記載したよう゛なものが望
ましい。
はＳｉが拡散し易い各種金属を用いることができるが、
特に特許請求の範囲第２項に記載したよう゛なものが望
ましい。
なお、吹き付ける層の厚さは特に限定しないが、一般的
には約０．０１〜１ａ＋ｍの範囲で実操業の状況に応じ
て決定するのが望ましい。
には約０．０１〜１ａ＋ｍの範囲で実操業の状況に応じ
て決定するのが望ましい。
以下、本発明を、図示した実施例について詳細に説明す
る。
る。
第１図において、一対のスケール除去装置（図示せず）
と一対の溶射装置Ｇ１．Ｇ２（金属を溶融させ吹きつけ
る装Ｗ）をローラー・テーブルＲをはさんでその両側に
配置した。
と一対の溶射装置Ｇ１．Ｇ２（金属を溶融させ吹きつけ
る装Ｗ）をローラー・テーブルＲをはさんでその両側に
配置した。
Ｃ： ０．０４ｗｔ％、 Ｓ ｉ ： ３．２５ｗ
ｔ％、 Ｍ ｎ ： ０．０７ｗｔ％、 Ｓ ：０．
０２ｗｔ％、残部Ｆｅ゛および不可避不純物から成るけ
い素鋼溶湯を連続鋳造して厚さ２５０ ｍｍ、幅１ｍ、
長さ１０ｍのスラブＳとし、直ちにローラー・テーブル
Ｒの上に移動した。
ｔ％、 Ｍ ｎ ： ０．０７ｗｔ％、 Ｓ ：０．
０２ｗｔ％、残部Ｆｅ゛および不可避不純物から成るけ
い素鋼溶湯を連続鋳造して厚さ２５０ ｍｍ、幅１ｍ、
長さ１０ｍのスラブＳとし、直ちにローラー・テーブル
Ｒの上に移動した。
スラブＳをローラー・テーブルＲによって約１ｍ／分の
ゆっくりした速度で加熱炉へ搬送しながら、スラブＳの
幅側両端面の全長に亘って、溶射袋Ｗ Ｇ Ｉｎ Ｇ
ｚによって溶融極軟ｊｌｌ（Ｃ： ０．０Ｏｈｔ％。
ゆっくりした速度で加熱炉へ搬送しながら、スラブＳの
幅側両端面の全長に亘って、溶射袋Ｗ Ｇ Ｉｎ Ｇ
ｚによって溶融極軟ｊｌｌ（Ｃ： ０．０Ｏｈｔ％。
Ｓ ｉ ： ０．０２ｕｔ％、 Ｍｎ ： ０．１ｗ
ｔ％、 Ｓ ：０．０１ｗｔ％。
ｔ％、 Ｓ ：０．０１ｗｔ％。
残部Ｆｅ）を吹き付けた。吹き付は範囲は両端面共に板
厚中心部の幅４０〜６０ｍ５の部分のみとし、吹き付は
層厚さは約０．５ｍｓ＋とした。
厚中心部の幅４０〜６０ｍ５の部分のみとし、吹き付は
層厚さは約０．５ｍｓ＋とした。
吹き付は範囲を中心部付近のみとした理由は、耳割れは
主として仕上圧延段階であり、元はスラブの幅側端面の
縁寄りだった部分は、この段階では被圧延材の板面に回
り込んできているので耳割れの発生場所ではなくなって
いるからである。すなわち、上記吹き付けの幅４０〜６
０ｍｍは仕上げ圧延開始直前で粗圧延直後の被圧延材の
厚さに相当する。もちろん、粗圧延段階から耳割れが発
生する場合等必要に応じて、スラブの幅側端面の更に広
い幅にあるいは全幅に吹き付けることも有効である。耳
割れが熱間圧延工程のどこで発生するかを把握した上で
、スラブへの吹き付は幅を設定するのが望ましい。
主として仕上圧延段階であり、元はスラブの幅側端面の
縁寄りだった部分は、この段階では被圧延材の板面に回
り込んできているので耳割れの発生場所ではなくなって
いるからである。すなわち、上記吹き付けの幅４０〜６
０ｍｍは仕上げ圧延開始直前で粗圧延直後の被圧延材の
厚さに相当する。もちろん、粗圧延段階から耳割れが発
生する場合等必要に応じて、スラブの幅側端面の更に広
い幅にあるいは全幅に吹き付けることも有効である。耳
割れが熱間圧延工程のどこで発生するかを把握した上で
、スラブへの吹き付は幅を設定するのが望ましい。
溶射完了後、スラブを引き続きローラー・テーブルで搬
送し加熱炉に装入し、１３８０℃で６時間加熱した後粗
圧延（合計圧下率８４％）、仕上圧延（合計圧下率９４
％）を経る熱間圧延（総圧下率９９％）を行ない鋼板と
した。
送し加熱炉に装入し、１３８０℃で６時間加熱した後粗
圧延（合計圧下率８４％）、仕上圧延（合計圧下率９４
％）を経る熱間圧延（総圧下率９９％）を行ない鋼板と
した。
上記工程により製造した鋼板には耳割れが全く発生しな
かった。
かった。
なお、幅側端面から２０〜３０ｍｍ程度の範囲の板面で
は、表層の５ｉｔＪＩ度が低下していたが、低下層の厚
さは約０．００５ ＩｎＩｍあるいはそれ以下であり、
磁気特性への影響はなかった。
は、表層の５ｉｔＪＩ度が低下していたが、低下層の厚
さは約０．００５ ＩｎＩｍあるいはそれ以下であり、
磁気特性への影響はなかった。
本発明において、金属を溶融してスラブ幅側端面に吹き
付ける時の雰囲気は限定する必要はなく、本実施例のよ
うに大気中で行う方法以外に、溶射効率を上げるため減
圧室中や真空室中で行う方法も用いることができる。ま
た、これらの方法を行なうための装置も限定する必要は
ない。
付ける時の雰囲気は限定する必要はなく、本実施例のよ
うに大気中で行う方法以外に、溶射効率を上げるため減
圧室中や真空室中で行う方法も用いることができる。ま
た、これらの方法を行なうための装置も限定する必要は
ない。
本発明法を用いれば、方向性けい素鋼板を熱間圧延する
際に発生する耳割れを防止することができ、それによっ
て製品歩留りおよび作業能率を向上することができる。
際に発生する耳割れを防止することができ、それによっ
て製品歩留りおよび作業能率を向上することができる。
第１図は、スラブ幅側端面の板厚中心部付近に溶融金属
を溶射している状態を示す斜視図である。 Ｒ：ローラー・テーブル、 Ｓニスラブ、 Ｇ＋’Ｇｚ：溶射装置。 、ｉ −雫 、う １ 凶
を溶射している状態を示す斜視図である。 Ｒ：ローラー・テーブル、 Ｓニスラブ、 Ｇ＋’Ｇｚ：溶射装置。 、ｉ −雫 、う １ 凶
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｓｉ２．５〜５．０ｗｔ％を含有するけい素鋼スラ
ブを１３００〜１４２０℃に加熱した後に行なう方向性
けい素鋼板の熱間圧延方法において、けい素鋼スラブの
幅側端面に溶融させた金属を吹き付け、しかる後に該け
い素鋼スラブを加熱し、熱間圧延することを特徴とする
方向性けい素鋼板の熱間圧延方法。 ２、前記金属が前記ケイ素鋼スラブよりＳｉ含有量が低
い鋼材であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3375786A JPS62192533A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3375786A JPS62192533A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62192533A true JPS62192533A (ja) | 1987-08-24 |
Family
ID=12395300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3375786A Pending JPS62192533A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62192533A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419641B1 (ko) * | 1999-04-15 | 2004-02-25 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판의 열연판 엣지크랙 방지방법 |
| KR100492222B1 (ko) * | 2000-06-28 | 2005-05-27 | 주식회사 포스코 | 주편 모서리 덧살 발생 방지장치 |
-
1986
- 1986-02-20 JP JP3375786A patent/JPS62192533A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419641B1 (ko) * | 1999-04-15 | 2004-02-25 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판의 열연판 엣지크랙 방지방법 |
| KR100492222B1 (ko) * | 2000-06-28 | 2005-05-27 | 주식회사 포스코 | 주편 모서리 덧살 발생 방지장치 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3482221B2 (ja) | ストリップ状超高珪素電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS62192533A (ja) | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 | |
| JP2003253336A (ja) | 表面性状に優れた高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3081118B2 (ja) | 極めて低い鉄損を有する一方向性電磁鋼板 | |
| JP3350351B2 (ja) | 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3231465B2 (ja) | 高珪素電磁鋼薄板の溶接方法 | |
| JP3454020B2 (ja) | フラッシュ溶接性およびアプセット溶接性に優れた熱延鋼板およびこの熱延鋼板を素材として製造した無方向性電磁鋼板 | |
| JPH02258931A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH01122606A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ合金の熱間圧延方法 | |
| JP3399838B2 (ja) | 熱間圧延合金材の製造方法 | |
| JP3577947B2 (ja) | レーザー切断性に優れた厚鋼板およびその製造方法 | |
| JPS62196328A (ja) | 方向性けい素鋼板の熱間圧延方法 | |
| JP3260578B2 (ja) | スケール密着性とレーザー切断性に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP4214334B2 (ja) | ステンレス鋼の熱間圧延方法 | |
| JP3368411B2 (ja) | 方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブ | |
| JP3454019B2 (ja) | フラッシュ溶接性およびアプセット溶接性に優れた熱延鋼板およびこの熱延鋼板を素材として製造した無方向性電磁鋼板 | |
| JPH05279826A (ja) | インピーダンス比透磁率の優れたパーマロイの製造方法 | |
| JP3849310B2 (ja) | 耳割れのない方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH11323514A (ja) | 表面性状に優れた鋼板 | |
| JPH07268453A (ja) | 熱間圧延で表面疵の発生しないＣｒ−Ｎｉ系ステンレス合金の製造方法 | |
| JPH07328703A (ja) | 表面性状と溶接性に優れた複層鋼板の製造法 | |
| JPH086139B2 (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6147884B2 (ja) | ||
| JPH11256234A (ja) | 高デルタフェライトステンレス線材の製造方法 | |
| JP3474628B2 (ja) | 超高珪素電磁鋼板の製造方法 |