JPS62196331A - 丸棒鋼用スラブ - Google Patents
丸棒鋼用スラブInfo
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- JPS62196331A JPS62196331A JP3854786A JP3854786A JPS62196331A JP S62196331 A JPS62196331 A JP S62196331A JP 3854786 A JP3854786 A JP 3854786A JP 3854786 A JP3854786 A JP 3854786A JP S62196331 A JPS62196331 A JP S62196331A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は丸棒消用スラブに係り、特に、スラブ素材を用
いて丸棒鋼を製造するための丸棒鋼用スラブの改良に関
する。
いて丸棒鋼を製造するための丸棒鋼用スラブの改良に関
する。
従来、大径の丸棒鋼を製造する際には、大断面の連鋳ブ
ルームを供給しなければならず、ブルーム連鋳機が必要
となっている。 又、大断面連鋳ブルームが供給できない場合には造塊材
を用いて大径の丸棒鋼を製造するようにしている。
ルームを供給しなければならず、ブルーム連鋳機が必要
となっている。 又、大断面連鋳ブルームが供給できない場合には造塊材
を用いて大径の丸棒鋼を製造するようにしている。
しかしながら、前記大断面のＭＩ Ｆｒブルームから大
径の丸棒鋼を製造する場合には、ブルーム連鋳機が必要
となり、設備費増大につながるという問題点を有する。 又、大断面連鋳ブルームが供給できないときには造塊材
を用いるため、大径九捧招の製造コストが高くなるとい
う問題点を有する。 又、ブルーム連鋳機から供給される連鋳ブルーム素材は
、ブルームの厚みｔに対するブルームの幅Ｂの比ＣＢ／
ｔ ）が１．０〜１．／Ｉ程Ｉ１２となるため、即ち、
素材の断面形状が正方形又は正方形に近似した矩形とな
るため、素材中心に中心１ｑ析、センターポロシティ等
の内部欠陥を生じ易いという問題点を有する。
径の丸棒鋼を製造する場合には、ブルーム連鋳機が必要
となり、設備費増大につながるという問題点を有する。 又、大断面連鋳ブルームが供給できないときには造塊材
を用いるため、大径九捧招の製造コストが高くなるとい
う問題点を有する。 又、ブルーム連鋳機から供給される連鋳ブルーム素材は
、ブルームの厚みｔに対するブルームの幅Ｂの比ＣＢ／
ｔ ）が１．０〜１．／Ｉ程Ｉ１２となるため、即ち、
素材の断面形状が正方形又は正方形に近似した矩形とな
るため、素材中心に中心１ｑ析、センターポロシティ等
の内部欠陥を生じ易いという問題点を有する。
本発明は上記従来の問題点に鑑みてなされたものであっ
て、大断面の連鋳ブルームを用いることなく大１子丸棒
鋼を製造することができ、しがも、丸ｉ１！８鋼製造の
安定した品質を得ることのできる丸棒１用スラブを提供
することを目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、スラブとこのスラブにより製３１される丸棒
鋼との寸法の関係を、スラブの厚みｔに対する丸棒鋼の
直径りの比（Ｄ／ｔ ）が０．９０以下となるようにす
ると共に、スラブの厚み［に対するスラブの幅Ｂの比＜
Ｂ／ｔ ）が２．２以上でｎつ３，０以下となるように
することにより、上記目的を達成するものである。
て、大断面の連鋳ブルームを用いることなく大１子丸棒
鋼を製造することができ、しがも、丸ｉ１！８鋼製造の
安定した品質を得ることのできる丸棒１用スラブを提供
することを目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、スラブとこのスラブにより製３１される丸棒
鋼との寸法の関係を、スラブの厚みｔに対する丸棒鋼の
直径りの比（Ｄ／ｔ ）が０．９０以下となるようにす
ると共に、スラブの厚み［に対するスラブの幅Ｂの比＜
Ｂ／ｔ ）が２．２以上でｎつ３，０以下となるように
することにより、上記目的を達成するものである。
本発明において、スラブとこのスラブにより製ｉ（９さ
れる丸棒鋼との勺法の関係を、スラブの厚みｔに対する
丸棒鋼の直径りの比（Ｄ／ｔ ）が０゜９０以下とする
ことにより、スラブクさ方向の圧下率をスラブ幅方向の
圧下率に近づけることができる。これにより、スラブ厚
さ方向の圧下率がスラブ幅方向の圧下率に比べて小さい
ことに起因して発生する丸棒鋼表面のしわ疵の発生を防
止′７１′ることができる。 又、スラブ寸法の関係を、スラブの厚み（に対するスラ
ブの幅Ｂの比（Ｐｔ／ｔ ）が２．２以上とすることに
より、スラブから丸棒鋼へと圧延される際にその断面積
減少比率叩ら圧下比「を３．５以上に確保することがで
きる。これにより、丸棒製品の内部品質の劣化を防＋ｈ
することができる。 又、スラブ寸法の関係を、スラブのνみｔに対するスラ
ブの幅８の比＜Ｂ／ｔ ）が３．０以下とすることによ
り、スラブから丸棒への圧延に際し、スラブ幅方向の圧
延中に、座屈による変形、及びスラブ幅方向両端部のみ
の幅拡がりにより生じる中央部のくぼみに起因する断面
形状不良笠を防止することができる。 【実施例１ 以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。 本実施例は、第１図乃至第２図に示されるように、スラ
ブ１０とこのスラブ１０により製）点される丸棒鋼１２
との寸法の関係を、スラブ１０のヴみ（に対する丸棒鋼
１２の直径りの比（Ｄ／ｔ ）が０．９０以下となるよ
うにすると共に、前記スラブ１０の厚みしに対するスラ
ブ１０の幅Ｂの比（Ｂ／ｔ ）が２．２以上でＤつ３．
０以下となるようにして、前記スラブ１０を形成したも
のである。 上記のような、スラブ１０の幅Ｂとスラブ１０の厚み（
及び製品となる丸棒鋼１２の直径りとの関係の適正領域
は、以下の条件から設定されるものである。 まず、第５図に示されるような、従来の丸棒ｆＭ１４表
面に発生するしわ疵１６の発生を防止するために、スラ
ブ１０の厚さｔを次式のように制限している。 Ｄ≦０．９０ｔ ・・・（１）これ
により、スラブ１０の厚さ方向の圧下率を従来のものに
比較して大さくすることができる。 従って、従来のものに比較して、スラブ１０の厚さ方向
の圧下率をスラブ１０の幅方向圧下率に近づけることが
できる。これにより、スラブ１０の厚さ方向の圧下率が
スラブ１０の幅方向圧下率に比べて小さいことに起因づ
る前記しわ疵１４の発生を防止することができる。 又、製品としての丸棒鋼１２の内部量’１１の劣化な防
止するために、スラブ１０（（１７ｉ而ｆａＢ−ｔ）か
ら丸棒鋼１２く断面積πＤ’／４）への断面積減少比率
、即ら圧下比「を３．５以上に制限している。これは、
前記圧下比ｒと超音波探傷による不良品に基づく合格率
との関係に基づいて制限するものである。即ち、第３図
に示されるように、前記圧下比ｒが３．５以下とされた
とき前記合格率が大幅に低下してることに基づくもので
ある。 従って、前記圧下比ｒが３．５以−トである関係を、ス
ラブ１０の幅Ｂと厚みｔ及び製品となる丸棒の直径りと
の関係に置換えると次式のようになる。 Ｂ【／（πＤ ２／ ４ ）≧３，５ ・・・（２〉
上記く２）式を整理すると次式のようになる。 Ｂｔ≧０．８７πＤ２ ・・・（３）次に、
前記く１）式に基づき製品としての丸捧Ｗ４１２の最大
許容直径［） ｍａｘを０．９０ｔとして、この値を前
出（３）式に代入して、スラブ１０の幅Ｂと厚み（どの
関係式を求める。即ち、Ｂｔ≧０．８７Ｘπ×ＤＩＩｌ
ａ×２ Ｂｔ≧０．８７πｘ （０，９０ｔ ）’Ｂ≧２．２を 即ち、Ｂ／ｔ≧２．２ ・・・（４）この
（４）式の条件を満すスラブ寸法とすることにより、製
品としての丸棒鋼１２の内部品質の劣化を防止すること
ができる。 又、スラブ１０の幅方向の圧延中に、座屈による変形、
及び、第６図に示されるように、従来のスラブ１８の幅
方向両端部１８Ａのみの幅拡がりにより生じる中央部の
くぼみ部１８Ｂによる断面形状不良等を防止するために
、スラブ１０の幅Ｂをスラブ１０の厚みｔの３．０倍以
下に制限している。 即ち、Ｂ≦３．Ｏｔ 上式を変形して、 ３．０≧Ｂ／ｔ ・・・（５）な
お、前記圧延中の座屈変形及び断面形状不良はスラブ寸
法不適確に起因して発生する。 次に、上記（４）式及び（５）式を組合せて次式を１す
る。 ２．２≦Ｂ／ｔ≦３．０ ・・・（６）上
記（６）の条件を満足する寸法としたスラブ１０を形成
することにより、内部品質の劣化及び圧延成形中の成形
不良等を防止することができる。 第４図はスラブ厚みｔを横軸に、スラブ幅Ｂを縦軸にと
り、上記（６）式の丸棒鋼安定製造のためのＢ／ｔの適
正ａｔｉｉ！Ｐを示す線図である。この適正領域Ｐは、
直線Ｑ （８−２，２ｔ ）と直線Ｒ（Ｂ−３，Ｏｔ
）とに囲まれた図中斜線で示される領域である。 本実施例によれば、板用のスラブ連Ｖｉ ！幾により素
材の供給が可能となるため、ブルーム連鋳設備等を設け
る必要がなくなり、設備費の削減を図ることができる。 又、板用素材との共用化を図ることができ、素材在庫を
減少することができる。 又、板用スラブ連＃Ｒ機によって素材を供給することが
できるため、従来困ガであった大断面の丸棒を連鋳化す
ることができる。 又、スラブ厚み艷に対するスラブ幅Ｂの比（Ｂ／１）が
２．２〜３．０の範囲内とされ、その比が大きくなるこ
とより、偏析及び１７’りの圧着にイ１利となる。 次に、以下の表を参照して、本実施例の実ＩＭ結果を従
来のちのと比較して説明する。 まず、本実施例の第１実施例においては、スラブ１０の
寸法をその厚みｔを２６０πｍ１その幅Ｂを７０Ｏｎと
し、製品としての丸棒Ｗ４１２の直径りを２１０ｕとし
たものである。このときには、厚みｔに対する幅Ｂの比
（Ｂ／ｔ ）は約２．７、厚みｔに対する丸棒鋼１２の
直径りの比（Ｄ／ｔ ）は約０．８１となる。この実施
例においては、圧延中の圧延形状には変形がなく、しわ
疵の発生もなく、又超音波探傷による合格率は１００％
であった。 又、本発明の第２実施例においては、スラブ１０の寸法
を、その厚みｔを３１０ｍｍ、幅Ｂを９３０ ｕｍとし
、製品としての丸棒鋼１２の直径りを２７Ｏｎとしたも
のである。この第２実施例のＪＱ合には、スラブ１０の
厚み【に対するスラブ１０の幅Ｂの比（Ｂ／ｔ ）は３
．０１スラブ１０の厚みｔに対する丸棒鋼１２の直径り
に対する比（Ｄ／ｔ）は約０．８７となる。この第２実
施例においては、圧延中の圧延形状には変形がみられず
、又しわ疵の発生もなく、又超音波探傷による合格率は
１００％であった。 これに対し、スラブ１０の寸法を厚み」を３１０間、幅
Ｂを１０００間とし、製品としての丸棒鋼直径りを２９
０−とした第１の従来例のＭ；Ａ合には、スラブの厚み
ｔに対するスラブの幅Ｂの比＜Ｂ、／ｔ）は約３．２、
スラブのりみｔに対する丸（仝鋼）直（ｙｉ Ｄ ）比
（Ｄ ／ Ｔ ） ｔｉｔ ｉ９’７０ 、９４ ト％
る。この第１の従来例の」３合には、圧延途中の断面形
状に凹状の形状不良品が発生し、又、丸棒表面にしわ疵
の発生がみられた。又超音波探聞による合格率は１００
％であった。 又、スラブ寸法を、その厚みｔを３１０ｘ！！、幅Ｂを
６００ｕとし、製品としての丸棒鋼直径りを２８０ ｆ
ｆ１ｖとした第２の従来例の場合には、前記比（Ｂ／ｔ
）は約１．９、前記比（Ｄ／ｔ ） Ｇ、ｔＦ）０゜９
０となる。この第２の従来例の場合には、圧延中の断面
形状に変形がなく、又しゎ傷の発生もなかったものの、
超音波探傷による合格率が５０％と低下している。 上記結果から明らかなように、本発明によれば、圧延途
中の圧延材断面形状には変形がなく、しゎ疵の発生もな
く、又、超音波探（ｂによる合１名率は１００％となり
、！１７結果が１！１られたことがわかる。 ［発明の効果］ 本発明は上記のように構成したので、大断面の連鋳ブル
ームを用いることなく板用の連鋳スラブを用いて大径丸
棒を製造づ−ることがでさ、これにより、設備費及び製
造コストの削減化と、板鋼素材及び丸棒索材の共用化に
よる素材在庫の減少とを図ることができ、しかも、安定
した品質を（Ｅｌることができるという侵れた効果を右
する。
れる丸棒鋼との勺法の関係を、スラブの厚みｔに対する
丸棒鋼の直径りの比（Ｄ／ｔ ）が０゜９０以下とする
ことにより、スラブクさ方向の圧下率をスラブ幅方向の
圧下率に近づけることができる。これにより、スラブ厚
さ方向の圧下率がスラブ幅方向の圧下率に比べて小さい
ことに起因して発生する丸棒鋼表面のしわ疵の発生を防
止′７１′ることができる。 又、スラブ寸法の関係を、スラブの厚み（に対するスラ
ブの幅Ｂの比（Ｐｔ／ｔ ）が２．２以上とすることに
より、スラブから丸棒鋼へと圧延される際にその断面積
減少比率叩ら圧下比「を３．５以上に確保することがで
きる。これにより、丸棒製品の内部品質の劣化を防＋ｈ
することができる。 又、スラブ寸法の関係を、スラブのνみｔに対するスラ
ブの幅８の比＜Ｂ／ｔ ）が３．０以下とすることによ
り、スラブから丸棒への圧延に際し、スラブ幅方向の圧
延中に、座屈による変形、及びスラブ幅方向両端部のみ
の幅拡がりにより生じる中央部のくぼみに起因する断面
形状不良笠を防止することができる。 【実施例１ 以下本発明の実施例を図面を参照して説明する。 本実施例は、第１図乃至第２図に示されるように、スラ
ブ１０とこのスラブ１０により製）点される丸棒鋼１２
との寸法の関係を、スラブ１０のヴみ（に対する丸棒鋼
１２の直径りの比（Ｄ／ｔ ）が０．９０以下となるよ
うにすると共に、前記スラブ１０の厚みしに対するスラ
ブ１０の幅Ｂの比（Ｂ／ｔ ）が２．２以上でＤつ３．
０以下となるようにして、前記スラブ１０を形成したも
のである。 上記のような、スラブ１０の幅Ｂとスラブ１０の厚み（
及び製品となる丸棒鋼１２の直径りとの関係の適正領域
は、以下の条件から設定されるものである。 まず、第５図に示されるような、従来の丸棒ｆＭ１４表
面に発生するしわ疵１６の発生を防止するために、スラ
ブ１０の厚さｔを次式のように制限している。 Ｄ≦０．９０ｔ ・・・（１）これ
により、スラブ１０の厚さ方向の圧下率を従来のものに
比較して大さくすることができる。 従って、従来のものに比較して、スラブ１０の厚さ方向
の圧下率をスラブ１０の幅方向圧下率に近づけることが
できる。これにより、スラブ１０の厚さ方向の圧下率が
スラブ１０の幅方向圧下率に比べて小さいことに起因づ
る前記しわ疵１４の発生を防止することができる。 又、製品としての丸棒鋼１２の内部量’１１の劣化な防
止するために、スラブ１０（（１７ｉ而ｆａＢ−ｔ）か
ら丸棒鋼１２く断面積πＤ’／４）への断面積減少比率
、即ら圧下比「を３．５以上に制限している。これは、
前記圧下比ｒと超音波探傷による不良品に基づく合格率
との関係に基づいて制限するものである。即ち、第３図
に示されるように、前記圧下比ｒが３．５以下とされた
とき前記合格率が大幅に低下してることに基づくもので
ある。 従って、前記圧下比ｒが３．５以−トである関係を、ス
ラブ１０の幅Ｂと厚みｔ及び製品となる丸棒の直径りと
の関係に置換えると次式のようになる。 Ｂ【／（πＤ ２／ ４ ）≧３，５ ・・・（２〉
上記く２）式を整理すると次式のようになる。 Ｂｔ≧０．８７πＤ２ ・・・（３）次に、
前記く１）式に基づき製品としての丸捧Ｗ４１２の最大
許容直径［） ｍａｘを０．９０ｔとして、この値を前
出（３）式に代入して、スラブ１０の幅Ｂと厚み（どの
関係式を求める。即ち、Ｂｔ≧０．８７Ｘπ×ＤＩＩｌ
ａ×２ Ｂｔ≧０．８７πｘ （０，９０ｔ ）’Ｂ≧２．２を 即ち、Ｂ／ｔ≧２．２ ・・・（４）この
（４）式の条件を満すスラブ寸法とすることにより、製
品としての丸棒鋼１２の内部品質の劣化を防止すること
ができる。 又、スラブ１０の幅方向の圧延中に、座屈による変形、
及び、第６図に示されるように、従来のスラブ１８の幅
方向両端部１８Ａのみの幅拡がりにより生じる中央部の
くぼみ部１８Ｂによる断面形状不良等を防止するために
、スラブ１０の幅Ｂをスラブ１０の厚みｔの３．０倍以
下に制限している。 即ち、Ｂ≦３．Ｏｔ 上式を変形して、 ３．０≧Ｂ／ｔ ・・・（５）な
お、前記圧延中の座屈変形及び断面形状不良はスラブ寸
法不適確に起因して発生する。 次に、上記（４）式及び（５）式を組合せて次式を１す
る。 ２．２≦Ｂ／ｔ≦３．０ ・・・（６）上
記（６）の条件を満足する寸法としたスラブ１０を形成
することにより、内部品質の劣化及び圧延成形中の成形
不良等を防止することができる。 第４図はスラブ厚みｔを横軸に、スラブ幅Ｂを縦軸にと
り、上記（６）式の丸棒鋼安定製造のためのＢ／ｔの適
正ａｔｉｉ！Ｐを示す線図である。この適正領域Ｐは、
直線Ｑ （８−２，２ｔ ）と直線Ｒ（Ｂ−３，Ｏｔ
）とに囲まれた図中斜線で示される領域である。 本実施例によれば、板用のスラブ連Ｖｉ ！幾により素
材の供給が可能となるため、ブルーム連鋳設備等を設け
る必要がなくなり、設備費の削減を図ることができる。 又、板用素材との共用化を図ることができ、素材在庫を
減少することができる。 又、板用スラブ連＃Ｒ機によって素材を供給することが
できるため、従来困ガであった大断面の丸棒を連鋳化す
ることができる。 又、スラブ厚み艷に対するスラブ幅Ｂの比（Ｂ／１）が
２．２〜３．０の範囲内とされ、その比が大きくなるこ
とより、偏析及び１７’りの圧着にイ１利となる。 次に、以下の表を参照して、本実施例の実ＩＭ結果を従
来のちのと比較して説明する。 まず、本実施例の第１実施例においては、スラブ１０の
寸法をその厚みｔを２６０πｍ１その幅Ｂを７０Ｏｎと
し、製品としての丸棒Ｗ４１２の直径りを２１０ｕとし
たものである。このときには、厚みｔに対する幅Ｂの比
（Ｂ／ｔ ）は約２．７、厚みｔに対する丸棒鋼１２の
直径りの比（Ｄ／ｔ ）は約０．８１となる。この実施
例においては、圧延中の圧延形状には変形がなく、しわ
疵の発生もなく、又超音波探傷による合格率は１００％
であった。 又、本発明の第２実施例においては、スラブ１０の寸法
を、その厚みｔを３１０ｍｍ、幅Ｂを９３０ ｕｍとし
、製品としての丸棒鋼１２の直径りを２７Ｏｎとしたも
のである。この第２実施例のＪＱ合には、スラブ１０の
厚み【に対するスラブ１０の幅Ｂの比（Ｂ／ｔ ）は３
．０１スラブ１０の厚みｔに対する丸棒鋼１２の直径り
に対する比（Ｄ／ｔ）は約０．８７となる。この第２実
施例においては、圧延中の圧延形状には変形がみられず
、又しわ疵の発生もなく、又超音波探傷による合格率は
１００％であった。 これに対し、スラブ１０の寸法を厚み」を３１０間、幅
Ｂを１０００間とし、製品としての丸棒鋼直径りを２９
０−とした第１の従来例のＭ；Ａ合には、スラブの厚み
ｔに対するスラブの幅Ｂの比＜Ｂ、／ｔ）は約３．２、
スラブのりみｔに対する丸（仝鋼）直（ｙｉ Ｄ ）比
（Ｄ ／ Ｔ ） ｔｉｔ ｉ９’７０ 、９４ ト％
る。この第１の従来例の」３合には、圧延途中の断面形
状に凹状の形状不良品が発生し、又、丸棒表面にしわ疵
の発生がみられた。又超音波探聞による合格率は１００
％であった。 又、スラブ寸法を、その厚みｔを３１０ｘ！！、幅Ｂを
６００ｕとし、製品としての丸棒鋼直径りを２８０ ｆ
ｆ１ｖとした第２の従来例の場合には、前記比（Ｂ／ｔ
）は約１．９、前記比（Ｄ／ｔ ） Ｇ、ｔＦ）０゜９
０となる。この第２の従来例の場合には、圧延中の断面
形状に変形がなく、又しゎ傷の発生もなかったものの、
超音波探傷による合格率が５０％と低下している。 上記結果から明らかなように、本発明によれば、圧延途
中の圧延材断面形状には変形がなく、しゎ疵の発生もな
く、又、超音波探（ｂによる合１名率は１００％となり
、！１７結果が１！１られたことがわかる。 ［発明の効果］ 本発明は上記のように構成したので、大断面の連鋳ブル
ームを用いることなく板用の連鋳スラブを用いて大径丸
棒を製造づ−ることがでさ、これにより、設備費及び製
造コストの削減化と、板鋼素材及び丸棒索材の共用化に
よる素材在庫の減少とを図ることができ、しかも、安定
した品質を（Ｅｌることができるという侵れた効果を右
する。
第１図は本発明に係る丸棒鋼用スラブの１法を示す正面
図、第２図は本発明により製造された丸棒鋼の寸法を示
す正面図、第３図は本発明に４３ける圧下比と丸棒鋼製
品の合格率との関係を示ザ線図、第４図は本発明におけ
るスラブｆ’；ｔみとスラブ幅との関係から丸棒鋼安定
製造適正領域を示１−線図、第５図は従来の丸棒鋼製品
に生じるしり疵を示す斜視図、第６図は従来の丸棒鋼製
造工程にＪ５けるスラブ寸法不適確による圧延途中の断
面形状不良品を示す正面図である。 １０・・・スラブ、 １２・・・丸棒鋼。 代理人 松 山 圭 山 高 矢 論 第１図 第２図
図、第２図は本発明により製造された丸棒鋼の寸法を示
す正面図、第３図は本発明に４３ける圧下比と丸棒鋼製
品の合格率との関係を示ザ線図、第４図は本発明におけ
るスラブｆ’；ｔみとスラブ幅との関係から丸棒鋼安定
製造適正領域を示１−線図、第５図は従来の丸棒鋼製品
に生じるしり疵を示す斜視図、第６図は従来の丸棒鋼製
造工程にＪ５けるスラブ寸法不適確による圧延途中の断
面形状不良品を示す正面図である。 １０・・・スラブ、 １２・・・丸棒鋼。 代理人 松 山 圭 山 高 矢 論 第１図 第２図
Claims (1)
- （１）スラブとこのスラブにより製造される丸棒鋼との
寸法の関係を、スラブの厚みｔに対する丸棒鋼の直径Ｄ
の比（Ｄ／ｔ）が０．９０以下となるようにすると共に
、スラブの厚みｔに対するスラブの幅Ｂの比（Ｂ／ｔ）
が２．２以上で且つ３．０以下となるようにしたことを
特徴とする丸棒鋼用スラブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3854786A JPS62196331A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 丸棒鋼用スラブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3854786A JPS62196331A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 丸棒鋼用スラブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62196331A true JPS62196331A (ja) | 1987-08-29 |
Family
ID=12528314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3854786A Pending JPS62196331A (ja) | 1986-02-24 | 1986-02-24 | 丸棒鋼用スラブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62196331A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5266862A (en) * | 1975-12-01 | 1977-06-02 | Nippon Steel Corp | Method of making steel material |
| JPS55126350A (en) * | 1979-03-23 | 1980-09-30 | Nippon Mining Co Ltd | Copper wire |
-
1986
- 1986-02-24 JP JP3854786A patent/JPS62196331A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5266862A (en) * | 1975-12-01 | 1977-06-02 | Nippon Steel Corp | Method of making steel material |
| JPS55126350A (en) * | 1979-03-23 | 1980-09-30 | Nippon Mining Co Ltd | Copper wire |
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