JPS62199902A

JPS62199902A - 蒸気タ−ビングランドスチ−ムシ−ル系統圧力調整装置

Info

Publication number: JPS62199902A
Application number: JP4326186A
Authority: JP
Inventors: Akira Katayama; 昭片山
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1986-02-28
Filing date: 1986-02-28
Publication date: 1987-09-03
Anticipated expiration: 2012-05-28
Also published as: JP2614211B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の目的〕（産業上の利用分界）本発明は蒸気タービンにおけるグラントスデームシール
系統の圧力調整方法に関する。

（従来の技術）蒸気原動所における蒸気タービンのグランド部のシール
方法としては蒸気シールが多用されている。

第３図はその代表的系統を示すもので、一点鎖線は主蒸
気サイクルを示し、実線は蒸気タービングランドスチー
ムシール系統を示している。同図において、ボイラ１よ
りの熱気は蒸気弁２．３を経て高圧タービン４に入り、
ここで仕事をした後、再熱器５にて再熱され、蒸気弁６
，７を経て中圧゛タービン８に入り、ここで仕事をした
後、低圧タービン９．１０ｅ経て復水器１１に流れ込む
。復水器１１よりの復水は数段の低圧給水加熱器１２ａ
、高圧給水加熱器１２ｂおよび給水ポンプ１３を経て、
再びボイラにて加熱され、高温、ｎ圧蒸気と再熱再生サ
イクルを形成する。

一方、蒸気タービンロータ１４のグランド部シールは実
線で示される蒸気シール方法によっている。このシール
方法の詳細を以下に示す。

蒸気タービンロー９１４のタービンケーシング壁（図示
せず）の貞通部には、ケーシング内の高圧、高温蒸気の
人気への漏洩防止、あるいは人気側より低圧タービンへ
の空気混入の防止を［ｌ的としてラビリンス形式のバッ
キングが設けられている。このバッキングは回転する蒸
気タービンロータ１４に沿って流れる蒸気または空気に
連続的に絞り作用を与えることにより、湿洩最を最小に
するものである。

このラビリンスバッキングの途中には、そのヘッダー圧
が一定に保持されているスチームシールヘッダー１５（
以下、５Ｓ１１という。）との接続室、および常時大気
圧以下に維持されているグランド蒸気復水器１６との接
続室が各々設けられている。

蒸気タービンの定負荷運転時には、これらの構成要素に
より高・中圧タービン４．８のグランド部におけるター
ビンケーシング内蒸気は熱気圧力がＳＳＩ＋ライン圧（
約０．３に！ｌ　／　ｃｉ（＋程度）よりも高いため、
ラビリンスバッキングを経てＳＳＩ＋ライン１５接続室
へ流れ込む。

またＳＳＨライン１５接続室の蒸気はその外側（大気側
）に位置するラビリンスバッキングを通り、グランド蒸
気復水器１６接続室（常時圧は水柱にて−１００＃ＩＩ
Ｉ＋程度の負圧）に流入する。グランド蒸気復水器１６
接続室は負圧のため、５ＳＩＩラインからの蒸気の他に
大気側からの空気も流入することになる。このような構
成により定負荷時における高・中圧タービン４．８から
大気への燕気鋪洩は防止される。

一方、低圧タービン９，１ｏの蒸気タービンロータグラ
ンド部、および高・中圧タービン起動時のタービングラ
ンド部においては、上述した定負荷時の高・中圧タービ
ン４，８と異なり、ケーシング内圧が復水器１１と接続
されている関係上、負圧となるため、３３＋１ライン１
５がらの蒸気は接続室Ｊ：リラビリンスパッキングを杼
て高・中圧タービン４．８または低圧タービン９のケー
シング内に流れ込むこととなるが、一方、大気側に位置
するグランド然気復水器１６接続室にも流れ込むため、
人気側から高・中圧タービン４．８または低圧タービン
９への空気混入は完全に防止される。

第４図中の破線は蒸気タービン出力（Ｌ）と、タービン
グランド部より５５１１ライン１５への漏洩蒸気ｆｆｉ
　（Ｑｌ。Ｊなわち高・中圧タービンからの漏洩蒸気量
と低圧タービンへの流入蒸気量の差）との関係を示１゜同図から明らかなように、タービン出力が約５０％まで
は高・中圧タービン４．８のグランド部から５ＳＩＩラ
イン１５への漏れ蒸気が少量であり、また低圧タービン
９のグランド部を通って３３１１ライン１５の蒸気ケー
シング内に流れ込むため漏洩蒸気量は負の値を示してい
る。一方、５０％出力以上においては逆に、高・中圧タ
ービン４，８からの漏洩蒸気が漸増傾向にあるのに対し
低圧タービンケーシング内への流入蒸気量は負荷によ・
らず一定となるため、正の値を示すことになる。

このタービン出力による漏洩蒸気に変化に対し、グラン
ドバッキング３３＋１ライン１５接続室を常に一定（約
０．３に！ｌ／　Ｃｄｇ）に保持する必要がある。

すなわち、タービン出力５０％以下にｄ３いては第４図
中の実線Ｑ２にて示す蒸気Ｂ１を他系統より３３１１ラ
イン１５へ供給しなければならず、またタービン出力５
０％以上においてはＳＳＨライン１５の余剰蒸気を他系
統へ逃がす必要がある。

このようなＳＳＨライン１５への蒸気供給、または余剰
蒸気の逃がしを行い、ＳＳＩ＋ライン１５の蒸気圧力を
一定に制御する装置としてグラントスデームシール調整
装置１７が設けられており、また余剰蒸気逃がしライン
にはグランドスチームシール調整装置と連動する三方切
換弁１８が設置されている。

グランドスチームシール調整装置１７には、第３図に示
ずＪ：うに、一般的には４系統の蒸気ラインが接続され
ている。この４系統とはＳＳＨライン１５との接続ライ
ン２０、主蒸気配管との接続ライン２１、低温再熱蒸気
ラインに接続している補助蒸気ヘッダー２２との接続ラ
イン２３、および三方切換弁１８との接続ライン２４で
ある。

主蒸気接続ライン２１、補助熱気ヘッダー接続ライン２
３１．１共にグランドスチームシール調整装置１７への
蒸気供給時に使用される系統であり、三方切換弁接続ラ
イン２４は余剰蒸気逃がし時に使用されるものである。

また、この三方切換弁１８からの余剰蒸気は、復水器１
１への接続ライン２５と、給水加熱器１２への接続ライ
ン２６を通してＪＪＩ出される。

上述した接続系統を持つグラントスデームシール調整装
置Ｑ１７Ｊ３Ｊ、び三方ｔｉ７Ｊ換弁１８の制御系統図
を第５図に、グラントスデームシール調整装置弁ｍ１度
特性図を第６図に、また制御ブロック図を第７図に各々
示す。

第５図において、ＳＳＩ＋ラインの蒸気圧力ＰＳＳ１１
はウォータボット１９を介してグランドスチームシール
調整装置のベロー１７ａに入力される。このベロー１７
８の動きはレバー１７ｂを介してパイロット弁１７ｃに
伝達され、このパイロット弁１７Ｃの位置により制御油
１７ｄを油筒ビス１−ン１７ｅの上部室または下部室に
送り込み、油筒ピストンロッド１７ｆを上下方向に動か
ず。この動きは直接またはカム１７ｊ′＠介して高圧蒸
気弁１７０、補助蒸気弁１７ｈ、逃がし弁１７１に伝わ
り、これらを開閉する。従って、５５１１ライン１５の
蒸気圧力Ｐ　　と圧力設定値Ｐ　　　（約０．３ＳＳＩ
Ｉ　　　　　　　　ｏ　３３１１Ｋｇ／ｃｒｈＪ）の偏
差が油筒ピストン１７ｅを動かすことになる。

この油筒ピストン１７ｅと各々の弁の開度特性を６図に
示す。

例えば、タービン起動時よりタービン出力５０％程度で
は第１１図に示したように３３１１ライン１５の圧力Ｐ
ＳＳＩ＋は高・中圧タービン４．８からの漏洩蒸気が低
圧タービン９への流入蒸気よりも少ないため、圧力設定
値に対して下がり傾向となる。

この補正として高圧蒸気ライン２１および補助蒸気ヘッ
ダー２３よりの蒸気供給が必要されるが、その後タービ
ン出力の増加にともない高・中圧タービン４．８からＳ
ＳＩ＋ラインへの蒸気漏洩が増加するため、供給蒸気は
漸減傾向となる。

逆に定格出力時においては、高・中圧タービン４．８か
らの漏洩然気と低圧タービン９への流入蒸気との差が８
３１１５イン１５の圧力を高めろ傾向となるため、高圧
蒸気弁１７ｉおよび補助然気弁１７ｈは全開となり、余
剰蒸気は５Ｓ１１ライン１５より排出されることとなる
。レバー１７に１ダツシユボツト１７１、ピストン１７
ｍはいずれもフィードバック機構であり、パイロン１へ
弁１７Ｇの平衡動作すなわら、圧力偏差に対して油筒ピ
ストン１７ｅがバランスした位置にて停止するためのも
のである。

第７図は前記したグラントスデーム調整装置１７および
三方切換弁１８の制御ブロック図を例示するもので、グ
ランドスチームシール調整Ｐｉｄ逃がし弁１７１からの
余剰然気は三方切換弁１８ａまたは１８ｂを通り、復水
２ｇ１１または給水加熱″ａ１２のいずれかに排出され
る。この弁のり水内制御動作は、タービン定格出力運転
状態ではブラント熱効率改善のために、３３１１ライン
１５の余剰蒸気を三方切換弁１８ｂを経て給水加熱器１
２側へ排出するが、異常時はこの給水加熱器１２へのラ
イン２６が低圧タービン抽気ライン２７に接続されてい
るのでそこを逆流し、タービン羽根を１員（セさせる可
能性がある。これを防止するため三方切換弁１８の給水
加熱器側弁１８ｂを仝閉させる一方、復水器側弁１８ａ
を全開させ、その余剰蒸気を復水器へ逃がすようにして
いる。

三方切換弁１８の弁１８ａまたは１８ｂの切換動作は第
５図および第７図に示すように、グランドスチームシー
ル調整装置に設置されている空気弁２８と、三方切換弁
１８に接続されている電磁弁２９とにより実施されでい
る。いずれの場合にも三方切換弁１８の駆動装置である
空気ベローへの空気圧３０の断時には復水器側弁１８ａ
を全問させる一方、給水加熱器側弁１８ｂを全開させ、
復水器側２５への切換となる。

なお、空気圧３０が断時となるのは、第６図Ｊ３よび第
７図に示すように、然気供給バイパス弁３１．３２の聞
（運転中の誤操作防止）時信号、給水加熱器１２へのラ
イン温度高信号３３、および手動信号３４の入力時であ
り、電磁弁２９は無励磁状態なり、弁１８ａを仝聞、弁
１８ｂを全開さけ、余剰蒸気を復水器１１へ逃がすこと
になる。

同様に、グランドスチームシール装置の蒸気供給弁１７
１または１７ｈが開いている場合（蒸気供給弁がティッ
ク状態となる可能性がある簡）は空気弁２８より三方切
換弁１８への空気供給は断たれ、復水器側２５への排出
どなる。

（発明が解決しようとする問題点）上述した構成要素と作用の従来技術には次のような問題
点および改善点がある。

（１）グラントスデームシール調整装ｄの圧力検出機構
はＳＳＨライン圧力を直接検出しており、５８１１ライ
ン時定数は配管容積に比例して人となるため、第８図の
時刻Ｔ１に示びょうに負荷ｉ！！断時のような急激な負
荷変化を発生する場合には、熱気供給弁１７Ｇ、１７ｈ
の同速度が追従できず、５Ｓ１１ライン圧を規定圧以下
にし、その追従性が極端に悪い時には、大気より蒸気タ
ービン内へ空気が混入する危険性がある。

（２）三方切換弁の駆動力が空気であるため、切換信号
入力後の応答性に問題がある。例えば第８図中に示寸時
刻Ｔ１に負荷遮断が発生した場合、静特性上は時刻Ｔ２
に三方切換弁１８ａを全開状態より全開状態へ、また三
方切換弁１８ｂを全開より全開へ切替えることとなるが
、これに追従できず、実際には時刻Ｔ３にてその動作を
完了することになる。この制御動作遅れは時として高温
蒸気を給水加熱器側より低圧タービン内へ逆流させ、羽
根を１０偏させる危険性を残している。

（３）グランドスチームシール調整装置は油圧機構であ
り、一方、三方切換弁は空気作動であるため、これらの
駆動源確保のため、油管、空気管の多種配管の施行を必
要とし、これらの簡略化が望まれている。

（４）グランドスチームシール調整装置の駆動力源とな
る制御油はタービン起動前に電動補助油ポンプより供給
され、また通常のタービン運転時においてはタービンロ
ータに直結される主油ポンプにより供給されるが、起動
前の電動補助油ポンプの用途はグランドスチームシール
調整装置のみである。このため、仮にグランドスチーム
シール調整装置を別なｈ法で駆動さＵることができれば
電動補助油ポンプを起動前に四転させる必要はなく、補
機動力の削減に大きく貞献できるが、これは不可能であ
った。

（５）三方切換弁の切換は０Ｎ−ＯＦＦ動作（給水加熱
器側または復水器側のいずれか一方）となっている。仮
に途中開度制御を可能とする機能を持つならば、低負荷
時においても給水加熱器側への蒸気供給を実施でき、ひ
いてはプラント効率の改善を図ることができるが、従来
の装置ではこれが不可能であった。

本発明は従来のグランド蒸気圧力調整装置およ　゛び三
方切換弁が持つ上述の如き照点、１なわち過渡応答時の
制御性改善、駆動力源の簡略化、タービン起動時の補機
動力削減並びにブラント効率の改善を可能とする蒸気タ
ービングランドスチームシール系統圧力調整装置を提供
することを目的とする。

（問題点を解決するための手段）本発明は上記目的を達成するため、電動式グランド蒸気
圧力調整装Ｙおよび三方切換弁、電動式グランド蒸気圧
力調整装置開度要求イを号、関数発生器並びに関数発生
器への入力信号となるタービン出力、同様に関数発生器
出力信号を補正するためのＳＳＨライン圧力検出装置と
圧力設定器、電動式三方切換弁を制御するための３３１
１ライン温度検出器、タービン出力を入力信号とし、給
水加熱器の入口側温度予想関数発生器並びに給水加熱器
保護インターロックを司どる給水加熱器入口側温度検出
リレー、グランド蒸気圧力調整装置間度検出回路により
構成される。

上述した構成による本発明のグランド蒸気圧力調整装置
および三方切換弁の制御ブロックを第１図に示す。なお
、従来技術におけると同じものには同一符号を付し、詳
細な説明は省略する。

第１図において、グランド蒸気圧力調整装置の制御ブロ
ックはＳＳＨライン圧力検出１１５５Ｑ、３３１１ライ
ン圧力設定値（ｐｒｅｆ）　５１　、蒸気タービン出力
を検出する高圧タービン初段羽根出口圧力検出器５２、
グランド蒸気圧力調整装置開度要求指示用関数発生器５
３、比例演算回路５４、開成要求信号を入力−４−るグ
ランド蒸気圧力調整装置の駆動装置５５とから形成され
ている。また、駆動装置５５はモータ５５　ａを制御す
る制御用インタ−ラブター５５ｂ１開度検出器５５ｃ、
駆動用ギヤ類５５ｄＪ、り構成されている。

一方、三方切換弁制御ブロッククは５Ｓ１１ラインに温
度検出２！１ｉ６０、高圧タービン初段羽根出口圧力を
入力信号とする給水加熱器１２への抽気ライン温度予想
値（設定値）関数発生器６１、比例演算回路５４、グラ
ントスデームシール調整装冒開度指示信号を入力とし、
その信号値が低レベル状態では三方切換弁を強制的に三
方切換弁１８を復水器側に切替える信号を発生する信Σ
）発生器６２、および温度検出リレー３３、温度予想値
（設定値）関数発生器６１からの信号とＳＳ＋＋ライン
温度検出器６０との偏差信号、信号発生器６２からの信
号を入力とし、これらの信号レベルの中で低値を優先さ
せる低値優先回路６３とから構成されている。

（作　用）次に、これらの各構成要素の関連性と作用を説明する。

従来技術における３３１１ラインの圧力制御方法は３８
１１ライン圧力設定値と実圧との偏差により、駆動装置
である油筒ビス（・ンを動かすことよって実施していた
が、本発明においては、グランドスチームシール調整装
置の開度はタービン第１段羽根比口圧力の関数として先
行的に決定される。

タービン第１８２羽根比口圧力はタービン出力に比例し
て上昇する特性を右しており、また、タービン出力と３
３１１ラインへの高・中圧タービンからの蒸気供給１１
１　（＋３よびＳＳＨラインから低圧タービンへの蒸気
流入量については前記従来技術において説明したと同様
に、第４図に示す特性を有している。

このため、グラントスブームシール調整装置１７の開度
はタービン出力が決定されれば、先行的にその位置を求
めることが可能であり、その機能は関数発生器５３によ
って実行される。

３３１１ライン圧力検出器５０と、圧力設定値ｐｒｅｆ
とは、この先行的開度決定値を補正するしのであり、圧
力設定値に対してＳＳＩ＋ラインの実圧が高い場合は、
先行開度信号に偏差信号を加鋒さＵ、逃がし弁１７ｉを
開方向に動作させてＳＳ＋＋ライン実圧が降下するよう
作用する。

逆に、ＳＳＩ＋ラインの実圧が低い場合は、逃がし弁１
７ｉの全開、補助蒸気供給弁１７ｈおよび高圧蒸気供給
弁１７ｑの全開方向動作により、５Ｓ１１ラインに圧ツ
ノが回復するよう作用する。

グランドスチームシール調整装置５５の駆！ＦＪＪ装匠
は、開度指令信号５５ｅを入力信号とし、パルス信号発
生器５５ｂ１このパルス信号を受信してギヤウオーム等
を駆動させる駆動モータ５５ａ１この駆動モータの出力
信号すなわち、グランドスチームシール調整装置５５の
位置を検出する開度検出器５５ｃから構成されており、
開度指令信Ｄ５５ｅに対して開度検出器５５ｃからの実
開度信号５５ｆがフィードバック回路を形成し、その偏
差がパルス信号発生器５５ｂの入力信号となっている。

　一方、三方切換弁１８の開度指令信号５５ａはタービ
ンの第１段羽根出ロ圧力５２を入力とする抽気ライン温
度予想値発生器６１から出力される。

タービンの第１段出ロ圧力５２がタービンの出力を代表
することは前記した通りであるが、タービン出力に関連
する低圧タービン抽気ライン温度も、出力が決定されれ
ば、プラント熱８１りにより容易に予想できるものであ
る。

関数発生器６１からの温度予想値、つまり温度設定値６
１ａはＳＳＨライン温度検出器６０からの温度信号と比
較され、その偏差信号を三方切換弁１８の駆ｉＪＪ装胃
５５に与える。この駆動装置は前記したグラントスデー
ムシール調整装置の駆動装置と同一のもが成ｇ索と機能
を有しているので、それらと同一の符号を付しである。

低値優先回路６３は、抽気ライン温度異常時、またはグ
ラントスデームシール調整装置への開度要求信号が三方
切換弁１８を完全に復水器側へ逃がすレベルまで到達し
た時、温度偏差信号により形成される開度要求信号に優
先させ、三方切換弁１８を制御するものであり、いずれ
の場合においＣも三方リノ換弁１８の復水器側弁１８ａ
を全開、給水加熱器側弁１８ｂを仝閉させる。

（実施例）第２図中の一息鎖線は本発明によるグラントスデームシ
ール調整装置、ａ′３よび三方切換弁を用いた場合のタ
ービン運転時にＪ３ける各々の要素の挙動を示１（従来
技術にあける挙動は第８図で説明した通りであり、第２
図においては実線にて示しである）。

タービン起動時における出力りの増加が比較的緩慢な過
程においては、グラントスデームシール調整￥ｉｌ’？
に関連する３３１１ラインの圧力（Ｐ　　　”）、高圧
蒸気弁１７Ｑ１高圧熱気補助弁１７ｈ、おにび逃がし弁
１７ｉの挙動も従来技術と同−ｒ：ある。

しかしながら、三方切換弁１８の弁１８ａ、１８ｂは時
刻Ｔ。においてずでに制御２１１状態となっている。こ
のため、時刻Ｔ１において、従来技術では始めに復水器
側弁１８ａが全開動作に入り、時刻Ｔ２にて全開、給水
加熱器側弁１８ｂは全開どなるのに対して、本発明によ
れば、時刻Ｔ１にＪ３いてすでに復水器弁１８ａは全開
に近く、また給水加熱側弁１８ｂは全開近くとなってい
る。このため、時刻Ｔ１より１２間においては、給水加
熱器側へ余剰蒸気を供給することが可能となり、従って
プラン１−熱効率の改善に結びついている。

この切換弁途中開度制御は、第７図に示す高圧蒸気バイ
パス弁３１、補助蒸気バイパス弁３２の開時にも成立す
る。従来技術においては一義的に三方切換弁１８を復水
器側を全開としＣいたが、本発明に５３いては、あくま
でも基準温度に対する実温度制御となるため、これらの
弁は常に給水加熱器側にて許容できる最大蒸気量を確保
Ｊ“るＪ：う、その開度を決定し、ブラント熱効率の改
とを渠Ｊことになる。

また、時刻Ｔ３において、負荷遮断が発生したとづると
、従来技術においては圧力検出装置、グランドスチーム
シール調゛だ装置の遅れがあるため、時刻Ｔ　にて始め
て制御動作を開始し、時刻Ｔ５にて動作を完了さけるこ
ととなるが、この間、３３１１ライン圧力ＰＳＳＩ＋は
一定値を保持できず、かなりの／、Ｆ力低五を眉き、ま
た、整定１°るまで長時間を要ザることとなる。

三方切換弁は、静特性上は時刻Ｔ６において、切換動作
を開始リベきであるが、空気作動型であるため、制御動
作に遅れを生じ、時刻ＴＩにて始めて切換動作を開始す
る。時刻１６〜１７間においては、高温蒸気が給水加熱
器側に流入する可能性を残している。

これに対し、本発明によれば、負荷遮断時におけるグラ
ンドスチームシール調整装置には、タービン第１段羽根
出ロ圧力検出器からの弁位置制御信号が先行的に入力さ
れるため、制御動作上の遅れを発生することなく、閉方
向（逃がし弁を全開、高圧蒸気弁と補助Ｓ気弁を全開）
動作を開始づる。

このため、ＳＳＩ＋ラインの圧力降下も少なく、はぼ一
定値に保持することが可能となる。

また、三方切換弁１８の切換動作も電気的に行なわれ、
グランドスチームシール調整装置と同様にタービン初段
出口圧力の急降下に伴う温度絶対値を低下させると共に
、給水加熱器側より復水器側へ強制的に切替わるので動
作近れは発生せず、′Ｒ蒸器保護上望ましい結果となる
。

本発明の装「７においてはこの他に、駆動方法を油圧ま
たは空気駆動方式より電気式に変更したことにＪ：す、
油管や空気管を削除でき、設備上の簡易化並びにタービ
ン起動時の補機動力の削減も可能となる。

〔発明の効果〕

以上述べたように、本発明によれば、従来技術の問題点
、改善点を解決でき、簡単な装置により、応答性に優れ
、しかも、プラント運用時における効率向上、補機動力
の削減が可能な蒸気タービングランドスチームシール系
統圧力調整装置を提供することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明装置の制御プロ、ツク図、第２図は本
発明と従来技術とによるグランドスチームシール調整装
置および三方切換弁の挙動説明図、第３図は一般的な蒸
気タービングランドスチームシールの系統図、第４図は
タービン出力とＳＳＩ＋ラインへの蒸気供給と逃がし量
の関係を表わす特性図、第５図は従来技術によるグラン
ドスチームシール調整装置および三方切換弁の制ＤＩ＋
系統図、第６図はグランドスチームシール装置の弁開度
特性図、第７図は従来技術によるグランドスチームシー
ル調整装置と三方切換弁の制御ブロック図、り１８図は
従来技術にＪ：るグランドスチームシール調整装置およ
び三方切換弁の挙動説明図である。１・・・ボイラ、２．３，６．７・・・主要蒸気弁、４
・・・高圧タービン、５・・・再熱器、８・・・中圧タ
ービン、９．１０・・・低圧タービン、１１・・・復水
器、１２・・・給水加熱器、１３・・・給水ポンプ、１
４・・・蒸気タービンロータ、１５・・・スチームシー
ルヘッダー（ＳＳ１１　’）　、１６・・・グランド蒸
気復水器、１７・・・グランドスチームシール調整装置
、１８・・・三方切換弁、１９・・・ウォータスポット
、２０・・・５Ｓ１１接続ライン、２１・・・主蒸気管
接続ライン、２２・・・補助熱気ヘッダー、２３゛・・
・補助蒸気ヘッダー接続ライン、２４・・・三方＃ＪＪ
換弁接続ライン、２５・・・復水器接続ライン、２６・
・・給水加熱器接続ライン、２７・・・低圧タービン抽
気ライン、２８・・・空気弁、２９・・・電磁弁、３０
・・・空気圧、３１．３２・・・バイパス弁、３３・・
・温度スイッチ、５０・・・３３１１ライン圧力検出器
、５１・・・圧力設定器、５２・・・タービン第１段出
ロ圧力検出器、５３・・・関数発生器、５４・・・比例
演ｐ回路、５５・・・駆動装置、６０・・・ＳＳＭライ
ン渇瓜検出器、６１・・・抽気ライン温度予想値関数発
生器、６２・・・信弓発生器、６３・・・低値優先回路
。出願人代理人　　佐　藤　　−雄某　ｌ　臼甚　２　図第６図　　″ 某　７　図

Claims

【特許請求の範囲】１　蒸気タービングランドスチームシール系統の蒸気圧
力を一定制御する圧力調整装置において、タービン出力
を入力信号とし、圧力調整装置開度要求指示を出力信号
とする関数発生器と、前記開度要求指示信号を、グラン
ドスチームシール系統実圧と圧力設定値との偏差信号に
より補正する開度要求指示信号補正関数発生器と、前記
開度要求指示信号を入力し、圧力調整装置を作動させる
電動式駆動装置と、タービン出力を入力信号とし、低圧
タービン抽気ラインの温度予想値を計算し、温度設定値
とする関数発生器と、グランドスチームシール系統蒸気
温度検出器の出力信号と前記温度設定値とにより温度偏
差信号を発生させ、前記圧力調整装置の蒸気系統に連通
する三方切換弁に開度要求信号を与えて作動させる電動
式駆動装置を有することを特徴とする蒸気タービングラ
ンドスチームシール系統圧力調整装置。２　三方切換弁において、開度要求指示信号経路に低値
優先回路を設け、低圧タービン抽気ラインの予想温度と
スチームシール系統温度との偏差信号を低圧タービン抽
気ライン温度検出リレー信号と、グランドスチームシー
ル圧力調整装置開度要求信号により左右される三方切換
弁開度要求信号を入力させ、三方切換弁を低値信号によ
り連結制御させることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の蒸気タービングランドスチームシール系統圧力
調整装置。