JPS62200685A - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［技術分野Ｊ 本発明は、トランジスタインバータ回路の高周波出力に
て放電灯を点灯するようにした放電灯点灯装置に関する
ものである。

［背景技術］ 第１５図は従来の高周波放電灯点灯装置の回路構成を示
す図であり、直流電源（交流電源の整流電圧も含む）Ｅ
に直列にトランジスタＱ、、Ｑ、が接続され、このトラ
ンジスタＱ、、Ｑ２に対し図示の極性でダイオードＤ、
、Ｄ２が並列に接続される。

但し、ダイオードＤ３、Ｄ２は必ずしも必要でない。

トランジスタＱ、と並列（こコンデンサＣ２と、コンデ
ンサＣ２、チョークＬ、及び放電灯ｌを含む共振回路Ａ
、駆動トランスＴ、の一大巻線ｎｌの直列回路が接続さ
れている。このような構成にて直列インバータ回路或い
はバー７プリクノ形インバータ回路が構成される。−次
巻線ｎ、を有する駆動トランスＴ、は二次巻＃ｌ　ｎ　
２、ｎ、を有し、二次巻＃ｉ　ｎ　＊はトランジスタＱ
２の制御抵抗Ｒ２に接続しである。

更にインバータ回路の起動回路を設けている。この起動
回路は直列接続した抵抗Ｒ３及びコンデンサＣ１と、抵
抗Ｒ１とコンデンサＣ１の接続点に一端を接続した例え
ばダイアックのような双方向性トリが素子Ｑ、とを用い
たもので、ダイアックＱ。

の他端をトランジスタＱ２の制御端子であるベース端子
に接続している。また抵抗Ｒ３、コンデンサＣ５の接続
点はダイオードＤ３の７）−ドに接続し、カソードはト
ランジスタＱ２のコレクタに接続されている。　上述し
た回路の動作は次の通りである。即ち、電源スィッチＳ
Ｗをオンさせると、コンデンサＣ５が抵抗Ｒ１を介しで
充電される。次□いでコンデンサＣ１の電圧がダイアッ
クＱ、のブレークオーシイ電圧に達するとコンデンサＣ
１けトランジスタＱ２のベース・エミッタ接合を介して
放電する。この放電によりトランジスタＱ２が初めて導
通する。従って直流電源Ｅ→コンデンサＣ１→共振回路
Ａ→駆動トランスＴ、の−大巻＃ｉ　ｎ　＋→トランジ
スタＱ２→直流電源Ｅを介して電流が流れてコンデンサ
Ｃ１を充電する。この電流は駆動トランスＴ１の一大巻
線ｎ、を流れるから、この為駆動トランスＴ１の二次８
線ｎ２、ｎ３に電圧が誘起する。二次巻Ｍｎｓの誘起電
圧はトランジスタＱ２の導通状態を維持する極性（順電
圧）を有する。その後コンデンサＣ２を充電するしよう
として電流は増加するが、充電が進むにつれて電流は次
第に減少し、やがて零に近付いた時に、駆動トランスＴ
１による帰還電圧がトランジスタＱ１には順電圧、トラ
ンジスタＱ２には逆電圧となり、トランジスタＱ２はオ
フし、トランジスタＱ１はオンする。するとコンデンサ
Ｃ７、共振回路Ａ、駆動トランスＴ、の一大巻＃Ｉｎ　
＋とトランジスタＱ、とで閏回路ができでコンデンサＣ
３は放電を始める。このコンデンサＣＩの放電による振
動で、以後トランジスタＱ、をオフしトランジスタＱ２
をオンさせるというようにコンデンサＣ１の充放電を繰
り返すことによって両トランジスタＱ１、Ｑ２を交互に
オンオフして共振回路ＡＩ、［流を流し、コンデンサＣ
２の電圧を放電灯ｔに印加して放電灯αを点灯させる。

しかし放電灯区の寿命を考慮した場合放電灯Ｃに始動電
圧を印加する萌に放電灯ηのフィラメントを予熱する必
要がある。この構成を第１６図に示す。リレー又はトラ
イアツタなどの８！？戒式又は半導体からなるスイッチ
Ｓｌと、カレントトランスＴ２、Ｔ、との直列回路を放
電灯ｔのフイラ〆ン）Ｌ、ｆ２の非電源１端子に接続し
である。電源投入時はスイッチＳ、が閉じ、フイフメン
［、、ｒ２及びカレントトランスＴ２、Ｔ、により電流
■２、■、を重畳して所望・の電流を得ていた。約１秒
後タイマＴによりスイッチＳ、を開いて放電灯αを点灯
させる。このように電源を投入して放電灯αを、α灯す
る前の所定期間にフィラメント電流を流し、フィラメン
トｆ１、ｆ２を加熱した後、放電灯αを点灯するように
して放電灯Ｑ／）寿命を損なわないようにしているもの
である。しかし、従来の予熱方式では別のカレントトラ
ンスＴ２、Ｔ３を必要とし、構成が複雑となっていた。

また第１７図に示すような従来例もある。この従来例は
発振トランスＯＴからの電圧帰還駆動の定電流型プッシ
ュプルインバータを使用したものであり、発振トランス
ＯＴに予熱補償巻１１１　ｎ　ｓｏを出力巻線ｎ、゛と
極性を異なる（又は同じ）ように巻装している。この従
来例では予熱補償巻／ＩＡ　１１　ａ　’は出力電圧対
象の巻線である。そして一般に商用電源を使用し、放電
灯αを始動、α灯するときは始動電圧又は点灯維持電圧
が高く、発振トランスＯＴは外圧タイプとなって、出力
巻線、ｌの巻線が多いのが普通である。このため予熱補
償巻線ｎ４°の８ＷＬも滅（加）極の効果を上げて最適
な予熱電流値に設定しようとすれば必然的に出力巻線ｎ
、の巻数に比例した多数の巻数が必要となる。この結果
発振トランスＯＴの巻線ボビンのスペースからの制約に
よって、所要線径巻数を巻回で鯵ずに電力損、発熱の点
で不都合が見られた。また予熱補償巻線ｎ、゛の巻数が
多くなること、コア寸法が大形化し、スペースを取るこ
とによってコストが高くなるという問題があった。

［発明の目的］ 本発明は上述の問題点に鑑みて電流帰還駆動のインバー
タを使用した放電灯点灯装置に於いて、簡単な構成で所
望の周波数で所定の予熱電流が得られる放電灯点灯装置
を提供するにある。

「発明の開示」 以下本発明を実施例により説明する。

１１ＬＬ 第１図は実施例１の置体回路を示しており、カレントト
ランスＴ４の一大巻＃１ｎ４１を放電灯αのフイラメン
）Ｌ、「２の非電源端との間に予熱用スイッチＳｌを介
して挿入し、該カレントトランスＴ４の二次巻＠ｎ４２
、ｎ４３を駆動トランスＴ１の二次巻＃ｉｎ２、ｎ、に
直列になるように接続しだらのである。

他の構成は第１５図と同様な構成であり、直流電源Ｅに
は平滑無しの脈流電源或いは平滑（部分平滑）された整
流出力も含める。

第２図は本実施例と比較するための本実施例のカレント
トランスＴ４の無い基本回路を示すものである。

以下、本実施例の動作をカレントトランスＴ４が無い第
２図回路と比較しながら説明する。まず予熱状態におい
ては予熱用スイッチＳ、により回路が短絡されるためコ
ンデンサＣ２には電流が殆ど流れずインバータ回路の発
振状態はチタークＬｈ放電灯αの両フィラメントｆ７、
ｆ２の抵抗と駆動トランスＴ、によるトランジスタＱ１
、Ｑ２のべ一入電流によりほぼ決定される。第２図回路
の場合のトランジスタＱいＱ２のベース電流はチョーク
Ｌ、により限流されるため第３図に示すように小さな値
の電流となる。つまり第２図の回路では予熱用スイッチ
ＳＩがオフして放電灯ｔが７α灯している場合、コンデ
ンサＣ３と、コンデンサＣ２、チ１−りし３、放電灯ｔ
の共振回路と、駆動用トランスＴ１の巻線ｎｌ、ｎ２、
ｎｊと、抵抗Ｒ３、Ｒ１で決定される所定の周波数で動
作し、放電灯αには所定の電流を供給する。

上記の放電灯のが点灯して所定のランプ電流を流すよう
な設計値とする条件は、予熱用スイッチＳｌがオンして
、所定の予熱電流を供給する条件とは必ずしも同一にな
らない場合がある。

即ち予熱用スイッチＳ１がオフして放電灯αを点灯して
いる時のランプ電流が所定値に合っている時（又は合っ
ていない場合）必要な予熱電流と合っていない場合（又
は合っている場合）があり、ランプ電流と予熱電流を所
定の条件に合致するには第２図の構成では極めて困難で
ある。つまり任意のランプ電流と任意の予熱電流に設定
することは点灯時と予熱時のトランジスタＱ５、Ｑ２を
駆動する回路構成が同じであるので難しいということで
ある。ところが本実施例においては次のように動作する
。尚巻線ｎ０と一大巻Ｍ　ｎ　＋とは同極性としておき
、従って８４ｉｎ、、には−次巻線ｎ１とほぼ同位相の
電流が流れるのでカレントトランスＴ、の二次巻線ｎ４
□、ｎ４３の出力電流が８Ｍｎ＋、ｎ２の電流に重畳さ
れ、トランジスタＱ、、Ｑ、は、第４図に示す、より大
きなベース電流でバイアスされることになる。即ち第１
図で予熱用スイッチＳ、がオフして、放電灯αが点灯し
ている場合、コンデンサＣＩと、コンデンサＣ２、チタ
ークし、放電灯αの共振回路と、駆動用トランスＴ１の
巻線ｎ１、口２、ｎ、及び抵抗Ｒ，，Ｒ２で決定される
所定の周波数で動作し、放電灯ｅには所定の電流を供給
する。スイッチＳ１がオフしている場合、第２図と同一
の動作をし、ランプ電流が所定値に設定される。

ここで予熱用スイッチＳｌがオンしている予熱時の動作
を以下に説明すると、直流電源Ｅ−４電源スイッチＳＷ
→コンデンサＣ＋→放電灯のの一方のフィラメントｆ１
→カレントトランスＴ４の巻線ｎ４、→スイッチＳ１→
放電灯αの他方のフィラメントｆ２→チョークＬ、→駆
動トランスＴ、の−次巻線ｎ１→トランジスタＱ２を介
してフィラメント電流が流れる。

ここで駆動トランスＴ、の巻線ｎ、に流れる電流をＩｎ
＋、巻線ｎ２、ｎ、に流れる電流をＩｎｚ、Ｉｎ３とし
、巻線ｎ５、ｎ２、ｎｌ、ｎ４１、ｎ４２、ｎ４３の巻
数を夫々Ｎ１、Ｎ２、Ｎ１、Ｎ４Ｉ％　Ｎ４□、Ｎ４．
とじ、又スイッチＳＬがオンした時のカレントトランス
Ｔ、の巻Ｉｓ、ｎ　、　、の電圧、放電灯αの両方のフ
ィラメント電圧が小さくて、コンデンサＣ２に流れる電
流は小さく、電流Ｉｎ、がスイッチＳ１、巻Ｉ／ｓｎ　
４　、に流れているとする。尚、コンデンサＣ２を実質
的にスイッチＳＬで短絡しているとする。

この場合トランジスタＱ、、Ｑ、にベース電流で決めら
れる電流 ＋ｎ２’＝（Ｎ＋／Ｎ２）　＠　Ｉｎ＋、ｉｎ３’＝Ｎ
１／Ｎｉ　＊　Ｉｎｌと、電流Ｉｎ、と巻数Ｎ　ａ　＋
、Ｎ、２及１／　Ｎ　４　ｓの巻数比で決められる電流 ｉｎ’、□＝　（Ｎ−１７Ｎ４２）　・Ｉｎ＋、ｉｎ、
：＋＝Ｎ４＋／Ｎ＜＊　・Ｉｎ＋どの合Ｉｇ、（重畳）
で構成されて供給される。尚コンデンサＣ２を実質的に
予熱用スイッチＳ、で短絡している。

換言すると電流Ｉｎｚ、Ｉｎｓは Ｉ　ｎｚ＝　ｉｎ’２＋ｉｎ’４２、ｒ　１１３＝　ｉ
ｎ”ｓ＋　ｉｎ’Ｈの関係で成立している。

この関係は第５図（’ａ）（ｂ）に示す等価回路で表現
できる。ここでｉｎｌ□、　ｉｎ’、の電流源に新たに
Ｉｎ’ｎ７、！ｎ４ｓが各々加えられ、トランジスタＱ
１、Ｑ２のベース駆動電源を構成している。このときト
ランジスタＱ、、Ｑ、のベース・エミッタの等価回ｍは
ダイオードで表され、このダイオードの順方向の電圧降
下をｖｐ　１、ＶＰ　２とすると、この値はほぼ定電圧
特性を示すので、電流源！ｎ’＜ｚ、ｉｎ’＜＊が新た
に加えられた時の電流：ａｎからみた負荷（イ、口端、
ハ、二端）の電圧Ｖ３、ｖ２は上昇するも、電圧ｖｐ　
ｌ、ｖｐ　２は殆ど変わらず、一定に近くなるが、第６
図のようにトランジスタＱ、、Ｑ２のベースバイアス電
圧Ｖｌ、Ｖ２はカレントトランスＴ４が無い場合のＶ。

１％ＶＯ２より高い電圧値となり、ｖｐ　２、Ｖｐｚ以
上）ランノスタＱ、、Ｑ、のベースエミッタに印加され
る期間がｔｌからｂと長くなり、トランジスタＱ１、Ｑ
２の導通期間が長くなる。実際上は正の帰還電圧が駆動
トランス７１％　カレントトランスＴ、によってかかる
ことにより、予熱電流がなお一層増加するのが現実であ
り、カレンｒ）う□　ンスＴ４の予熱電流値の設定に及
ぼす効果は大きい。更にダイオードＤ＋、Ｄｔを流れる
フライホイール電流ＩＤ４、ｒｏｗとトランジスタＱ４
、Ｑ２のコレクタ電流１．ｌ、ｒａ２を合わせて考える
と（尚ダイオードＤ１、Ｄ２は必ずしも必要でないこと
は別記した通りであるが、第１図実施例を対象としてい
るので含めて説明する）コレクタ電流１０１％Ｉ０２が
ベースバイアス時間Ｌ２と長くなることによって多くな
り、このことによってチョークＬ１の蓄積エネルギも多
くなり、ダイオードＤ、、Ｄｔに流れるフライホイール
電流ＩＤＩ、■Ｄ２も多く、放出する（ダイオードＤ、
、Ｄ２にとっては導通）時間が長くなる。ＶＯＩ（ＶＯ
２）のときのｔ、からｖ＋（ｖｚ）の時のし、となる（
第７図参照）。

以上に五すカレントトランスＴ４が無い場合はぼ（ｈ＋
ｔ＋）Ｎ２の周期であるが、カレントトランスＴ、を用
いることによりほぼ（ｂ＋ｔ２）ｘ　２の周期となり長
くなることによって発振周波数は低くなる。

予熱用スイッチＳｌがオンとなる予熱状態のためコンデ
ンサＣＩ％Ｃ１、放電灯αのフィラメントｆ１、ｆ２の
抵抗、チョークＬ、の部品定数で決まる回路の固有振動
周波数ｆ０゜より駆動トランスＴ１の巻＃ｉｎ＋及びｎ
ｌ、ｎ３とカレントトランスＴ、の巻線ｎ、ｌ及びｎ４
２、ｎ４．で決められるトランジスタＱ３、Ｑ２のスイ
ッチング周波数が高くなるように設定されるとき、コン
デンサＣＩ、８＃Ｉｎ４＋、予熱用スイッチＳ１、チａ
−りＬＩ％巻線ｎ１に流れる電流は遅相電流となる。こ
れはコンデンサＣ，，Ｃ２、放電灯αのフィラメント抵
抗、チａ−りり、の合成インピーダンスが誘導性となる
からである。この合成インピーダンス要素が誘導性であ
るから、発置局波数が低くなると、例えばｆｊＳ８図に
示すようにｒｈｏからｆ２゜になることにより上記合成
インピーダンス要素に流れる電流Ｉは大きくなる。つま
予熱電流が増加し、所望の最適電流値に設定できること
が分かる。尚ｆ、。はカレントトランスＴ、が無い場合
の周波数、ｆ２０はカレントトランスＴ４が有る場合の
周波数を示す。

従って第２図のカレントトランスＴ、の無い場合み比べ
て（但し予熱用スイッチＳ１がオフして放電灯ｔが点灯
した時のランプ電流がほぼ等しく設定されている時にお
いて）フィラメント電流は、任意に大きく設定できる。

以上の説明は第１図に示す加極性の場合であり、逆の減
極性の場合は上記ｖｌ（ｖ２）の振幅が第６図とは逆に
Ｖｏｌ（Ｖ（１２）より小さくなり、ＶＦ　Ｉ（ＶＦ　
２）以上になる期間がｔ、より短くなり、第７図の７ラ
イホイール電流Ｉ　Ｄ２（Ｉ　ａｔ）、コレクタ電流ｒ
ｏ　、（Ｉ。

２）の流れる期間もカレントトランスＴ４に帰還がかか
ることにより、なお一層短くなり、結果として周波数が
高くなって、コンデンサＣ，，フィラメントｒ３、「２
の抵抗、チョークＬ１を含む合成インピーダンス値素が
誘導性のため予熱電流が第２図の場合と比較して減少す
る働きをする。

そして第２図回路に比べて予熱坩スイッチＳ１がオンし
たときの動作周波数はカレントトランスＴ、の巻＃ｌ設
計値により任意に設定することが可能となり、予熱電流
をほぼ所定の値に決めることができる。またスイッチＳ
１がオフすると、カレントトランスＴ４の巻線ｎ４１に
は電流が流れないため、カレントトランスＴ４の電流源
としての働きは無くなり、巻線ｎ４２と、巻＃１Ｌｎ４
３のインピーダンス値は殆ど皆無に等しく無視できるの
で、第２図回路と同じような所定のランプ電流に設定す
ることができる。

次に第１図回路のコンデンサＣ１、Ｃ２、フィラメント
「１、ｆ２の抵抗、チョークＬ１を含む合成インピーダ
ンス要素が容量性に設定されている場合は上記誘導性イ
ンピーダンスの場合と逆の働きをする。即ち第９図に示
すように回路固有の振動周波数「。。が高くなると予熱
電流が増加し、周波数ｆ。。が低くなると減少するので
ある。尚図中Ｉは合成インピーダンス要素に流れる電流
（予熱電流とほぼ等しい）を示す。

これらのことからコンデンサＣＩ％Ｃ２、放電灯α、チ
１−りＬｌの主回路によって決定される条件（例えば誘
導性、容量性など）下における所定のランプ電流値に対
してランプ電流と無関係にフィラメント予熱時における
発振周波数を変化させて予熱電流を増加減少させて任意
の予熱電流を設定でき、放電灯ｔの寿命を改善すること
ができるものであり、且つ設計が容易となる。また点灯
中は予熱用スイッチＳ１により、カレントトランスＴ４
の巻ＩＩＡｎ４１は回路から切り離されるので、他に何
等の影響を与えない。尚点灯中はコンデンサＣ１、Ｃ２
、放電灯ｔ１チョークＬ１、巻線’１％　ｎ２、ｎ、で
決定される動作周波数で動作し、所定のランプ電流を流
すことになる。

去」「医」一 実施例１ではカレントトランスＴ、には出力のための２
つの巻線ｎ４２、ｎ４３があり、夫々トランノスタＱ、
、Ｑ２のベースへ接続されていたが、本実施例では第１
０図に示すようにトランジスタＱ５、Ｑ２のどちらか一
方へのみ帰還電流を供給するようになっている。

本実施例では予熱時においては、カレントトランスＴ４
の巻線ｎ４２が接続されているトランジスタ、例えばＱ
２がｔｐＪ２図の回路と同様に動作し、予熱時の発振周
波数を変化させる。しかし第２図回路の如く周波数変化
は（−８＋ｌｉｎ、、とｎ４２の巻数値比が同じでも）
大きくならないことは容易に分かる。

つまりカレントトランスＴ４の帰還バイアスを受けない
もう一方のトランジスタＱ、の導通期間は殆ど変化しな
い為である。尚回路の定数設計によってはコンデンサＣ
ＩにトランジスタＱ１、Ｑ２のアンバランス導通によ、
る直流成分が蓄積し、予熱電流が少々減じられる方向へ
動作する場合も考えられるが、予熱電流を減少する方向
へ意図する設計の場合は非常に良好な効果となる。

本実施例の場合ｆｊｆＪ１図実施例に比べ、カレントト
ランスＴ、の構成が１巻線削減でき配線なども更に簡単
になる。また放電灯αの照灯時の電流に対して予熱電流
を減少さす設計には非常な効果がある。

（−−ユ」 本実施例は１００ｖの商用電源ＡＣを電源スィッチＳＷ
を介してコンデンサＣＦ、チョークＴＦからなる入力雑
音防止フィルタと、倍電圧電源回路を構成するコンデン
サＣｓ、、Ｏ８２などに流れる突入電流防止層の抵抗ｒ
とを通じてダイオードＤｓ１、Ｄｓ２、コンデンサＣｓ
、、Ｃ３２で２８０Ｖに倍電圧整流した直流電源を用い
たもので、コンデンサＣ２には多数の蛍光灯のような放
電灯α１、ａ２を直列接続している。ここで放電灯の１
、α２は同定格電流で異なるワット数（例えば４０Ｗと
３２Ｗ）の岨合わせでもよく、勿論間ワット数のもの同
士でもよい。

更に容易に予熱トランスなどの構成で対処できるので異
なる定格電流のもので。異なるワット数のもの同士、或
いは同ワット数もの同士のものでもよい。また多数直列
、貞灯以外に多数並列点灯の構成でもよい。

さて放電灯ｔ１のフィラメントｆ１、ｆ２、放電灯０．
２のフィラメントｒ５、ｆ４を予熱する回路において、
フィラメントｆ２とｆ、を予熱するためにカレントトラ
ンスＴ、を用いている。即ちカレントトランスＴ、の一
次巻１＠　ｎ　３　、をフィラメントｒ１とｆ４の非電
源端間に予熱用スイッチＳを介しで接続し、二次巻線ｎ
３２をフィラメントｆ２とｆｓとの直列回路に接続し更
に別の二次巻ｉｎｓ＋を駆動トランスＴ、の二次巻線ｎ
２に直列接続している。ここでフイラメン）ｆ２、ｒコ
の予熱電流は巻線１１３＋と１３２の巻数比で設定して
おり、通常は１：１で構成される。

そして予熱電流を最適値に設定するべく予熱時のトラン
ジスタＱ、、Ｑ２の双方又は片方の導通期間を変化さす
。ここで第１図回路のカレントトランスＴ４の動作を、
本実施例回路のカレントトランスＴ、の一次又は二次側
へ巻線を数ターン追加することにより簡単にして確実に
果たすことができる。又本実施例では帰還するための巻
線はトランジスタＱ、に対応するｎ３ｊの一つだけであ
るが、トランジスタＱ２へも同様に帰還してもよいこと
は実施例１の説明の通りである。尚予熱用スイッチＳＩ
がオフし、放電灯の１、の２が点灯しているときは、フ
ィラメントｆ’、ｒ１間ホーへのインピーダンス値より
巻＠ｎ３２のインピーダンス値よりも大きいのでホーへ
間に電流が殆ど流れ、巻Ｊｌｉｎ、１にはランプ電流か
らの帰還電流は流れず第１０図と同様な働きをする。

而して本実施例では予熱用トランスを兼ねたカレン））
ラン六Ｔ、を設けるだけで、多灯点灯回路にも摘要でき
、コスト的にも安価である６に施１」− 第１２図は本実施例の要部要の回路を示しており、この
実施例回路では予熱用トランスを構成するカレントトラ
ンスＴ、に帰還用の巻線を設けず、二次巻線ｎｊ２に直
列に一次巻線ｎ４１を直列に接続したカレントトランス
Ｔ、を股（す、このカレントトランスＴ４の二次巻４Ｑ
　ｎ　４□を帰還巻線としたものである。

夫１１■４−［ 第１３図及び第１４図は他の実施例を示し、第１３図は
プッシュプルインバータ回路、第１゛４図はシングルエ
ンドインバータ回路による放電灯点灯装置である。夫々
駆動トランスＴ、の巻線ｎ２．　ｎ３にカレントトラン
スＴ４の二次出力を夫々直列に接続構成したものであり
、上記実施例と同様の働きをして同様の効果を得るため
説明は省略する。

［発明の効果］ 本発明は上述のように構成した放電灯２α灯装置におい
て、インバータ回路の発振周波数の決定要素の一つとな
る予熱時の電流をフィードバックするカレントトランス
の二次巻線を上記駆動トランスの二次巻線に直列に接続
して設け、このカレントトランスの一次巻線と電源投入
後所定時間オンし、所定時間経過後にオフするスイッチ
要素との直列回路を放電灯のフィラメントを介して直列
に接続したものであるから、電源投入後の所定時間の間
はスイッチ要素がオンすることで、該カレントトランス
によってインバータ回路に発振周波数をスイッチ要素が
オフしている時とは異ならしめことができ、従って、放
電灯のフィラメントの電源側端に接続されでいるインピ
ーダンス素子のインとダンス値を変えることでき、結果
所望の発振周波数で所望の値の予熱電流が得ることが可
能なもので、適当な値の予熱電流を設定することにより
放電灯の寿命を改善させることができる効果を奏し、し
かも該カレントトランスは一次巻線に予熱電流を流して
一次と二次の巻数比に決定される二次巻線の出力をイン
バータ回路のスイッチング素子へ帰還している為、比較
的発振周波数も放電灯が息灯し流れるランプ電流の場合
と予熱時の場合と独立して設定できるから、近赤外線を
使用した光リモコン機器と放電灯から発光される近赤外
線との干渉を防止する為に特定周波数を回避することが
容易に可能となる効果を奏し、予熱時の周波数が容易に
設定できるので同様に電源端子へ帰還する電気雑音（／
イズ）も雑音防止フィルターの特性が良好な場合へもっ
てくるようにランプ、α灯時の発振周波数をもってくる
ことが前記のリモコン干渉等を気にすることなく可能と
なるという効果を奏し、更に構成する部品もインバータ
回路のスイッチング素子の駆動部へ直接働きかける方式
の為、電気的部品でなく、制御回路部品で良く、小型軽
量安価なものが使用でき、電力損失や発熱が予熱時のみ
動作しるので殆どないという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例１の回路図、第２図は同上の基
本となる基本回路の回路図、第３図、第４図乃至第９図
は同上の動作説明図、第１０図は本発明の実施例２に回
路図、第１１図は本発明の実施例３の回路図、第１２図
は本発明の実施例４の回路図、第１３図は本発明の実施
例５の回路図、第１４図は本発明の実施例６の回路図、
第１５図、第１６図、第１７図は従来例の回路図であり
、Ｑｌ、Ｑ２はトランジスタ、Ｔ１は駆動トランス、Ｔ
４、Ｔ、はカレントトランス、Ｓｌは予熱用スイッチで
ある。 代理人　弁理士　石　１）長　七 第６図 第８図　　　　　　　第９図 第１３図 第１４図 第１５図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）発振用のスイッチング素子と放電灯のフィラメン
   トの電源側端に接続された限流用インピーダンス素子と
   、インピーダンス素子あるいは放電灯に流れる電流を流
   す一次巻線及び前記スイッチング素子の制御端子に接続
   して上記スイッチング素子を駆動する二次巻線を有する
   駆動トランスとで少なくともインバータ回路を構成し、
   該インバータ回路の高周波出力にて１ないし複数の放電
   灯を点灯するようにした放電灯点灯装置において、カレ
   ントトランスの一次巻線と電源投入後所定時間オンし、
   所定時間経過後オフするスイッチ要素との直列回路を放
   電灯のフィラメントの非電源側端間に接続し、上記イン
   バータ回路の発振周波数の決定要素となる電流源を構成
   する該カレントトランスの二次巻線を上記スイッチング
   素子の制御端子と前記駆動トランスの二次巻線とで形成
   される帰還回路に挿入して成ることを特徴とする放電灯
   点灯装置。
2. （２）前記駆動トランスの二次巻線と上記カレントトラ
   ンスの二次巻線とを所定の予熱電流に設定するべく、上
   記インピーダンス素子が誘導性では加極性とし容量性で
   は減極性にすることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の放電灯点灯装置。
3. （３）複数の放電灯の直列接続時に使用する予熱トラン
   スに巻線を追加して上記カレントトランスを構成したこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の放電灯点灯
   装置。
4. （４）上記カレントトランスの二次巻線を、交互にスイ
   ッチングさせるインバータ回路の２個のスイッチング素
   子の片方のみの帰還回路に挿入したことを特徴とする特
   許請求の範囲第１項記載の放電灯点灯装置。