JPS62203647A - 高炭素鋼線材の製造方法 - Google Patents
高炭素鋼線材の製造方法Info
- Publication number
- JPS62203647A JPS62203647A JP4603986A JP4603986A JPS62203647A JP S62203647 A JPS62203647 A JP S62203647A JP 4603986 A JP4603986 A JP 4603986A JP 4603986 A JP4603986 A JP 4603986A JP S62203647 A JPS62203647 A JP S62203647A
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- Japan
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- high carbon
- carbon steel
- steel wire
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、非金属介在物が少なく、伸線性、耐疲労性
の優れた高炭素鋼線材の製造方法に関する。
の優れた高炭素鋼線材の製造方法に関する。
従来の技術
自動車エンジン用弁ばね鋼等に用いられる高炭素鋼線材
は、一般に連続ｉ造鋳片を熱間圧延した後冷間用法き加
工して７〜１０ｍφの線材に仕上げられる。従って、そ
の最終製品は繰り返し応力で使用されるため高耐疲労特
性を有し、ざらに機械的性質が優れていることが要求さ
れる。
は、一般に連続ｉ造鋳片を熱間圧延した後冷間用法き加
工して７〜１０ｍφの線材に仕上げられる。従って、そ
の最終製品は繰り返し応力で使用されるため高耐疲労特
性を有し、ざらに機械的性質が優れていることが要求さ
れる。
上記疲労破断の原因は、線材中に非金属介在物とくにＡ
＆２０３系介在物の存在にあることが知られており、従
来からその防止策について種々の提案がなされている。
＆２０３系介在物の存在にあることが知られており、従
来からその防止策について種々の提案がなされている。
例えば、素材となる高炭素鋼を溶製する際に混入するＭ
等の有害元素を低減すると共に、非延伸型の非金属介在
物を極微母に低減させる方法（特開昭５７−６８２５３
）、Ａｆｆを使用することなく脱酸した溶鋼を非アルミ
ナ系スラグで精錬する方法（特開昭６Ｏ−１７７１３９
）等がある。
等の有害元素を低減すると共に、非延伸型の非金属介在
物を極微母に低減させる方法（特開昭５７−６８２５３
）、Ａｆｆを使用することなく脱酸した溶鋼を非アルミ
ナ系スラグで精錬する方法（特開昭６Ｏ−１７７１３９
）等がある。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら、線材加工中の破断の原因は／Ｖ２Ｏ３系
介在物の存在の外に、介在する非金属介在物の大きさに
もあり、その径が１０．ｕｍ以上の場合には破断が起る
。
介在物の存在の外に、介在する非金属介在物の大きさに
もあり、その径が１０．ｕｍ以上の場合には破断が起る
。
すなわち、連続鋳造設備において溶鋼に接する耐火物は
、溶損防止のためアルミナ系やマグネシア系のものが使
用されてぎた。しかし、アルミナ系、マグネシア系の溶
損粒子は径が１０証以上あり、しかも熱間においても非
延性のため上記のごとく破断原因の介在物となり、又溶
鋼を正常化しても耐火物による汚染のため効果が低減し
ていた。
、溶損防止のためアルミナ系やマグネシア系のものが使
用されてぎた。しかし、アルミナ系、マグネシア系の溶
損粒子は径が１０証以上あり、しかも熱間においても非
延性のため上記のごとく破断原因の介在物となり、又溶
鋼を正常化しても耐火物による汚染のため効果が低減し
ていた。
この発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであ
り、線材中に介在する有害酸化物の介在物を低減させる
と共に、介在する非金属介在物の径を１１０Ａｔ以下に
制御して微細介在物とするのである。
り、線材中に介在する有害酸化物の介在物を低減させる
と共に、介在する非金属介在物の径を１１０Ａｔ以下に
制御して微細介在物とするのである。
問題点を解決するための手段
この発明は、転炉でＳｉ脱酸しＭ２Ｏ３等の有害酸化物
を極力低減して溶製された溶鋼を真空脱ガス装置でＣａ
Ｏ−ＳｉＯ２系フラックスを用いて精錬した後、ジルコ
ンやジルコニア等の非アルミナ系耐火物を内張すした取
鍋、タンディシュ及び浸漬ノズルをＦＪする連続鋳造設
備により連続鋳造して鋳片を作り、これを熱間圧延及び
冷間引俵き７Ｊ［＋工するのである。
を極力低減して溶製された溶鋼を真空脱ガス装置でＣａ
Ｏ−ＳｉＯ２系フラックスを用いて精錬した後、ジルコ
ンやジルコニア等の非アルミナ系耐火物を内張すした取
鍋、タンディシュ及び浸漬ノズルをＦＪする連続鋳造設
備により連続鋳造して鋳片を作り、これを熱間圧延及び
冷間引俵き７Ｊ［＋工するのである。
作用
転炉でＳｉ脱酸しＡ＃２０３等の有害酸化物を極力低減
して溶製された溶鋼を、真空アーク脱ガス装置でｃａｏ
−５ｉｏ２系フラックスを用いて精錬すれば、熱間圧
延及び冷間引火き加工に有害な１０．ａｍ以上の大きな
非金属介在物は皆無となり、ざらに連続鋳造設備におい
て溶鋼と接触する取鍋、タンディシュ及び浸漬ノズルの
内張りを非アルミナ系耐火物で溝成することにより、鋳
造過程において有害な大型酸化物が混入して溶鋼が汚染
されるのを防止することができ、鋳造前の高い清浄度を
維持した連続鋳造鋳片を得ることができ、得られる製品
は耐疲労特性に優れ、使用の疲労破断が極めて少ない。
して溶製された溶鋼を、真空アーク脱ガス装置でｃａｏ
−５ｉｏ２系フラックスを用いて精錬すれば、熱間圧
延及び冷間引火き加工に有害な１０．ａｍ以上の大きな
非金属介在物は皆無となり、ざらに連続鋳造設備におい
て溶鋼と接触する取鍋、タンディシュ及び浸漬ノズルの
内張りを非アルミナ系耐火物で溝成することにより、鋳
造過程において有害な大型酸化物が混入して溶鋼が汚染
されるのを防止することができ、鋳造前の高い清浄度を
維持した連続鋳造鋳片を得ることができ、得られる製品
は耐疲労特性に優れ、使用の疲労破断が極めて少ない。
実施例
以下、実施例に基いて、この発明の詳細な説明する。
（以下余白）
第１表 （単位二重量％）
第１表に化学成分を示したＳｉ −Ｃｒ弁ばね鋼を７０
Ｔ転炉でＳｉ脱酸して溶製した後、真空アーク脱ガス装
置で第２表に組成を示じたＣａＯ−ＳｉＯ２系フラック
スを使ってフラックス精錬を行ないＡｌ２Ｏ３等の有害
な酸化物を含まない清浄鋼を溶製した。
Ｔ転炉でＳｉ脱酸して溶製した後、真空アーク脱ガス装
置で第２表に組成を示じたＣａＯ−ＳｉＯ２系フラック
スを使ってフラックス精錬を行ないＡｌ２Ｏ３等の有害
な酸化物を含まない清浄鋼を溶製した。
第２表（単位二重量％）
そして、上記溶鋼を、取鋼、タンディシュ及び浸漬ノズ
ルの溶鋼接触面をジルコンで内張すした連続鋳造設備に
より連続鋳造し断面寸法が３００×４００ｍの鋳片とし
た。引続きブルームミルで熱間圧延し１２５ｓφの中間
材とし、さらにワイヤロッドミルで熱間圧延後冷間用法
きを行ない７〜１０８φの線材に仕上げた。
ルの溶鋼接触面をジルコンで内張すした連続鋳造設備に
より連続鋳造し断面寸法が３００×４００ｍの鋳片とし
た。引続きブルームミルで熱間圧延し１２５ｓφの中間
材とし、さらにワイヤロッドミルで熱間圧延後冷間用法
きを行ない７〜１０８φの線材に仕上げた。
なお、比較のため上記５ｉ−Ｃｒ弁はね鋼を使って次の
比較例１及び２により線材を製造した。
比較例１及び２により線材を製造した。
比較例１
Ｓｉ脱酸して溶製された溶鋼を真空アーク脱ガス装置で
Ｃａ０−ＣａＦ系フラックスを使ってフラックス精錬し
た後、アルミナ内張りの取鍋、タンディシュ、浸漬ノズ
ルを有する連続鋳造設備で連続鋳造し、この発明と同様
の線材加工をした。
Ｃａ０−ＣａＦ系フラックスを使ってフラックス精錬し
た後、アルミナ内張りの取鍋、タンディシュ、浸漬ノズ
ルを有する連続鋳造設備で連続鋳造し、この発明と同様
の線材加工をした。
比較例２
ＳｉとＮにより脱酸して溶製された溶鋼を真空アーク脱
ガス装置でＣａＯ−ｃａｒ ２−／Ｖ系フラックスを使
ってフラックス精錬した後、比較例１と同様の連続鋳造
、線材加工を行なった。
ガス装置でＣａＯ−ｃａｒ ２−／Ｖ系フラックスを使
ってフラックス精錬した後、比較例１と同様の連続鋳造
、線材加工を行なった。
上記により製造した各線材から試料を採取し縦断面上の
介在物形態の分類と介在物の大きさを調べた。その結果
を第１図に示す。
介在物形態の分類と介在物の大きさを調べた。その結果
を第１図に示す。
第１図より、比較例１はＳｉ脱酸のためトータル酸素は
２０ｐｐｍであり、介在物数は他の方法に比べ著しく多
い。これに対し、この発明の実施例は比較例１と同様Ｓ
ｉ脱酸したものであるにもかかわらず介在物はすべて５
Ａｔｍ以下の微細介在物のみであり、５ＡＩｍ以上の大
型介在物は皆、無である。又、介在物数は比較例１に比
べ１７１０以下で非常に少ない。
２０ｐｐｍであり、介在物数は他の方法に比べ著しく多
い。これに対し、この発明の実施例は比較例１と同様Ｓ
ｉ脱酸したものであるにもかかわらず介在物はすべて５
Ａｔｍ以下の微細介在物のみであり、５ＡＩｍ以上の大
型介在物は皆、無である。又、介在物数は比較例１に比
べ１７１０以下で非常に少ない。
これは、ＣａＯＡ＆２０３系フラックスを使ったフラン
クス蹟錬と外来系アルミナ源の浸入を排除した結果、非
延性の有害介在物が減少した結果である。
クス蹟錬と外来系アルミナ源の浸入を排除した結果、非
延性の有害介在物が減少した結果である。
又、比較例２はＳｉとＮを使った脱酸によりトータル酸
素はｉａｐｐｍまで減少し、介在物数は比較例１に比べ
著しく減少している。しかし、１５μｍ程度のアルミナ
系介在物が存在してあり、／Ｖ ＩＩＲｍによる製鋼法
では大型のアルミナ系介在物を完全に排除することは困
難なことがわかる。
素はｉａｐｐｍまで減少し、介在物数は比較例１に比べ
著しく減少している。しかし、１５μｍ程度のアルミナ
系介在物が存在してあり、／Ｖ ＩＩＲｍによる製鋼法
では大型のアルミナ系介在物を完全に排除することは困
難なことがわかる。
発明の効果
この発明は、転炉を使って鋼を溶製する際、５１１１ｉ
１を行なうと共に、ＣａＯＡ＃２０３系フラックスを使
って真空アーク脱カス装置でフラッグス精錬を行ない、
かつ連続鋳造設備における溶鋼接触面に非アルミナ系耐
火物を使用することにより、アルミナ系介在物を完全に
排除することができ、その結果、製品の疲労特性が向上
し、使用中の疲労破断の事攻を起すことなく博めて安定
な品質がｊｑられる。
１を行なうと共に、ＣａＯＡ＃２０３系フラックスを使
って真空アーク脱カス装置でフラッグス精錬を行ない、
かつ連続鋳造設備における溶鋼接触面に非アルミナ系耐
火物を使用することにより、アルミナ系介在物を完全に
排除することができ、その結果、製品の疲労特性が向上
し、使用中の疲労破断の事攻を起すことなく博めて安定
な品質がｊｑられる。
第１図はこの発明の実施例及び比較例における線材試料
の介在物形態を介在物径と介在物数の関係で示すグラフ
である。
の介在物形態を介在物径と介在物数の関係で示すグラフ
である。
Claims (1)
- 転炉でＳｉ脱酸して溶製された溶鋼を、真空アーク脱ガ
ス装置でＣａＯ−ＳｉＯ＿２系フラックスを用いて精錬
した後、非アルミナ系耐火物を内張りした取鍋、タンデ
ィシュ及び浸漬ノズルを有する連続鋳造設備により連続
鋳造して鋳片とし圧延することを特徴とする高炭素鋼線
材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4603986A JPS62203647A (ja) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | 高炭素鋼線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4603986A JPS62203647A (ja) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | 高炭素鋼線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62203647A true JPS62203647A (ja) | 1987-09-08 |
Family
ID=12735889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4603986A Pending JPS62203647A (ja) | 1986-03-03 | 1986-03-03 | 高炭素鋼線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62203647A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04158960A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-06-02 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼の製造方法 |
| JPH04274852A (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-30 | Nippon Steel Corp | 高清浄度溶鋼鋳造用の連鋳タンディッシュ堰 |
| CN112893794A (zh) * | 2021-01-15 | 2021-06-04 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 高表面质量弹簧钢盘条及其生产方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5714459A (en) * | 1980-06-28 | 1982-01-25 | Harima Refract Co Ltd | Molten metal containing |
| JPS5742576A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-10 | Shinagawa Refractories Co | Casting nozzle |
| JPS5768253A (en) * | 1980-10-11 | 1982-04-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high carbon steel wire rod |
-
1986
- 1986-03-03 JP JP4603986A patent/JPS62203647A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5714459A (en) * | 1980-06-28 | 1982-01-25 | Harima Refract Co Ltd | Molten metal containing |
| JPS5742576A (en) * | 1980-08-26 | 1982-03-10 | Shinagawa Refractories Co | Casting nozzle |
| JPS5768253A (en) * | 1980-10-11 | 1982-04-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high carbon steel wire rod |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04158960A (ja) * | 1990-10-22 | 1992-06-02 | Nippon Steel Corp | 高清浄度鋼の製造方法 |
| JPH04274852A (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-30 | Nippon Steel Corp | 高清浄度溶鋼鋳造用の連鋳タンディッシュ堰 |
| CN112893794A (zh) * | 2021-01-15 | 2021-06-04 | 张家港荣盛特钢有限公司 | 高表面质量弹簧钢盘条及其生产方法 |
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