JPS6220372B2 - - Google Patents
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- JPS6220372B2 JPS6220372B2 JP54034543A JP3454379A JPS6220372B2 JP S6220372 B2 JPS6220372 B2 JP S6220372B2 JP 54034543 A JP54034543 A JP 54034543A JP 3454379 A JP3454379 A JP 3454379A JP S6220372 B2 JPS6220372 B2 JP S6220372B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- injection nozzle
- air
- fuel
- pipe
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/053—Component parts or details
- F02G1/055—Heaters or coolers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スターリングエンジンの燃焼装置に
関するものである。
関するものである。
スターリングエンジンの燃焼装置には、高い燃
焼室容積負荷（高負荷燃焼）と広い燃焼負荷の条
件を満足させる要求がある。高負荷燃焼とは、ス
ターリングエンジンの作動気体が封入されている
容積の中で、ピストンの掃気容積以外の無効容積
の増加が、エンジンの熱効率を低下させる直接の
原因となり、高温側の熱交換器（高温熱交）の内
容積はできるだけ小さくする必要があり、そこで
同筒状又は籠型状を呈す高温熱交組付体によつて
包まれる空間も当然狭く成り、したがつてその空
間を燃焼室とするには火炎を短くし、最も燃焼量
を多く要求される条件で燃焼を完全に完結するこ
とが要求され、燃焼室容積負荷１×107Kcal／
hr・m3を満足させる必要性のことである。
焼室容積負荷（高負荷燃焼）と広い燃焼負荷の条
件を満足させる要求がある。高負荷燃焼とは、ス
ターリングエンジンの作動気体が封入されている
容積の中で、ピストンの掃気容積以外の無効容積
の増加が、エンジンの熱効率を低下させる直接の
原因となり、高温側の熱交換器（高温熱交）の内
容積はできるだけ小さくする必要があり、そこで
同筒状又は籠型状を呈す高温熱交組付体によつて
包まれる空間も当然狭く成り、したがつてその空
間を燃焼室とするには火炎を短くし、最も燃焼量
を多く要求される条件で燃焼を完全に完結するこ
とが要求され、燃焼室容積負荷１×107Kcal／
hr・m3を満足させる必要性のことである。
次に、広い燃焼負荷とは、スターリングエンジ
ンが実際に動力機関として使用される場合、それ
らの機関に要求される負荷状態に合わせて、素早
く燃焼負荷を変化させる必要があり、その最小燃
焼量／最大燃焼量（ターンダウン比）１／20を満
足させる必要性のことである。
ンが実際に動力機関として使用される場合、それ
らの機関に要求される負荷状態に合わせて、素早
く燃焼負荷を変化させる必要があり、その最小燃
焼量／最大燃焼量（ターンダウン比）１／20を満
足させる必要性のことである。
以上の二つの条件を同時に満たし、燃料として
利点の多い、ガソリンより揮発度が低く添加剤の
混入しない軽質油をスターリングエンジンに使用
するための燃焼装置が要求されている。
利点の多い、ガソリンより揮発度が低く添加剤の
混入しない軽質油をスターリングエンジンに使用
するための燃焼装置が要求されている。
従来の圧力噴霧式ノズル、二流体式ノズルと燃
焼器の組合わせでは上記の条件を満たすことはで
きない。最大の理由は、ガソリンより揮発度の低
い軽質油などの燃料においては、油粒子を微細化
して燃焼させるだけでは、燃焼速度も遅く、短炎
で高負荷の燃焼はできない。つまり燃焼室容積負
荷１×107Kcal／hr・m3を満足させる燃焼はでき
ない。次の理由は、圧力噴霧式ノズルは、原理的
に油粒子を微細化するのに必要な最低圧は５Kg／
cm2(G)必要であり、さらに圧力の二乗に比例して流
量を変化させるため、ターンダウン比１／20を得
るには１：400の圧力比を必要とし、実際に単一
ノズルでは不可能である。又、二流体噴霧式ノズ
ルは霧化性能はほゞ空気流速によつて決まり、平
均油粒径は空気流速に逆比例し、燃焼に必要な微
細粒子にするには、200ｍ／ｇ以上の速度を必要
とし、さらに容積流量比（空気／軽質油）が5000
以上必要であり、この量は全燃焼用空気量の30％
にも相当し、高圧の空気を多量に消費する上に、
ターンダウン比１／20を得るには空気量も対応し
て変化させる必要があり、極めて複雑で消費動力
も大きく実際には適用が不可能である。従来の他
の方式として軽質油をあらかじめ気化させた後ガ
スバーナと燃焼器の組合せで燃焼させれば、高負
荷燃焼と広範囲の燃焼負荷を満足させることは出
来る。しかし、気化させる熱源が他に必要なこと
と着火以単に、軽質油を気化させるのに時間がか
かり、エンジン始動性を悪くすることと、ガソリ
ンより揮発度の低い軽質油を気化させるには、気
化時の温度コントロールが必要でありさらにその
温度も170〜200℃と高く、さらにターンダウン比
１／20に対応する気化能力を持たすことは難し
い。つまり、装置が複雑に成り、始動性が悪く且
つ炉外の気化部は危険度が高い。
焼器の組合わせでは上記の条件を満たすことはで
きない。最大の理由は、ガソリンより揮発度の低
い軽質油などの燃料においては、油粒子を微細化
して燃焼させるだけでは、燃焼速度も遅く、短炎
で高負荷の燃焼はできない。つまり燃焼室容積負
荷１×107Kcal／hr・m3を満足させる燃焼はでき
ない。次の理由は、圧力噴霧式ノズルは、原理的
に油粒子を微細化するのに必要な最低圧は５Kg／
cm2(G)必要であり、さらに圧力の二乗に比例して流
量を変化させるため、ターンダウン比１／20を得
るには１：400の圧力比を必要とし、実際に単一
ノズルでは不可能である。又、二流体噴霧式ノズ
ルは霧化性能はほゞ空気流速によつて決まり、平
均油粒径は空気流速に逆比例し、燃焼に必要な微
細粒子にするには、200ｍ／ｇ以上の速度を必要
とし、さらに容積流量比（空気／軽質油）が5000
以上必要であり、この量は全燃焼用空気量の30％
にも相当し、高圧の空気を多量に消費する上に、
ターンダウン比１／20を得るには空気量も対応し
て変化させる必要があり、極めて複雑で消費動力
も大きく実際には適用が不可能である。従来の他
の方式として軽質油をあらかじめ気化させた後ガ
スバーナと燃焼器の組合せで燃焼させれば、高負
荷燃焼と広範囲の燃焼負荷を満足させることは出
来る。しかし、気化させる熱源が他に必要なこと
と着火以単に、軽質油を気化させるのに時間がか
かり、エンジン始動性を悪くすることと、ガソリ
ンより揮発度の低い軽質油を気化させるには、気
化時の温度コントロールが必要でありさらにその
温度も170〜200℃と高く、さらにターンダウン比
１／20に対応する気化能力を持たすことは難し
い。つまり、装置が複雑に成り、始動性が悪く且
つ炉外の気化部は危険度が高い。
そこで本発明は、以上の従来技術の不具合点を
全て解決し、極めて簡単な構造で、スターリング
エンジンに要求される仕様の(1)高負荷燃焼(2)広範
囲の燃焼負荷の両条件を満足させたスターリング
エンジンの燃焼装置を提供することをその目的と
するものである。
全て解決し、極めて簡単な構造で、スターリング
エンジンに要求される仕様の(1)高負荷燃焼(2)広範
囲の燃焼負荷の両条件を満足させたスターリング
エンジンの燃焼装置を提供することをその目的と
するものである。
以下本発明の一実施例並びに他の変形実施例を
添付図面に基づいて説明する。先ず、本発明の一
実施例の構成を第１図と第２図に基づいて説明す
ると、１は噴射ノズルで、第２図で詳細に示した
如く、ノズルホールダの中心軸部２に霧化用空気
の通路３を、また、その外周部４に液体燃料の通
路５を有し、下流先端部６には霧化用空気を加速
するノズルスロート部７と液体燃料が霧化用空気
に混入される細孔部８を持ち、さらに液体燃料を
混入し、加速された霧化用空気が激突する位置
に、内側に凹部を持つ共鳴函９を備えている。更
に、１０は前記外周部４に設けられた支持棒で、
先端に前記共鳴函を持ち、またその内部に音波場
１１を形成する。
添付図面に基づいて説明する。先ず、本発明の一
実施例の構成を第１図と第２図に基づいて説明す
ると、１は噴射ノズルで、第２図で詳細に示した
如く、ノズルホールダの中心軸部２に霧化用空気
の通路３を、また、その外周部４に液体燃料の通
路５を有し、下流先端部６には霧化用空気を加速
するノズルスロート部７と液体燃料が霧化用空気
に混入される細孔部８を持ち、さらに液体燃料を
混入し、加速された霧化用空気が激突する位置
に、内側に凹部を持つ共鳴函９を備えている。更
に、１０は前記外周部４に設けられた支持棒で、
先端に前記共鳴函を持ち、またその内部に音波場
１１を形成する。
前記噴射ノズル１は、第１図で詳細に示す如
く、コンプレツサ１２及び管１３から成る霧化用
空気供給系と、燃料タンク１４、燃料ポンプ１
５、調整弁１６及び管１７から成る燃料供給系と
を付帯している。前記噴射ノズル１の通路３は管
１３と、また該噴射ノズル１の通路５は管１７と
夫々連通している。
く、コンプレツサ１２及び管１３から成る霧化用
空気供給系と、燃料タンク１４、燃料ポンプ１
５、調整弁１６及び管１７から成る燃料供給系と
を付帯している。前記噴射ノズル１の通路３は管
１３と、また該噴射ノズル１の通路５は管１７と
夫々連通している。
更に、ブロア１８、調整弁１９及びダクト２０
から成る燃焼用空気供給系が、予熱器２１の入口
２２に接続されている。前記噴射ノズル１は、こ
の予熱器２１に取付けられている。前記予熱器２
１内には、流路２３，２４が設けられている。更
に、前記予熱器２１は、空気出口２５から出た空
気が前記噴射ノズル１の周囲回れる空間２６を有
する。また、燃焼器２７は、空気吹込み口２８，
２９と点火プラグ３０を持つ。燃焼室３１は、複
数の膨張シリンダ３２と、該膨張シリンダ３２と
連結し且つ円筒状に配列された複数のヒータパイ
プ３３とによつて囲まれる空間である。更に、断
熱材３４により窯３５が作られており、燃焼ガス
は、複数の燃焼ガス排出パイプ３６から外部へ放
出される。３７は入口、そして３８は出口であ
る。
から成る燃焼用空気供給系が、予熱器２１の入口
２２に接続されている。前記噴射ノズル１は、こ
の予熱器２１に取付けられている。前記予熱器２
１内には、流路２３，２４が設けられている。更
に、前記予熱器２１は、空気出口２５から出た空
気が前記噴射ノズル１の周囲回れる空間２６を有
する。また、燃焼器２７は、空気吹込み口２８，
２９と点火プラグ３０を持つ。燃焼室３１は、複
数の膨張シリンダ３２と、該膨張シリンダ３２と
連結し且つ円筒状に配列された複数のヒータパイ
プ３３とによつて囲まれる空間である。更に、断
熱材３４により窯３５が作られており、燃焼ガス
は、複数の燃焼ガス排出パイプ３６から外部へ放
出される。３７は入口、そして３８は出口であ
る。
次に、前述した噴射ノズル１の他の変形実施例
を第３図に基づいて説明する。この噴射ノズル１
は、その外周部４にフイン４ａが設けてある。こ
のフイン４ａは、前記予熱器２１内にのみ設けれ
ばよい。その他の点は、前述した噴射ノズルの構
成と全く同じであるので、その説明は省略する。
を第３図に基づいて説明する。この噴射ノズル１
は、その外周部４にフイン４ａが設けてある。こ
のフイン４ａは、前記予熱器２１内にのみ設けれ
ばよい。その他の点は、前述した噴射ノズルの構
成と全く同じであるので、その説明は省略する。
また、前述した霧化用空気供給系と燃料供給系
との他の変形実施例を第４図に基づいて説明す
る。管１３と１７との途中に切換弁３９を設け
る。この切換弁３９は、燃焼の開始及び燃焼時に
は、前記管１７と後方の管１７とを連通せしめ、
燃焼停止時には、前記管１３と後方の管１７と
が、連通する様に設計してある。また、前記コン
プレツサ１２は、燃焼停止後一定時間運転するよ
うにしてある。その他の構成は、前述した各系の
構成と全く同じであるので、その説明は省略す
る。
との他の変形実施例を第４図に基づいて説明す
る。管１３と１７との途中に切換弁３９を設け
る。この切換弁３９は、燃焼の開始及び燃焼時に
は、前記管１７と後方の管１７とを連通せしめ、
燃焼停止時には、前記管１３と後方の管１７と
が、連通する様に設計してある。また、前記コン
プレツサ１２は、燃焼停止後一定時間運転するよ
うにしてある。その他の構成は、前述した各系の
構成と全く同じであるので、その説明は省略す
る。
以上の如き構成において、燃焼用空気は、ブロ
ア１８、調整弁１９およびダクト２０より供給さ
れ、予熱器２１の入口２２から流路２３，２４を
通り空気出口２５に吹出される。一方、噴射ノズ
ル１には霧化用の空気がコンプレツサ１２管１３
により供給され、燃料である軽質油が燃料タンク
１４、燃料ポンプ１５、調整弁１６、管１７によ
り供給される。エンジンの始動時には燃料である
軽質油は加熱されることなく、単一の噴射ノズル
１により微粒子化した油粒子が燃焼器２７内に噴
出され、空気吹込み口２８，２９から吹き出す燃
焼用空気と混合され、点火プラグ３０により着火
される。以後、エンジンの要求出力（負荷）に応
じて燃料と燃焼用空気は手動又は自動で調整弁１
６，１９により調整される。霧化用空気は燃料の
流量が変化しても変える必要はない。火炎は窯３
５内の燃焼室３１に形成され、主として輻射伝熱
と対流伝熱によりヒータパイプ３３と膨張シリン
ダ３２内の作動ガスに熱エネルギーを供給する。
更に、燃焼ガスは、作動ガスに熱を供給した後で
も、800〜900℃の温度を保つた状態で、燃焼ガス
排出パイプ３６を入口３７から出口３８に抜け
る。この時、燃焼用の空気は、排出パイプ３６の
外側を通り、燃焼ガスから受熱し、600〜700℃に
加熱された空気が、予熱器出口２５から空間２６
に廻り、噴射ノズル１を加熱する。
ア１８、調整弁１９およびダクト２０より供給さ
れ、予熱器２１の入口２２から流路２３，２４を
通り空気出口２５に吹出される。一方、噴射ノズ
ル１には霧化用の空気がコンプレツサ１２管１３
により供給され、燃料である軽質油が燃料タンク
１４、燃料ポンプ１５、調整弁１６、管１７によ
り供給される。エンジンの始動時には燃料である
軽質油は加熱されることなく、単一の噴射ノズル
１により微粒子化した油粒子が燃焼器２７内に噴
出され、空気吹込み口２８，２９から吹き出す燃
焼用空気と混合され、点火プラグ３０により着火
される。以後、エンジンの要求出力（負荷）に応
じて燃料と燃焼用空気は手動又は自動で調整弁１
６，１９により調整される。霧化用空気は燃料の
流量が変化しても変える必要はない。火炎は窯３
５内の燃焼室３１に形成され、主として輻射伝熱
と対流伝熱によりヒータパイプ３３と膨張シリン
ダ３２内の作動ガスに熱エネルギーを供給する。
更に、燃焼ガスは、作動ガスに熱を供給した後で
も、800〜900℃の温度を保つた状態で、燃焼ガス
排出パイプ３６を入口３７から出口３８に抜け
る。この時、燃焼用の空気は、排出パイプ３６の
外側を通り、燃焼ガスから受熱し、600〜700℃に
加熱された空気が、予熱器出口２５から空間２６
に廻り、噴射ノズル１を加熱する。
前記噴射ノズル１の役割を第１図に基づいて説
明する。始動時、霧化用空気は、ノズルスロート
部７で加速され、共鳴函９にぶつけられ、音波場
１１を作り出し、更に燃料である軽質油は、ここ
で微細粒子化して前記霧化用空気と混合される。
これらの微細粒子は、粒子径が小さく、上述した
如く、簡単に着火し、ミスすることはない。次
に、着火後は、燃焼の軽質油が管１７から入り、
通路５に至る時、この噴射ノズル１の外周部４
は、上述の如く600〜700℃の予熱空気にさらされ
ており、通路５を通過し細孔部８に至るまでに燃
料の一部又は全部が気化する。この気化した燃料
は、燃焼器２７内につき出した音波場１１で燃焼
用空気と早い速度で、しかも極めて均一に混合さ
れ、その結果、燃焼室３１内の火炎は短かく成
り、液体燃料の燃焼では到達できない早さの燃焼
速度を持ち、窯３５内で完全燃焼が行なわれる。
上記の作用は、エンジンの最高出力時点で燃料が
多量に供給された時でも満足するし、エンジンの
要求出力範囲全域において、充分に満足できる状
態で行なわれる。
明する。始動時、霧化用空気は、ノズルスロート
部７で加速され、共鳴函９にぶつけられ、音波場
１１を作り出し、更に燃料である軽質油は、ここ
で微細粒子化して前記霧化用空気と混合される。
これらの微細粒子は、粒子径が小さく、上述した
如く、簡単に着火し、ミスすることはない。次
に、着火後は、燃焼の軽質油が管１７から入り、
通路５に至る時、この噴射ノズル１の外周部４
は、上述の如く600〜700℃の予熱空気にさらされ
ており、通路５を通過し細孔部８に至るまでに燃
料の一部又は全部が気化する。この気化した燃料
は、燃焼器２７内につき出した音波場１１で燃焼
用空気と早い速度で、しかも極めて均一に混合さ
れ、その結果、燃焼室３１内の火炎は短かく成
り、液体燃料の燃焼では到達できない早さの燃焼
速度を持ち、窯３５内で完全燃焼が行なわれる。
上記の作用は、エンジンの最高出力時点で燃料が
多量に供給された時でも満足するし、エンジンの
要求出力範囲全域において、充分に満足できる状
態で行なわれる。
次に、本発明の噴射ノズル１の他の変形実施例
の作動を説明する。この噴射ノズル１の外周部４
につけられたフイン４ａは、予熱器２１内につけ
られており、予熱空気からの熱は、このフイン４
ａを通して、燃料の軽質油に伝わり、その一部又
は全部を気化する。
の作動を説明する。この噴射ノズル１の外周部４
につけられたフイン４ａは、予熱器２１内につけ
られており、予熱空気からの熱は、このフイン４
ａを通して、燃料の軽質油に伝わり、その一部又
は全部を気化する。
さらに、空気供給系と燃料供給系の他の変形実
施例の作動を第４図に基づいて説明する。燃焼さ
せる場合、切換弁３９は、管１７が連通する様に
して、上述した作動を噴射ノズル１にもたせる。
燃焼の停止時には切換弁３９は、後方の管１７と
管１３が連通し、噴射ノズル１と燃料ポンプ１５
を結ぶ管１７による燃料回路は遮断される。そこ
で、噴射ノズル１内に残つた燃料は、燃焼停止後
も一定時間駆動しているコンプレツサ１２により
送られる霧化用空気により吹き飛ばされる。
施例の作動を第４図に基づいて説明する。燃焼さ
せる場合、切換弁３９は、管１７が連通する様に
して、上述した作動を噴射ノズル１にもたせる。
燃焼の停止時には切換弁３９は、後方の管１７と
管１３が連通し、噴射ノズル１と燃料ポンプ１５
を結ぶ管１７による燃料回路は遮断される。そこ
で、噴射ノズル１内に残つた燃料は、燃焼停止後
も一定時間駆動しているコンプレツサ１２により
送られる霧化用空気により吹き飛ばされる。
以上の如く本発明によれば、噴射ノズルの周囲
に予熱空気が回る空気を設けたことと、該噴射ノ
ズルの外周部に液体燃料の通路を有し、且つ燃料
を混入した霧化用空気が激突する位置に、内側に
音波場を持つ共鳴函を設けたため、液体燃料であ
る軽質油は、噴射ノズル内で予熱空気から受熱
し、一部又は全部が蒸発する。このため、液体粒
子の蒸発過程を必要としない。さらに、前記共鳴
函によつて生じる音波場で蒸発の拡散、空気との
混合が行なわれ、その速度は極めて早いものであ
る。更に、このため、燃焼の全過程を非常に短か
くでき、火炎の長さも極めて短かくできる。その
結果１×107Kcal／hr・m3の燃焼容積熱負荷をも
つ燃焼ができるようになり、そのことにより燃焼
室を従来の1/10にまで小さくできる。
に予熱空気が回る空気を設けたことと、該噴射ノ
ズルの外周部に液体燃料の通路を有し、且つ燃料
を混入した霧化用空気が激突する位置に、内側に
音波場を持つ共鳴函を設けたため、液体燃料であ
る軽質油は、噴射ノズル内で予熱空気から受熱
し、一部又は全部が蒸発する。このため、液体粒
子の蒸発過程を必要としない。さらに、前記共鳴
函によつて生じる音波場で蒸発の拡散、空気との
混合が行なわれ、その速度は極めて早いものであ
る。更に、このため、燃焼の全過程を非常に短か
くでき、火炎の長さも極めて短かくできる。その
結果１×107Kcal／hr・m3の燃焼容積熱負荷をも
つ燃焼ができるようになり、そのことにより燃焼
室を従来の1/10にまで小さくできる。
本発明の構成から、粒子の微細化は、最初の着
火時だけでよい、その場合にも、音波場で微粒子
化することから、噴射ノズルの細孔部の径も小さ
くする必要はなく、霧化用空気も低圧・小量で済
む。さらにその后は上述の如く、噴射ノズルより
流出する燃料はすでに気化されていることによ
り、粒子の微細化のために燃料供給圧、霧化用空
気圧を調整する必要はない、そこでターンダウン
比１／20を容易に達成することができる。
火時だけでよい、その場合にも、音波場で微粒子
化することから、噴射ノズルの細孔部の径も小さ
くする必要はなく、霧化用空気も低圧・小量で済
む。さらにその后は上述の如く、噴射ノズルより
流出する燃料はすでに気化されていることによ
り、粒子の微細化のために燃料供給圧、霧化用空
気圧を調整する必要はない、そこでターンダウン
比１／20を容易に達成することができる。
加えて、本発明によれば、噴射ノズルの外周部
にフインを設けたことにより、予熱空気からの受
熱面積が増し、予熱空気温度の比較的低い場合に
も、そしてノズルホールダ部の短かい場合にも、
燃料を気化させる効果を充分にもたせることがで
きる。
にフインを設けたことにより、予熱空気からの受
熱面積が増し、予熱空気温度の比較的低い場合に
も、そしてノズルホールダ部の短かい場合にも、
燃料を気化させる効果を充分にもたせることがで
きる。
更に、本発明によれば、燃料の停止時には噴射
ノズルと燃料ポンプを結ぶ燃料回路がしや断さ
れ、同時に噴射ノズル内に残つた燃料が霧化用空
気により吹き飛ばされるように回路を切換えるた
めの切換弁を設けたことにより、燃焼の停止時に
燃料が噴射ノズル内に蓄積したまゝ、除々に冷や
されることによつて生じるタール分により、噴射
ノズルの細孔部をつまらせるおそれがなくなつ
た。
ノズルと燃料ポンプを結ぶ燃料回路がしや断さ
れ、同時に噴射ノズル内に残つた燃料が霧化用空
気により吹き飛ばされるように回路を切換えるた
めの切換弁を設けたことにより、燃焼の停止時に
燃料が噴射ノズル内に蓄積したまゝ、除々に冷や
されることによつて生じるタール分により、噴射
ノズルの細孔部をつまらせるおそれがなくなつ
た。
第１図は本発明スターリングエンジンの燃焼装
置の一実施例を示すシステム図、第２図は第１図
における噴射ノズルの拡大中央縦断面図、第３図
は噴射ノズルの他の変形実施例を示す断面図、そ
して第４図は第１図における霧化用空気供給系と
燃料供給系の他の変形実施例を示す管路図であ
る。 １：噴射ノズル、２：中心軸部、３，５：通
路、４：外周部、９：共鳴函、１１：音波場、１
２：コンプレツサ、１３，１７：管、１４：燃料
タンク、２１：予熱器、２６：空間、２７：燃焼
器、３５：窯。
置の一実施例を示すシステム図、第２図は第１図
における噴射ノズルの拡大中央縦断面図、第３図
は噴射ノズルの他の変形実施例を示す断面図、そ
して第４図は第１図における霧化用空気供給系と
燃料供給系の他の変形実施例を示す管路図であ
る。 １：噴射ノズル、２：中心軸部、３，５：通
路、４：外周部、９：共鳴函、１１：音波場、１
２：コンプレツサ、１３，１７：管、１４：燃料
タンク、２１：予熱器、２６：空間、２７：燃焼
器、３５：窯。
Claims (1)
- １ 窯の上部に空気予熱器を取付け、前記空気予
熱器の空気通路中に噴射ノズルを延在せしめるよ
うにしたスターリングエンジンの燃焼装置におい
て、前記噴射ノズルの周囲に予熱空気が旋回する
空間を設けると共に、前記噴射ノズルの中心軸部
および外周部に夫々霧化用空気および燃料が通る
通路を配設し、前記噴射ノズルの先端内部に音波
場を持つ共鳴函を設けてなる、スターリングエン
ジンの燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3454379A JPS55128643A (en) | 1979-03-23 | 1979-03-23 | Combustion device of stirling engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3454379A JPS55128643A (en) | 1979-03-23 | 1979-03-23 | Combustion device of stirling engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55128643A JPS55128643A (en) | 1980-10-04 |
| JPS6220372B2 true JPS6220372B2 (ja) | 1987-05-07 |
Family
ID=12417207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3454379A Granted JPS55128643A (en) | 1979-03-23 | 1979-03-23 | Combustion device of stirling engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55128643A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6458905A (en) * | 1987-08-29 | 1989-03-06 | Kaname Imagawa | Ultrasonic gasified oil burner |
| WO2008121946A1 (en) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Adaptive Materials, Inc. | Integrated fuel-air delivery system |
| CN110105997B (zh) * | 2019-03-28 | 2023-07-14 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种液态燃料膨化裂变终端及其裂变方法 |
| CN110105996B (zh) * | 2019-03-28 | 2023-07-11 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种可制冷的液态燃料膨化裂变器及其裂变方法 |
| CN110105999B (zh) * | 2019-03-28 | 2023-07-07 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种可制冷的液态燃料膨化裂变器及裂变方法 |
| CN110105998B (zh) * | 2019-03-28 | 2023-07-14 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种液态燃料膨化裂变器及其裂变方法 |
| CN110102243B (zh) * | 2019-03-28 | 2023-05-23 | 万荣金坦能源科技有限公司 | 一种液态燃料膨化裂变气液转换系统及其裂变方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3669746A (en) * | 1970-08-03 | 1972-06-13 | Gates Rubber Co | Separators for secondary alkaline batteries having a zinc-containing electrode |
| SE7702002L (sv) * | 1976-05-10 | 1977-11-11 | Ford Motor Co | Kompressor for sterlingmotor |
-
1979
- 1979-03-23 JP JP3454379A patent/JPS55128643A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55128643A (en) | 1980-10-04 |
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