JPS62204029A - 緩衝材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野１ 本発明は燃料タンクと車体などの２個の物体の間に介在
する緩衝材に関し、詳しくは接着剤や粘着剤を使用せず
に施工することができる緩衝材に関するものである。

［従来の技術］ 従来たとえば車両用の燃料タンクは、第２図に示すよう
に燃料タンク４の一部表面に接着剤５等ヲ用い、加硫ゴ
ム成形体あるいはマット状不ＭＡ　’１５等の緩衝材６
を貼りつけている。そして燃料タンク４は緩ＶｆＪ材６
を介して車体の床裏面７等に図示しない金属ベルト等で
締めつけられて装着されている。

［発明が解決しようとする問題点］ 上記した従来の緩衝材では、状＊ずべき物体の表面の平
滑性が悪い場合には、［ｉ材自体の剛性のためにその物
体の入面形状に追従Ｊることが困難となり、接着強度に
劣る場合があった。そして経時における接着剤の強度劣
化が生じることもあり、走行中の振動による金属ベルト
の弛みとあいまって１ｇ函材が剥離して脱落する不具合
が発生することがあった。また緩衝材に不織布等の吸水
性の高いものを使用した場合等には含まれた水分が車体
おにび燃料タンクの防錆性能に態形１を及ぼしていた。

このような不具合を解決する１１面材を本発明の出願人
は先に出願している（実願昭５９−１６４５２１）。こ
の先願に係わる１！ｌｉ材は加熱により液状となり、緩
衝すべき２物体と密着し、経時の付着性等諸性能に優れ
ている。そして加硫ゴム粉末などの弾性体粒子を配合す
ることにより一層緩衝効宋を高めＩＣものである。しか
しながらこの緩衝材では、弾性体粒子は加熱しても溶融
、しないために、緩衝材表面が平滑にならない場合があ
り、緩衝すべき物体表面との間に間隙が生ずる場合があ
った。この場合にはその間隙に水分が浸入し、防錆性能
が低下することが考えられる。また先願の［７材は、加
熱し、液状としてポンプなどで供給することができると
ころに一つの特徴を有するが、弾性体粒子により配管系
が詰まったり、流動抵抗が大きくなったりする不具合も
考えられる。

本発明は先願の特徴をそのまま継承し、かつ上記不具合
を改良した１１衝材を提供することを目的とする。

［問題点を解決するための手段］ 本発明の緩衝材は、車両車体表面と燃料タンク表面など
の２個の物体間に介在し、振動などにより生ずる衝撃を
緩衝する緩衝材において、該緩衝材は全組成物１００重
間％中に高分子粘性体が１０〜６０重社％と、熱可塑性
エラストマーが４０〜８０重量％と、軟化剤が５〜３０
重量％と、粘着性付与剤が５〜３０重量％とが配合され
、２個の該物体の少なくとも一方の表面と結合した溶着
体であることを特徴とする。

本発明の緩衝材は、加熱によりｗｔＷｉ材の粘着性を増
大けしめ、！１衝すべき２物体の少なくと６一方、好ま
しくは両方の表面に直接緩衝材を溶着させられる。この
意味により緩衝材の組成が上記のごとく決められている
。なお、従来のように接着剤あるいは粘着材を介して緩
衝材を貼りつけることもできる。

本発明にいう高分子粘性体は本発明の緩衝材の基体とな
るものであり、スチレン・ブタジェンゴム、ブチルゴム
、二１−リルゴム、クロロプレンゴム等の合成ゴム、ま
たは天然ゴム、あ−るいはジエン系ブロック重合体等の
樹脂を一種または二種以上を混合して使用することがで
きる。この高分子粘性体は緩衝材組成物１００重ａ％中
に１０〜６０ｆｆ！ａｔ％配合される。１０重間％より
少ない場合には強度に不足し、６０１１ｉ％を超えると
熱軟化しにくく成形作桑性が損われ、コスト面からも好
ましくない。

本発明にいう熱可塑性エラストマーは先願の緩衝材に用
いられる弾性体粒子と同様の機能、叩ら本発明の緩衝材
の弾性率を高め、緩！ｉ効果を向上させるものであり、
熱可塑性ポリウレタンなどのウレタン系エラストマー、
スチレン−エチレンブロック共重合体（ＳＥＳ）、スチ
レン−エチレン−ブタジェンブロック共重合体（ＳＥ［
３Ｓ）などのスチレン系エラストマー、ポリエステル系
エラストマー、ポリエーテル系エラストマー、ポリブタ
ジェン系エラストマーなどの熱可塑性エラストマーを一
種または二）Ｊ以りを混合して使用することができる。

この熱可塑性エラストマーは緩衝材組成吻１００重署％
中に４０〜８０重品％配合される。４０重間％より少な
い場合にはｍ衝性能が低下し、８０重邑％を超えると形
状保持性が損われ、コスト面からも好ましくない。

熱可塑性エラストマーは常温での圧縮永久ひずみ率６０
％以下および反発弾性率４０％以上であることが望まし
い。ここで圧縮永久ひずみ率および反発弾性率はＪＩＳ
−に６３０１に準じて測定される値である。圧縮永久ひ
ずみ率が６０％を超えると、緩衝すべき２物体の間で加
圧されたときの永久ひずみ市が太き（、物体表面との間
に間隙が生じやｆい。また反発弾性率が４０％以下であ
ると緩衝性能が不十分である。

なお表１に本発明に用い得る熱可塑性エラストマーと先
願（実願昭５９−１６４５２１　）に係わる弾性体粒子
に用いられる各種加硫ゴム、および表１ 従来ホットメルト接着剤などに用いられる未加硫ブチル
ゴムとの常温（２０℃）における圧縮永久ひずみ率およ
び反発弾性率の値を示す。表１より熱可塑性エラストマ
ーは圧縮永久ひずみ率において未加硫ブチルゴムより優
れており、かつ先願の緩衝材に係わる加硫ゴムとはとん
と同等の性能を右していることがわかる。

本発明の緩衝材には、軟化剤が５〜３０償凹％配合され
る。この軟化剤はＷ雨林に可塑性、柔軟性および粘着性
を与えるものであり、植物油系、脂肪油系、石油系、コ
ールタール系、合成樹脂系等の周知の軟化剤を一種また
は二種以上を混合して用いることができる。この軟化剤
の配合縫は特に作業性に影冑を及ぼし、５〜３０重量％
の範囲が最も望ましい。

緩ｖｌｉ祠には軟化剤とともに粘着性付与剤が５〜３０
重量％配合される。この粘着性付与剤は緩衝材に粘着性
を与えるものであり、キシレン樹脂、フェノール樹脂、
・クマロン樹脂、水添０ジンエステル、デルベン樹脂、
ポリイソブチレン等周知のものを一種または二種以上を
混合して使用できるが、特には軟化点が８０〜１３０℃
であることが望ましい。軟化点が８０℃より低いものを
使用すると耐熱Ｕが劣り、１３０℃より高い場合には付
着力が小さくなって好ましくない。

上記軟化剤および粘着性付与剤は上記の範囲内の配合は
で用いられ、上記範囲より少ない場合にはＮ４性に劣り
、上記範囲より多い場合には耐熱性および強度が劣り成
形作業性が悪くなる。

なお、本発明の緩衝材には、上記性能を損わない範囲で
カーボンブラック、炭酸カルシウム、クレイなどの各種
充填材などを配合することもできる。

上記した組成の本発明の緩衝材は従、来と同様に一定形
状に成形した緩衝材を接着剤等で貼ることもできるが、
ホットメルト法で施工するのが望ましい。すなわち緩衝
材を融点以Ｅに加熱して溶融し、ｍ＊すべき２物体の一
方の表面に塗布して緩衝材をサントイツブ状に挟むこと
により緩衝材を緩衝すべき２物体に溶着する方法である
。また一定形状に成形した緩衝材を同様にサンドインチ
状に挾み、熱プレス等で熱圧着することも好ましい方法
である。これらの方法により緩衝材を！１ＪＩｖＥすべ
き２物体に一体的に結合させることができる。

［発明の作用および効果］ 本発明の緩ＷＪ材は加熱により溶融し、緩衝すべき物体
に溶着することができる。従って接着剤や粘着剤を用い
なくともよいので従来のように経時の接着剤の強度劣化
などは生じず、安定した接着力を紺持し、撮ｖノなどに
よる緩衝Ｈの脱落などの不具合を防止する。また本発明
のｖｉ函材はほとんど吸水しないので従来に比べ防錆性
能が著しく向上、する。

また本発明の緩衝材は熱可堕性エラスト７−の存在によ
り緩衝性能に優れている。なお熱可塑性１ラストマーは
溶融状態から固化した時点で、緩衝材内で微粒子状に析
出しているものと推察され、これにより弾性率を高く維
持しているものと考えられる。

また加熱時には緩衝材は液状となり、固形物は存在しな
いようにすることができる。従ってそれぞれの配合物は
均一に溶融し合い、冷却固化後の！１衝材の表面は平滑
となる。これにより液状の緩衝材をポンプなどで供給す
る際にも、配管系の請まりが生ずることなく、流す」抵
抗も小さいので供給装置のか命を長くすることができる
。そして緩衝材Ｇｅｔ緩衝すべき物体表面の凹凸に充分
沿って形成されるため接着りに優れ、かつ緩衝材の表面
は平８１′ｒ″あるため間隙が生ずるのが防止されるの
で、防錆性能に優れている。

［実施例１ 以下実施例により具体的に説明する。

（実施例１） 高分子粘性体としてブチルゴム（ブチル２６８、日本ブ
チル社製）を１０Ｗｆｆｉ％およびエチレン−酢酸ビニ
ル共重合物（ＥＶＡ１８３０．日本ユニカー礼製）５ｍ
ｍ％と、軟化剤としてポリブテン（ＨＶ−３００，８本
石油化学社％）１５重ｆ１１％と、スチレン系熱可納性
エラストマー（ラバロンＳ　Ｅ　６４００、三菱油化社
製）６０重重伍とを加圧型ニーダーに投入して１００℃
〜１５０℃で２０〜３０分間混練した。さらに粘着性付
与剤としてクマロン樹脂（ＮＴ−２、日数化学社製）１
０重量％を」−記組成吻中に投入し、１０分間混練する
ことにより均一な緩衝材組成物が得られた。

（試験例） 上記実施例の組成物より緩衝材を形成し、比重、接着力
、吸水率、圧縮永久ひずみ率、平滑性、耐食性を試験し
、結果を表２に示す。

ここで接着力Ｃよ第３図に示すように２５　ｍｍｘ　１
００ｍＩｌｌ×０．８ＩｌｌＩｌｌの試験用鋼板８と、
この鋼板と同形状の鋼板に予め電着塗料が塗装された電
着塗装板１０の間に試料９を挟んで試験片とした。なお
実施例の組成物はバルクメルター（ノードソン礼製）を
用い、１４０〜１７０℃で口径１０ｍｍのノズルから第
４図のように鋼板８に組成物１１を叶出しだ後２分後に
電着塗装板１ｏを乗せ、クリップで挾んで２４時間放置
して圧着固定した。そして上記の試験片において、鋼板
８と電着塗装板１０をそれぞれ反対方向へ２００　ｍｍ
１分の速度で引張ることにより剪断弾性率を求めて接着
力とした。

吸水率は緩衝材を水中に１６８時間浸漬したときの重量
増加率を測定した。圧縮永久ひずみ率はＪＩＳ−に６３
０１に早じて測定した。平滑性は緩衝材の表面粗さを表
面粗ざ計にて測定し、振幅の最大値を測定した。

耐食性Ｇｅｔ長さ３００ｍ１ｌｌ、厚さ０．８ｍｍの第
５図に示す形状の冷間圧延鋼板１２を用い、両端に厚さ
５ＩｌｌＩのスペーサ１３を挟んでそのスペーサ１３お
よび２枚の鋼板１２で囲まれた部分に上記接着力の試験
と同様にｖＩ雨材１５を形成した。そして両端をボルト
１４で固定して試験片とし、ＪＩＳ−Ｚ２３７１により
３５℃で５％の濃度の食′塩水を３００時間噴霧する塩
水噴霧試験に供した。その１リボル１〜１４をはずして
！！衝雨林はがし取り表面を清浄にした後腐食の程度を
調べ、全表面積に対する錆が発生した部分の面積を測定
した。

（実施例２） 高分子粘性体どしてエチレン−酢酸ビニル共重合物（Ｅ
ＶＡ１８３０、日本ユニカー社製）１０重量％と、軟化
剤とし′てポリブテン（＋−Ｉ　Ｖ　−３００、日木石
油化学社！！Ｊ）３０１ｆｆ１％と、スチレン系熱可塑
性エラス１−マー（ラバ［１ン５Ｅ６４００゜三菱油化
社製）４０ｒｒｇ吊％と、充填材（炭酸カルシウム）１
５重量％とを加圧型ニーダ−に投入して１００℃〜１５
０℃で２０〜３０分間混練した。

ざらに粘着性付与剤としてテルペン樹脂（ＹＳレジン＃
１１５０、安原油脂社製）５！ｌｌｆｆ１％を上記組成
物中に投入し、１０分間混練することにより均一な１１
！！ｉ祠組成物が（りられた。この組成物により実施例
１と同様に各種試験を行ない結果を表２に示す。

（実施例３） 実施例１と同様の軟化剤を２０重量％、実施例１と同様
の粘着性付与剤を５重ａ％としたこと以外は実施例１と
同様にして実施例３の緩衝材組成物を得た。この組成物
により実施例１と同様に各種試験を行ない結果を表２に
示す。

（実施例４） 軟化剤としてプロセス油（ＮＭ−２６、出光興産社製）
を５重量％、粘着性付与剤としてアルキルフ、ｒノール
樹脂（ＳＰ−１０５０，大日本インキ化学社！１１！ｌ
）を３０　ｉｎ　？１％としたこと以外（ま実施例２と
同様にして、実施例４の緩衝材組成物を１９だ。この組
成物により実施例１と同様に各種試験を行ない結果を表
２に示す。

（比較例１） 高分子粘性体としてブチルゴム（ブチル２６８、日本ブ
ヂルネＬ’！Ｊ）を１５重量％Ｊ３よび１ｆレンー酢酸
ビニル共重合物（ＥＶ△１８３０、日本ｌ二カー社５Ｕ
）１０重量％と、軟化剤としてポリブテン（＋−Ｉ　Ｖ
　−３００、日本石油化学社製）２５重邑％と、天然ゴ
ムの加硫体からなる粉末ゴム（平均粒径０．５ＩＩ１ｍ
）４０重υ％とを加圧型ニーグーに投入して１００℃〜
１２０℃で２０〜３０分間混練した。さらに粘着性付与
剤としてクマロン樹脂（ＮＴ−２，１鉄化学社製）１５
重量％を上記組成物中に投入し、１０分間混練すること
により均一な緩衝材組成物が１！？られた。この組成物
により実施例１と同様に各様試験を行ない結果を表２に
示す。

（比較例２） 高分子粘性体としてブチルゴム（ブチル２６８、日本ブ
チル社製）３０重回部およびスチレンープタジニ［ンゴ
ム（カリフレックス１１０２、シ１ル化学社製）２Ｏｌ
ｆｆｉ部と、軟化剤としてポリブテン（１−ｌＶ−３０
０，日本イｊ油化学社製＞２５ｍｍ部と、弾性体粒子と
してブチルゴムの加硫体からなる粉末ゴム（平均粒径３
■）１０重ｈ１部とを比較例１と同様に混練し、さらに
粘着性付与剤としてテルペン樹脂（ＹＳレジンＰ＃１１
５０、安原油脂判製）１５虫邑部を上記組゛成物に投入
し、１０分間混練することにより均一な比較例２の緩衝
側組成物を得た。この組成物により実施例１と同様に各
秤試験を行ない結果を表２に示す。

（従来例） なお、従来例として、加硫された天然ゴムの成形体（硬
度６９）からなる従来の！ＩＷｉＪ材の成形体を用い、
クロロプレンゴム系接着剤を使用したものを従来例１、
ブチルゴム系接着剤を使用したものを従来例２とした。

この組成物により実施例１と同様に各種試験を行ない結
果を表２に示す。

〈試験の評価） 表に示１結果によれば、本発明の実施例および比較例の
緩衝材は従来例の！！ｗＩ材に比べ初期の接？を力に優
れている。また耐食性においては錆の発生率が約１／１
０と著しく優れた性能を示している。そして実施例の緩
衝材は比較例の緩１！ｉ材と比べほとんど同等の性能を
右し、かつ圧縮永久ひずみ率および耐食性に優れている
ことが明らかである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明、の緩衝材により燃料タンクを車体に装
着したところを表わす断面図、第２図は従来゛のａ！衝
雨林より燃料タンクを車体に装着したところを表わす断
面図である。第３図、第４図および第５図は実施例にお
ける試験例に用いた試験片を示し、第３図は接着力試験
に用いた試験片の斜視図、第４図は本考案のＭ衝打で第
３図の試験片を作成する途中の工程を示す斜？Ｑ図、第
５図は耐食試験に用いた試験片の一部断面図を含む斜視
図である。 １．４・・・燃料タンク　　　３．７・・・車両車体２
．９．１１．１５・・・緩衝材 特許出願人　アイシン化工株式会社 同　　　トヨタ自動車株式会社

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）車両車体表面と燃料タンク表面などの２個の物体
   間に介在し、振動などにより生ずる衝撃を緩衝する緩衝
   材において、 該緩衝材は全組成物１００重量％中に高分子粘性体が１
   ０〜６０重量％と、熱可塑性エラストマーが４０〜８０
   重量％と、軟化剤が５〜３０重量％と、粘着性付与剤が
   ５〜３０重量％とが配合され、２個の該物体の少なくと
   も一方の表面と結合した溶着体であることを特徴とする
   緩衝材。
2. （２）熱可塑性エラストマーは常温での圧縮永久ひずみ
   率６０％以下および反発弾性率４０％以上である特許請
   求の範囲第１項記載の緩衝材。
3. （３）粘着性付与剤は軟化点が８０〜１３０℃である特
   許請求の範囲第１項記載の緩衝材。