JPS6220659A - スタ−リングエンジン - Google Patents
スタ−リングエンジンInfo
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- JPS6220659A JPS6220659A JP15934885A JP15934885A JPS6220659A JP S6220659 A JPS6220659 A JP S6220659A JP 15934885 A JP15934885 A JP 15934885A JP 15934885 A JP15934885 A JP 15934885A JP S6220659 A JPS6220659 A JP S6220659A
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- Japan
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- buffer tank
- piston
- cylinder
- stirling engine
- expansion
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
- F02G2243/30—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes having their pistons and displacers each in separate cylinders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
- F02G2243/30—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes having their pistons and displacers each in separate cylinders
- F02G2243/34—Regenerative displacers having their cylinders at right angle, e.g. "Robinson" engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2244/00—Machines having two pistons
- F02G2244/02—Single-acting two piston engines
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、スターリングエンジンに係り、特に。
構成の複雑化を招くことなく出力の安定化および出力制
御の容易化を図れるようにしたスターリングエンジンに
関する。
御の容易化を図れるようにしたスターリングエンジンに
関する。
最近、省エネルギ化の一環として、スターリングエンジ
ンが見直され、熱心な研究が行われている。スターリン
グエンジンには種々の形態のものがあるが、たとえば、
俗にＬ型と呼称されている２ピストン方式のものを例に
とると、それぞれパワーピストンを内蔵した２つのパワ
ーシリンダ間に再生熱交換器を閉流路構成に接続し、再
生熱交換器の一端と一方のパワーシリンダとの間の流路
をヒータで加熱し、再生熱交換器の他端と他方のパワー
シリンダとの間の流路をクーラで冷却するように構成さ
れている。この機関は、静粛で、理論的熱効率が高く、
あらゆる熱源を使用できると言う特徴を有している。
ンが見直され、熱心な研究が行われている。スターリン
グエンジンには種々の形態のものがあるが、たとえば、
俗にＬ型と呼称されている２ピストン方式のものを例に
とると、それぞれパワーピストンを内蔵した２つのパワ
ーシリンダ間に再生熱交換器を閉流路構成に接続し、再
生熱交換器の一端と一方のパワーシリンダとの間の流路
をヒータで加熱し、再生熱交換器の他端と他方のパワー
シリンダとの間の流路をクーラで冷却するように構成さ
れている。この機関は、静粛で、理論的熱効率が高く、
あらゆる熱源を使用できると言う特徴を有している。
ところで、スターリングエンジンの出力を安定に保持し
たり、出力を可変するときには前述した閉流路、つまり
作動空間の平均圧力を制御する必要がある。このため、
今まで公表されているスタ−リングエンジンにあっては
９作動中間の圧力を制御するための格別な圧力容器、圧
力調整器、制御器、配管等を設けるようにしている。
たり、出力を可変するときには前述した閉流路、つまり
作動空間の平均圧力を制御する必要がある。このため、
今まで公表されているスタ−リングエンジンにあっては
９作動中間の圧力を制御するための格別な圧力容器、圧
力調整器、制御器、配管等を設けるようにしている。
しかしながら、上記のように作動空間圧力を制御するた
めに格別な圧力容器等を設けたものにあっては１作動中
間圧力を制御するための要素を設けるために広いスペー
スを必要とし、全体が大形化するばかりか構成が複雑化
する問題があった。
めに格別な圧力容器等を設けたものにあっては１作動中
間圧力を制御するための要素を設けるために広いスペー
スを必要とし、全体が大形化するばかりか構成が複雑化
する問題があった。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、そ
の目的とするところは、構成の複雑化や全体の大形化を
招くことなく出力の安定化制御および出力制御を行なえ
るスターリングエンジンを提供することにある。
の目的とするところは、構成の複雑化や全体の大形化を
招くことなく出力の安定化制御および出力制御を行なえ
るスターリングエンジンを提供することにある。
本発明によれば、内部に作動流体が封入され。
かつピストンによって閉じられてなる作動空間を有した
スターリングエンジン本体と、このスターリングエンジ
ン本体の前記ピストンの背面空間に通じるとともに内部
に前記作動流体と同一種類の流体を封入してなるバッフ
ァータンクと、このバッファータンクと前記作動空間の
低温領域との間に逆並列に接続された一対の逆止弁と、
これら逆止弁にそれぞれ直列に接続された一対の電磁弁
と。
スターリングエンジン本体と、このスターリングエンジ
ン本体の前記ピストンの背面空間に通じるとともに内部
に前記作動流体と同一種類の流体を封入してなるバッフ
ァータンクと、このバッファータンクと前記作動空間の
低温領域との間に逆並列に接続された一対の逆止弁と、
これら逆止弁にそれぞれ直列に接続された一対の電磁弁
と。
運転モードに対応させて前記電磁弁を開閉制御するする
手段とを備えたスターリングエンジンが提供される。
手段とを備えたスターリングエンジンが提供される。
スターリングエンジンの作動空間は１通常、ピストンに
よって閉じられており、このピストンはフンロッド等を
介してクランク軸に連結されている。そして１通常、上
述したピストンとシリンダーとの間に存在する隙間から
の作動流体の漏れ防止、上記隙間を通して作動空間への
潤滑油侵入防止等の理由からピストンの背面空間に作動
流体と同一種類の流体を封入し、さらに封入流体がピス
トンの動きを阻害しないようにするために上記背面空間
をバッファータンクに接続したものとなっている。本発
明は、バッファータンクの存在に看目し、このバッファ
ータンク内の流体を使って作動空間の圧力を制御してい
るのである。すなわち。
よって閉じられており、このピストンはフンロッド等を
介してクランク軸に連結されている。そして１通常、上
述したピストンとシリンダーとの間に存在する隙間から
の作動流体の漏れ防止、上記隙間を通して作動空間への
潤滑油侵入防止等の理由からピストンの背面空間に作動
流体と同一種類の流体を封入し、さらに封入流体がピス
トンの動きを阻害しないようにするために上記背面空間
をバッファータンクに接続したものとなっている。本発
明は、バッファータンクの存在に看目し、このバッファ
ータンク内の流体を使って作動空間の圧力を制御してい
るのである。すなわち。
作′動空間の低温領域の圧力は周期的に脈動する。
したがって、一方の電磁弁を開に制御することによって
作動空間内の流体の一部をバッファータンク内へ移すこ
とができ、他方の電磁弁を開に制御することによってバ
ッファータンク内の流体の一部を作動空間へ移すことが
でき、結局、バッファータンク内の圧力を基準にして上
下方向に作動空間の平均圧力を変化させることができの
で、これによって出力の安定化制御および出力制御を行
なうことができる。そして、この場合には出力の安定化
ＩＩＩ御および出力制御を行なうための格別な圧力容器
等を必要としないので、全体の単純化および小形化を実
現することができる。
作動空間内の流体の一部をバッファータンク内へ移すこ
とができ、他方の電磁弁を開に制御することによってバ
ッファータンク内の流体の一部を作動空間へ移すことが
でき、結局、バッファータンク内の圧力を基準にして上
下方向に作動空間の平均圧力を変化させることができの
で、これによって出力の安定化制御および出力制御を行
なうことができる。そして、この場合には出力の安定化
ＩＩＩ御および出力制御を行なうための格別な圧力容器
等を必要としないので、全体の単純化および小形化を実
現することができる。
以下９本発明の実施例を図面を参照しながら説明する。
第１、図は９本発明を適用した２ピストン方式のスター
リングエンジンの主要部系統図を示している。
リングエンジンの主要部系統図を示している。
すなわち１図中１はスターリングエンジン本体を示して
いる。この本体１は、大きく分けて１作動流体の膨張用
に供されるパワーシリンダ２（以後、膨張シリンダと称
す。）と、この膨張シリンダ２内に摺動自在に装着され
たパワーピストン３（以後、膨張ピストンと称す。）と
１作動流体の圧縮に供されるパワーシリンダ４（以後、
圧縮シリンダと称す。）と、この圧縮シリンダ４内に摺
動自在に装着されたパワーピストン５（以後、圧縮ピス
トンと称す。）と、膨張シリンダ２と圧縮シリンダ４と
の間に設けられたヒータ６、再生熱交換器７およびクー
ラ８と、膨張ピストン３および圧縮ピストン５にそれぞ
れコンロッド９，１０゜クランク軸１１．１２を介して
連結された出力軸１３とで構成されている。
いる。この本体１は、大きく分けて１作動流体の膨張用
に供されるパワーシリンダ２（以後、膨張シリンダと称
す。）と、この膨張シリンダ２内に摺動自在に装着され
たパワーピストン３（以後、膨張ピストンと称す。）と
１作動流体の圧縮に供されるパワーシリンダ４（以後、
圧縮シリンダと称す。）と、この圧縮シリンダ４内に摺
動自在に装着されたパワーピストン５（以後、圧縮ピス
トンと称す。）と、膨張シリンダ２と圧縮シリンダ４と
の間に設けられたヒータ６、再生熱交換器７およびクー
ラ８と、膨張ピストン３および圧縮ピストン５にそれぞ
れコンロッド９，１０゜クランク軸１１．１２を介して
連結された出力軸１３とで構成されている。
前記ヒータ６は、膨張シリンダ２のヘッド１４を取り囲
むように一部に断熱材１５を配置して形成された燃焼室
１６と、この燃焼室１６内に配置された複数の熱交換器
１７と、燃焼室１６に臨むように配置された燃料供給用
のノズル１８と、燃焼室１６を取り囲むように配置され
燃焼く必要な空気を燃焼排ガスで予熱する空気予熱器１
９とで構成されている。
むように一部に断熱材１５を配置して形成された燃焼室
１６と、この燃焼室１６内に配置された複数の熱交換器
１７と、燃焼室１６に臨むように配置された燃料供給用
のノズル１８と、燃焼室１６を取り囲むように配置され
燃焼く必要な空気を燃焼排ガスで予熱する空気予熱器１
９とで構成されている。
前記各熱交換器１７は、それぞれ外形が棒状に形成され
おり、各流体通路の一端側を膨張シリンダ２内の頂部に
通じさせ、他端側をヘッド１４内に形成されたマニホル
ド２０に通じさせて、全体で漏斗を形成する如く配置さ
れている。マニホルド２０は接続管２１を介して再生熱
交換器７に接続され、この再生熱交換器７は熱交換器に
よって構成されたクーラ８を介して圧縮シリンダ４内の
頂部に接続されている。そして、膨張シリンダ２と膨張
ピストン３とで囲まれた空間、各熱交換器１７、マニホ
ルド２０．接続管２１．再生熱交換器７．クーラ８．圧
縮シリンダ４と圧縮ピストン５とで囲まれた空間からな
る閉じられた空間、つまり作動空間には作動流体として
のＨｅが封入されている。前記ノズル１８は図示しない
燃料調節弁を介して図示しない燃料供給源に接続されて
おり、また、空気予熱器１９の空気導入口２２は図示し
ない送風機の吐出口に接続されている。
おり、各流体通路の一端側を膨張シリンダ２内の頂部に
通じさせ、他端側をヘッド１４内に形成されたマニホル
ド２０に通じさせて、全体で漏斗を形成する如く配置さ
れている。マニホルド２０は接続管２１を介して再生熱
交換器７に接続され、この再生熱交換器７は熱交換器に
よって構成されたクーラ８を介して圧縮シリンダ４内の
頂部に接続されている。そして、膨張シリンダ２と膨張
ピストン３とで囲まれた空間、各熱交換器１７、マニホ
ルド２０．接続管２１．再生熱交換器７．クーラ８．圧
縮シリンダ４と圧縮ピストン５とで囲まれた空間からな
る閉じられた空間、つまり作動空間には作動流体として
のＨｅが封入されている。前記ノズル１８は図示しない
燃料調節弁を介して図示しない燃料供給源に接続されて
おり、また、空気予熱器１９の空気導入口２２は図示し
ない送風機の吐出口に接続されている。
しかして、前記膨張シリンダ２の側壁および前記圧縮シ
リンダ４の側壁で、膨張ピストン３および圧縮ピストン
５の背面側に位置する部分には。
リンダ４の側壁で、膨張ピストン３および圧縮ピストン
５の背面側に位置する部分には。
それぞれの背面側空間３１．３２に通じる関係にバイブ
３３，３４の一端側が接続されており、これらバイブ３
３．３４の他端側はそれぞれバッファータンク３５に接
続されている。そして、バッファータンク３５およびこ
れに通じた空１１１３１゜３２には作動空間に封入され
た流体と同一種類の流体、つまりこの実施例の場合には
Ｈｅが所定圧力に封入されている。また、圧縮シリンダ
４のヘッドには、このヘッド壁を貫通して圧縮シリンダ
４内の頂部に通じる関係に孔３６．３７が設けてあり、
これら孔３６．３７はそれぞれ口承極性の逆止弁３８，
３９．電磁弁４０．４１．キャピラリーチューブ４２．
４３を介してヘッダー４４に接続されている。そして、
ヘッダー４４は、バイブ４５を介してバッファータンク
３５に接続されている。また、前記圧縮シリンダ４には
、圧縮シリンダ４内の頂部圧力を検出する圧力検出器４
６がわけてあり、さらにバッファータンク３５にはバッ
ファータンク３５内の圧力を検出する圧力検出器４７が
設けである。そして、上記圧力検出器４６．４７の出力
Ｐｃ、ＰＦｌは、第２図に示す制御器５０に導入され、
また電磁弁４０．４１は上記制御器５ｏによって付勢制
御される。制御器５０は、圧縮シリンダ４内の頂部圧力
の最大値および最小値から平均値を常に計算し、この計
算値と運転モード指令Ｓとから条件判断を行なって後述
する関係に電磁弁４０．４１を付勢するように構成され
ている。
３３，３４の一端側が接続されており、これらバイブ３
３．３４の他端側はそれぞれバッファータンク３５に接
続されている。そして、バッファータンク３５およびこ
れに通じた空１１１３１゜３２には作動空間に封入され
た流体と同一種類の流体、つまりこの実施例の場合には
Ｈｅが所定圧力に封入されている。また、圧縮シリンダ
４のヘッドには、このヘッド壁を貫通して圧縮シリンダ
４内の頂部に通じる関係に孔３６．３７が設けてあり、
これら孔３６．３７はそれぞれ口承極性の逆止弁３８，
３９．電磁弁４０．４１．キャピラリーチューブ４２．
４３を介してヘッダー４４に接続されている。そして、
ヘッダー４４は、バイブ４５を介してバッファータンク
３５に接続されている。また、前記圧縮シリンダ４には
、圧縮シリンダ４内の頂部圧力を検出する圧力検出器４
６がわけてあり、さらにバッファータンク３５にはバッ
ファータンク３５内の圧力を検出する圧力検出器４７が
設けである。そして、上記圧力検出器４６．４７の出力
Ｐｃ、ＰＦｌは、第２図に示す制御器５０に導入され、
また電磁弁４０．４１は上記制御器５ｏによって付勢制
御される。制御器５０は、圧縮シリンダ４内の頂部圧力
の最大値および最小値から平均値を常に計算し、この計
算値と運転モード指令Ｓとから条件判断を行なって後述
する関係に電磁弁４０．４１を付勢するように構成され
ている。
なお、第１図中５１は潤滑油が所定レベルまで収容され
たクランク室を示し、５２．５３はリニアベアリングを
示し、５４はクーラ８の冷媒を案内する配管を示しを示
している。
たクランク室を示し、５２．５３はリニアベアリングを
示し、５４はクーラ８の冷媒を案内する配管を示しを示
している。
次に、上記のように構成されたスターリングエンジンの
動作を説明する。まず、配管５４に冷媒を通流させてい
る状態で、送風機を作動させ、さらにノズル１８から燃
料を送り出し、これに着火させる。また、外部動力源に
よって出力軸１３を一時的に回転させる。出力軸１３が
外部動力源によって回転しているので、この出力軸１３
にクランク軸１１，１２．コンロッド９．１０を介して
連結されている膨張ピストン３および圧縮ピストン５は
、ある位相差をもって往復動する。この往復動によって
膨張ピストン３が圧縮行程に移ると。
動作を説明する。まず、配管５４に冷媒を通流させてい
る状態で、送風機を作動させ、さらにノズル１８から燃
料を送り出し、これに着火させる。また、外部動力源に
よって出力軸１３を一時的に回転させる。出力軸１３が
外部動力源によって回転しているので、この出力軸１３
にクランク軸１１，１２．コンロッド９．１０を介して
連結されている膨張ピストン３および圧縮ピストン５は
、ある位相差をもって往復動する。この往復動によって
膨張ピストン３が圧縮行程に移ると。
膨張シリンダ２内のＨｅが各熱交換器１７．マニホルド
２０．接続管２１．再生熱交換器７．クーラ８を介して
圧縮シリンダ４内に流れ込み、膨張ピストン３が上死点
に・達した時点でＨｅのほとんどが圧縮シリンダ４内に
流れ込む。このとき。
２０．接続管２１．再生熱交換器７．クーラ８を介して
圧縮シリンダ４内に流れ込み、膨張ピストン３が上死点
に・達した時点でＨｅのほとんどが圧縮シリンダ４内に
流れ込む。このとき。
Ｈ８は再生熱交換器７を通過する間に、その保有してい
る熱が再生熱交換器７に蓄熱され、またクーラ８を通過
する間にさらに冷却される。出力軸１３の回転に伴って
圧縮ピストン５が下死点から上死点に向けて移動を開始
すると、圧縮シリンダ４内の低温のＨｅが圧縮され、い
ままでとは逆の経路で膨張シリンダ１内へ流れ込む。こ
のとき。
る熱が再生熱交換器７に蓄熱され、またクーラ８を通過
する間にさらに冷却される。出力軸１３の回転に伴って
圧縮ピストン５が下死点から上死点に向けて移動を開始
すると、圧縮シリンダ４内の低温のＨｅが圧縮され、い
ままでとは逆の経路で膨張シリンダ１内へ流れ込む。こ
のとき。
Ｈｅは再生熱交換器７を通過する間に吸熱して高温に加
熱され２次に各熱交換器１７を通過するときさらに加熱
される。膨張シリンダ２内に流れ込んだ高温のＨｅは、
膨張して膨張ピストン３を押し下げる。以後、上述した
動作が繰り返され、外部動力源を断った状態でも出力軸
１３が回転を継続し、スターリングエンジンとしての機
能を発揮する。
熱され２次に各熱交換器１７を通過するときさらに加熱
される。膨張シリンダ２内に流れ込んだ高温のＨｅは、
膨張して膨張ピストン３を押し下げる。以後、上述した
動作が繰り返され、外部動力源を断った状態でも出力軸
１３が回転を継続し、スターリングエンジンとしての機
能を発揮する。
ところで、上記のようにして出力軸１３から回転出力を
取り出すことができるのであるが、輸出力と作動空間の
平均圧力Ｐとの間および軸出力と回転数Ｎとの間には通
常、第３図および第４図に示す関係がある。すなわち１
回転数Ｎを一定にした場合、軸出力は作動空間の平均圧
力Ｐによって変化する。また１回転数Ｎの変化に対応さ
せて作動空間の平均圧力Ｐを変化させれば軸出力は一定
に保持される。したがって、輸出力を制御するのは、膨
張シリンダ２と膨張ピストン３とで囲まれた空間、各熱
交換器１７．マニホルド２０．接続管２１．再生熱交換
器７．クーラ８．圧縮シリンダ４と圧縮ピストン５とで
囲まれた空間からなる作動空間の平均圧力Ｐを制御する
する必要があるが、この実施例では次のようにして平均
圧力Ｐを制御するよにしている。すなわち、ある運転状
態において１作動空間の圧力が第５図中Ａで示す周期で
脈動していたものとする。この時の平均圧力はＢで示す
値である。また、この時のバッファータンク３５内の圧
力はＣで示す値であったとする。
取り出すことができるのであるが、輸出力と作動空間の
平均圧力Ｐとの間および軸出力と回転数Ｎとの間には通
常、第３図および第４図に示す関係がある。すなわち１
回転数Ｎを一定にした場合、軸出力は作動空間の平均圧
力Ｐによって変化する。また１回転数Ｎの変化に対応さ
せて作動空間の平均圧力Ｐを変化させれば軸出力は一定
に保持される。したがって、輸出力を制御するのは、膨
張シリンダ２と膨張ピストン３とで囲まれた空間、各熱
交換器１７．マニホルド２０．接続管２１．再生熱交換
器７．クーラ８．圧縮シリンダ４と圧縮ピストン５とで
囲まれた空間からなる作動空間の平均圧力Ｐを制御する
する必要があるが、この実施例では次のようにして平均
圧力Ｐを制御するよにしている。すなわち、ある運転状
態において１作動空間の圧力が第５図中Ａで示す周期で
脈動していたものとする。この時の平均圧力はＢで示す
値である。また、この時のバッファータンク３５内の圧
力はＣで示す値であったとする。
このような運転状態において、制御器５０に軸出力増加
を促す指令Ｓが与えられると、制御器５０は電磁弁４０
を開に制御する。このため９作動空間の圧力がバッファ
ータンク３５内の圧力より低い期間、つまり第５図中り
で示す期間、バッファータンク３５からキャピラリーチ
ューブ４２．を磁弁４０．逆止弁３８を通って作動空間
に１−１ｅが流れ込むことになる。このため１作動空間
の平均圧力が徐々に増加し、この結果、軸出力が増加す
る。一方、軸出力の減少を促す指令Ｓが制御器５０に与
えられると、制御器５０は電磁弁４１を開に制御する。
を促す指令Ｓが与えられると、制御器５０は電磁弁４０
を開に制御する。このため９作動空間の圧力がバッファ
ータンク３５内の圧力より低い期間、つまり第５図中り
で示す期間、バッファータンク３５からキャピラリーチ
ューブ４２．を磁弁４０．逆止弁３８を通って作動空間
に１−１ｅが流れ込むことになる。このため１作動空間
の平均圧力が徐々に増加し、この結果、軸出力が増加す
る。一方、軸出力の減少を促す指令Ｓが制御器５０に与
えられると、制御器５０は電磁弁４１を開に制御する。
この結果、第５図を用いて説明すると１作動空間の圧力
がバッファータンク３５内の圧力より高い期間、つまり
図中Ｅで示す期間１作動空間内のＨｅの一部が逆止弁３
９．電磁弁４１゜キャピラリーチューブ４３を通してバ
ッファータンク３５内に流れ込む。この結果１作動空間
内の平均圧力が徐々に低下して、軸出力が低下すること
になる。このように、軸出力制御および作動空間圧力の
安定化制御を自由に行なうことができる。
がバッファータンク３５内の圧力より高い期間、つまり
図中Ｅで示す期間１作動空間内のＨｅの一部が逆止弁３
９．電磁弁４１゜キャピラリーチューブ４３を通してバ
ッファータンク３５内に流れ込む。この結果１作動空間
内の平均圧力が徐々に低下して、軸出力が低下すること
になる。このように、軸出力制御および作動空間圧力の
安定化制御を自由に行なうことができる。
そして１作動空間の圧力制御可変幅は１作動空間。
バッファーランクおよび空間３１．３２の容積と封入圧
力とによって決定される。また、１周期当りの作動ガス
の流量は、キャピラリーチューブ４２．４３の内径およ
び長さの選択によってエンジンに最適な値に設定される
。
力とによって決定される。また、１周期当りの作動ガス
の流量は、キャピラリーチューブ４２．４３の内径およ
び長さの選択によってエンジンに最適な値に設定される
。
このように、バッファータンク３５内の流体を使翔して
出力の安定化側部および出力制御を行なえるようにして
いる。したがって、従来のエンジンのように出力制御用
の格別な圧力容器等を必要としないので、全体の単純化
および小形化を図ることができ、結局、前述した効果を
発揮させることができる。
出力の安定化側部および出力制御を行なえるようにして
いる。したがって、従来のエンジンのように出力制御用
の格別な圧力容器等を必要としないので、全体の単純化
および小形化を図ることができ、結局、前述した効果を
発揮させることができる。
なお１本発明は上述した実施例に限定されるものではな
い。すなわち、上述した実施例は１本発明を２ピストン
方式のものに適用した例であるが。
い。すなわち、上述した実施例は１本発明を２ピストン
方式のものに適用した例であるが。
本発明はディスプレーサ方式のもにも適用できることは
勿論である。
勿論である。
第１図は本発明の一実施例に係るスターリングエンジン
の系統図、第２図は制御器の構成図、第３図から第５図
は同エンジンの動作を説明するための図である。 １・・・スターリングエンジン本体、２・・・膨張シリ
ンダ、３・・・膨張ピストン、４・・・圧縮シリンダ、
５・・・圧縮ピストン、６・・・ヒータ、７・・・再生
熱交換器。 ８・・・クーラ、１６・・・燃焼室、１７・・・熱交換
器。 １８・・・ノズル、１９・・・空気予熱器、３５・・・
バッファータンク、３８．３９・・・逆止弁、４０．４
１・・・電磁弁、４２．４３・・・キャピラリーチュー
ブ。 ５０・・・制御器。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 ４５ ｆｓｌｌｌ 第２図 作動え４Ｆ、、圧力Ｐ 回獣牧Ｎ第３図
第４図
の系統図、第２図は制御器の構成図、第３図から第５図
は同エンジンの動作を説明するための図である。 １・・・スターリングエンジン本体、２・・・膨張シリ
ンダ、３・・・膨張ピストン、４・・・圧縮シリンダ、
５・・・圧縮ピストン、６・・・ヒータ、７・・・再生
熱交換器。 ８・・・クーラ、１６・・・燃焼室、１７・・・熱交換
器。 １８・・・ノズル、１９・・・空気予熱器、３５・・・
バッファータンク、３８．３９・・・逆止弁、４０．４
１・・・電磁弁、４２．４３・・・キャピラリーチュー
ブ。 ５０・・・制御器。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 ４５ ｆｓｌｌｌ 第２図 作動え４Ｆ、、圧力Ｐ 回獣牧Ｎ第３図
第４図
Claims (1)
- 内部に作動流体が封入され，かつピストンによって閉
じられてなる作動空間を有したスターリングエンジン本
体と，このスターリングエンジン本体の前記ピストンの
背面空間に通じるとともに内部に前記作動流体と同一種
類の流体を封入してなるバッフアータンクと，このバッ
フアータンクと前記作動空間の低温領域との間に逆並列
に接続された一対の逆止弁と，これら逆止弁にそれぞれ
直列に接続された一対の電磁弁と，運転モードに対応さ
せて前記電磁弁を開閉制御するする手段とを具備してな
ることを特徴とするスターリングエンジン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15934885A JPH0678740B2 (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | スタ−リングエンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15934885A JPH0678740B2 (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | スタ−リングエンジン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6220659A true JPS6220659A (ja) | 1987-01-29 |
| JPH0678740B2 JPH0678740B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=15691878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15934885A Expired - Fee Related JPH0678740B2 (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | スタ−リングエンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0678740B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361760A (ja) * | 1986-09-02 | 1988-03-17 | Mitsubishi Electric Corp | スタ−リングエンジン |
| JPS63246453A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-13 | Mitsubishi Electric Corp | スタ−リングエンジンの出力制御機構 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5740338B2 (ja) | 2012-03-29 | 2015-06-24 | 株式会社日立ソリューションズ | 仮想環境運用支援システム |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP15934885A patent/JPH0678740B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361760A (ja) * | 1986-09-02 | 1988-03-17 | Mitsubishi Electric Corp | スタ−リングエンジン |
| JPS63246453A (ja) * | 1987-04-01 | 1988-10-13 | Mitsubishi Electric Corp | スタ−リングエンジンの出力制御機構 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0678740B2 (ja) | 1994-10-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |