JPS622189B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS622189B2 JPS622189B2 JP53052599A JP5259978A JPS622189B2 JP S622189 B2 JPS622189 B2 JP S622189B2 JP 53052599 A JP53052599 A JP 53052599A JP 5259978 A JP5259978 A JP 5259978A JP S622189 B2 JPS622189 B2 JP S622189B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- seal ring
- sealing surface
- boss
- seal
- annular
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
- F16J15/34—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member
- F16J15/3464—Mounting of the seal
- F16J15/3468—Means for controlling the deformations of the contacting faces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Sealing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明のメカニカルシール組立体に関し、更に
詳細にはハウジング内の高圧液体が回転軸とハウ
ジングとの間から漏れるのを防止するためにハウ
ジングに対し回転軸を密封するメカニカルシール
組立体に関する。
詳細にはハウジング内の高圧液体が回転軸とハウ
ジングとの間から漏れるのを防止するためにハウ
ジングに対し回転軸を密封するメカニカルシール
組立体に関する。
1967年12月26日に発行された米国特許第
3360272の圧力ステージング・メカニカルシール
（Pressure Staging Mechanical Seal）は数段に
配列された複数のメカニカルシール組立体を示し
ている。上記米国特許の各個々のメカニカルシー
ル組立体は概して本発明が関係する形式のもので
ある。上記米国特許の個々のメカニカルシールは
ほぼ十分であるけれどもグラフアイト又はカーボ
ン静止シールリングのゆがみが小さくされ得る。
更に動作中にカーボンリングが摩耗するときシー
ルの特性が改善され得る。
3360272の圧力ステージング・メカニカルシール
（Pressure Staging Mechanical Seal）は数段に
配列された複数のメカニカルシール組立体を示し
ている。上記米国特許の各個々のメカニカルシー
ル組立体は概して本発明が関係する形式のもので
ある。上記米国特許の個々のメカニカルシールは
ほぼ十分であるけれどもグラフアイト又はカーボ
ン静止シールリングのゆがみが小さくされ得る。
更に動作中にカーボンリングが摩耗するときシー
ルの特性が改善され得る。
本発明の目的は、静止シールリングのゆがみが
小さくしかも、シールリングが摩耗したときでも
シールリングの釣合をほぼ一定に保てるメカニカ
ルシール組立体を提供することにある。
小さくしかも、シールリングが摩耗したときでも
シールリングの釣合をほぼ一定に保てるメカニカ
ルシール組立体を提供することにある。
本発明は、軸開口を有していて一方の位置にお
いて比較的高い流体圧に露されかつ他の位置にお
いて前記比較的高い流体圧よりも低い流体圧に露
されているハウジングと、前記軸開口内で回転可
能な軸と、前記ハウジングに接続された第１環状
シールリングおよび前記軸に接続された第２環状
シールリングを有していて、前記軸開口を密封す
る相対的に回転可能なメカニカルシール装置とを
備え、前記シールリングの一つが縦方向に移動可
能なメカニカルシール組立体において、前記環状
シールリングは横断する係合環状シール面を有
し、そのシール面の一つは、前記シール面が相対
的に回転するとき軟い物質のシール面が縦方向摩
耗のほとんど全てを負担するように、他のシール
面よりもかなり硬くなつており、前記軟いシール
面は前記硬いシール面の内径よりも大きな内径お
よび前記硬いシール面の外径よりも小さな外径を
有し、前記硬いシール面を有する前記シールリン
グは前記軟かいシール面の内径よりも大きくかつ
外径よりも小さい、一定の長さの釣合半径を有
し、前記軟かいシール面は、前記一方のシールリ
ングから離れる方向で外側に傾斜している外側面
および前記一方のシールリングから離れる方向で
内側に傾斜している内側面を有する、前記他のシ
ールリングの環状ボスによつて、与えられてお
り、 前記ボスの側面の傾斜は、シールの運転により
前記ボスが摩耗したとき前記軟かいシール面の内
径が減少しかつ前記軟かいシール面の外径が増大
して前記シールリングの釣合をほぼ一定に保つよ
うに、釣合半径および軟かいシール面の内径およ
び外径に関係して選ばれ、前記ボスの前記内側面
の傾斜角の正接が前ボスの外側面の傾斜角の正接
のR1（Ｒk ２−R2 2）／R2（R1 2−Ｒk ２）倍にほぼ
等しく、そこにおいてR1およびR2はそれぞれ摩
耗していない状態における前記軟かいシール面の
外径および内径であり、かつＲkは前記硬いシー
ル面を有する前記シールリングの釣合半径である
ごとく、構成されている。
いて比較的高い流体圧に露されかつ他の位置にお
いて前記比較的高い流体圧よりも低い流体圧に露
されているハウジングと、前記軸開口内で回転可
能な軸と、前記ハウジングに接続された第１環状
シールリングおよび前記軸に接続された第２環状
シールリングを有していて、前記軸開口を密封す
る相対的に回転可能なメカニカルシール装置とを
備え、前記シールリングの一つが縦方向に移動可
能なメカニカルシール組立体において、前記環状
シールリングは横断する係合環状シール面を有
し、そのシール面の一つは、前記シール面が相対
的に回転するとき軟い物質のシール面が縦方向摩
耗のほとんど全てを負担するように、他のシール
面よりもかなり硬くなつており、前記軟いシール
面は前記硬いシール面の内径よりも大きな内径お
よび前記硬いシール面の外径よりも小さな外径を
有し、前記硬いシール面を有する前記シールリン
グは前記軟かいシール面の内径よりも大きくかつ
外径よりも小さい、一定の長さの釣合半径を有
し、前記軟かいシール面は、前記一方のシールリ
ングから離れる方向で外側に傾斜している外側面
および前記一方のシールリングから離れる方向で
内側に傾斜している内側面を有する、前記他のシ
ールリングの環状ボスによつて、与えられてお
り、 前記ボスの側面の傾斜は、シールの運転により
前記ボスが摩耗したとき前記軟かいシール面の内
径が減少しかつ前記軟かいシール面の外径が増大
して前記シールリングの釣合をほぼ一定に保つよ
うに、釣合半径および軟かいシール面の内径およ
び外径に関係して選ばれ、前記ボスの前記内側面
の傾斜角の正接が前ボスの外側面の傾斜角の正接
のR1（Ｒk ２−R2 2）／R2（R1 2−Ｒk ２）倍にほぼ
等しく、そこにおいてR1およびR2はそれぞれ摩
耗していない状態における前記軟かいシール面の
外径および内径であり、かつＲkは前記硬いシー
ル面を有する前記シールリングの釣合半径である
ごとく、構成されている。
以下図面を参照して本発明によるメカニカルシ
ール組立体の実施例について説明する。
ール組立体の実施例について説明する。
図に示されているメカニカルシール組立体は、
1967年12月26日に発行されれ米国特許第3360272
号又は1969年８月５日に発行された米国特許第
3459430号公報に示されているような圧力ステー
ジング・メカニカルシール組立体の一段において
実施されている。
1967年12月26日に発行されれ米国特許第3360272
号又は1969年８月５日に発行された米国特許第
3459430号公報に示されているような圧力ステー
ジング・メカニカルシール組立体の一段において
実施されている。
メカニカルシール組立体は、ボルト１３によつ
てほぼ円筒状のハウジング部分１２に固定された
ほぼ円筒状のハウジング部分１１を有している。
ハウジング部分１１および１２はＯリングシール
１４によつて互いに静的に密封される。
てほぼ円筒状のハウジング部分１２に固定された
ほぼ円筒状のハウジング部分１１を有している。
ハウジング部分１１および１２はＯリングシール
１４によつて互いに静的に密封される。
ハウジングの中央を通して回転可能な軸１５が
伸びている。軸は軸をぴつたりと囲んでいてキー
或は他の手段で軸に固定され軸と共に回転するよ
うになつた軸スリーブを有している。
伸びている。軸は軸をぴつたりと囲んでいてキー
或は他の手段で軸に固定され軸と共に回転するよ
うになつた軸スリーブを有している。
ハウジング内には環状のフランジ１７が取り付
けられている。フランジはハウジング部分１１に
よつて与えられる肩部１９に係合している外方に
伸びている保持リム１８を有し、その保持リムは
フランジの右方向（第１図において）への移動を
阻止している。フランジは外周に形成されたら旋
状通路を有し、その外周はハウジング部分１１に
設けられた穴２２にしまりばめされている。ら旋
通路は上流端２３においてハウジング部分１１お
よび環状のフランジ１７によつて与えられる環状
の室２４と連通している。この室２４はポート２
６を介してシール室２５と連通している。ら旋通
路２１の下流端２７は、シール室２５内で得られ
るよりも低い流体圧で作動する別の段を与える他
のメカニカルシール組立体を収容してもよい他の
室２８と連通する。フランジ１７は中心穴２９を
有しその穴を通して軸スリーブ１６が回転できる
間隙をおいて貫通している。
けられている。フランジはハウジング部分１１に
よつて与えられる肩部１９に係合している外方に
伸びている保持リム１８を有し、その保持リムは
フランジの右方向（第１図において）への移動を
阻止している。フランジは外周に形成されたら旋
状通路を有し、その外周はハウジング部分１１に
設けられた穴２２にしまりばめされている。ら旋
通路は上流端２３においてハウジング部分１１お
よび環状のフランジ１７によつて与えられる環状
の室２４と連通している。この室２４はポート２
６を介してシール室２５と連通している。ら旋通
路２１の下流端２７は、シール室２５内で得られ
るよりも低い流体圧で作動する別の段を与える他
のメカニカルシール組立体を収容してもよい他の
室２８と連通する。フランジ１７は中心穴２９を
有しその穴を通して軸スリーブ１６が回転できる
間隙をおいて貫通している。
ハウジング部分１２は、前記フランジ１７に似
た他のフランジ３２を受けている穴３１を有して
いる。フランジ３２およびハウジング部分１２は
前記ら旋通路２１に似たら旋通路３３を提供して
いる。これらのら旋通路は、前述の特許で十分に
記載されているような圧力ステージング・メカニ
カルシール組立体の隣接段間で減圧装置を与え
る。
た他のフランジ３２を受けている穴３１を有して
いる。フランジ３２およびハウジング部分１２は
前記ら旋通路２１に似たら旋通路３３を提供して
いる。これらのら旋通路は、前述の特許で十分に
記載されているような圧力ステージング・メカニ
カルシール組立体の隣接段間で減圧装置を与え
る。
軸スリーブ１６はスリーブの小径部分３５より
もいくらか直径の大きな段部３４を有している。
この段部はメカニカルシール組立体の回転部分を
支持している。段部３４にはばねホルダ３６が取
り付けられ、そのばねホルダは段部を囲んでいる
環状の部材である。分割された保持リング３７は
軸スリーブ１６の溝３８内に支持されかつばねホ
ルダ３６に形成された対向する溝３９内に受けら
れている。保持リング３７はばねホルダが軸スリ
ーブに沿つて左側（第１図において）に移動しな
いように保持する。ばねホルダは、軸スリーブの
キー溝４２内におよびばねホルダの対応する溝内
に嵌められたキー４１を介して軸スリーブによつ
て駆動又は回転される。ばねホルダは長手方向に
伸長しているばねポケツト４４が設けられ、その
一つが図に示され、そのばねポケツトはばねホル
ダの周辺に位置決めされている。ら旋ばね４５が
ばねポケツト内に圧縮されかつそこではＵカツプ
フオロア４６が第１図で右に偏倚されている。Ｕ
カツプフオロアは、ばねホルダ３６の外周を縦方
向に摺動するスカート部４７を有する環状部材で
ある。駆動ピン４８がばねホルダを通して半径方
向に伸びかつその外端はＵカツプフオロアの縦溝
５１内に突出し、それによつてＵカツプフオロア
はばねホルダと共に回転するがばねホルダの縦方
向に自由に移動するようになつている。Ｕカツプ
フオロアは環状ノーズ５２を有し、そのノーズ５
２の内周は段部３４に沿つて摺動する。
もいくらか直径の大きな段部３４を有している。
この段部はメカニカルシール組立体の回転部分を
支持している。段部３４にはばねホルダ３６が取
り付けられ、そのばねホルダは段部を囲んでいる
環状の部材である。分割された保持リング３７は
軸スリーブ１６の溝３８内に支持されかつばねホ
ルダ３６に形成された対向する溝３９内に受けら
れている。保持リング３７はばねホルダが軸スリ
ーブに沿つて左側（第１図において）に移動しな
いように保持する。ばねホルダは、軸スリーブの
キー溝４２内におよびばねホルダの対応する溝内
に嵌められたキー４１を介して軸スリーブによつ
て駆動又は回転される。ばねホルダは長手方向に
伸長しているばねポケツト４４が設けられ、その
一つが図に示され、そのばねポケツトはばねホル
ダの周辺に位置決めされている。ら旋ばね４５が
ばねポケツト内に圧縮されかつそこではＵカツプ
フオロア４６が第１図で右に偏倚されている。Ｕ
カツプフオロアは、ばねホルダ３６の外周を縦方
向に摺動するスカート部４７を有する環状部材で
ある。駆動ピン４８がばねホルダを通して半径方
向に伸びかつその外端はＵカツプフオロアの縦溝
５１内に突出し、それによつてＵカツプフオロア
はばねホルダと共に回転するがばねホルダの縦方
向に自由に移動するようになつている。Ｕカツプ
フオロアは環状ノーズ５２を有し、そのノーズ５
２の内周は段部３４に沿つて摺動する。
段部３４は回転するシールリングホルダ５３が
摺動可能に取り付けられ、Ｕカツプフオロアのノ
ーズ５２とシールリングホルダ５３の後面５５と
の間にはＵカツプガスケツト５４が挾まれてい
る。このように、流体が軸の段部３４とそのシー
ルリングホルダとの間の間隙を通して漏洩するの
が阻止される。
摺動可能に取り付けられ、Ｕカツプフオロアのノ
ーズ５２とシールリングホルダ５３の後面５５と
の間にはＵカツプガスケツト５４が挾まれてい
る。このように、流体が軸の段部３４とそのシー
ルリングホルダとの間の間隙を通して漏洩するの
が阻止される。
シールリングホルダ５３の後部にはＵカツプフ
オロアの縦溝５１内に突出している一体のタング
５６があり、このタングによりシールリングホル
ダ５３はＵカツプフオロア４６によつて駆動され
そのＵカツプフオロアと共に回転されるが、シー
ルリングホルダ５３は段部３４に沿つて一定限度
内で縦（軸方向）に摺動できるようになつてい
る。
オロアの縦溝５１内に突出している一体のタング
５６があり、このタングによりシールリングホル
ダ５３はＵカツプフオロア４６によつて駆動され
そのＵカツプフオロアと共に回転されるが、シー
ルリングホルダ５３は段部３４に沿つて一定限度
内で縦（軸方向）に摺動できるようになつてい
る。
例えば炭化タングステンのような硬い耐摩耗性
金属でできている回転シールリング５７は、シー
ルリングホルダ５３の前面５９と接触して置かれ
た後面５８を有している。保持リング６１は回転
シールリング５７およびシールリングホルダの前
部を囲み、それによつて回転シールリング５７を
シールリングホルダの前面に取り付けている。保
持リング６１は、シールリングホルダの整合され
た溝６３内および回転シールリングの溝６４内に
突出している内側突出ラグ６２を有し、それによ
つて回転シールリングをシールリングホルダ５３
と共に回転させている。シールリングホルダの前
面および回転シールリング５７の接触している後
面５８は流体密封接合を与えるようにみがかれて
いる。シールリングホルダの前面５９は、一つ又
はそれ以上の半径方向溝６６を通して間隙６７と
連通して回転シールリング５７とシールリングホ
ルダ５３との間のユニツト負荷を増加している環
状溝６５が設けられている。ユニツト負荷が増加
される方法は周知でありかつ1966年１月４日に発
行された米国特許第3227463号に十分記載されて
いる。
金属でできている回転シールリング５７は、シー
ルリングホルダ５３の前面５９と接触して置かれ
た後面５８を有している。保持リング６１は回転
シールリング５７およびシールリングホルダの前
部を囲み、それによつて回転シールリング５７を
シールリングホルダの前面に取り付けている。保
持リング６１は、シールリングホルダの整合され
た溝６３内および回転シールリングの溝６４内に
突出している内側突出ラグ６２を有し、それによ
つて回転シールリングをシールリングホルダ５３
と共に回転させている。シールリングホルダの前
面および回転シールリング５７の接触している後
面５８は流体密封接合を与えるようにみがかれて
いる。シールリングホルダの前面５９は、一つ又
はそれ以上の半径方向溝６６を通して間隙６７と
連通して回転シールリング５７とシールリングホ
ルダ５３との間のユニツト負荷を増加している環
状溝６５が設けられている。ユニツト負荷が増加
される方法は周知でありかつ1966年１月４日に発
行された米国特許第3227463号に十分記載されて
いる。
前述のことから、ばねホルダ３６、Ｕカツプフ
オロア４６、Ｕカツプガスケツト５４、シールリ
ングホルダ５３、保持リング６１および回転シー
ルリング５７が軸スリーブ１６によつてその軸ス
リーブと共に回転されるのが明らかである。また
ら旋ばね４５はＵカツプフオロア、ホルダ５３お
よび回転シールリング５７を第１図において右に
偏倚することも明らかである。
オロア４６、Ｕカツプガスケツト５４、シールリ
ングホルダ５３、保持リング６１および回転シー
ルリング５７が軸スリーブ１６によつてその軸ス
リーブと共に回転されるのが明らかである。また
ら旋ばね４５はＵカツプフオロア、ホルダ５３お
よび回転シールリング５７を第１図において右に
偏倚することも明らかである。
メカニカルシール組立体の不回転すなわち静止
部分は、ハウジング部分１１内で静止している環
状フランジ１７に取り付けられている。不回転部
分は静止シールリング６８と静止バツクアツプリ
ング６９とを備えている。カーボンのような軟か
い物質でつくられ得るシールリング６８は、回転
シールリング５７の対向する環状の横断する密封
面すなわちシール面７２と密封関係に配置された
環状の横断するシール面７１を有している。静止
シールリング６８は環状のフランジ１７に設けら
れた穴７３内に受けられている。静止シールリン
グ６８はフランジの溝７５内に保持されたスナツ
プリング７４によつて穴７３内に保持されてい
る。フランジはキー７７が嵌められた縦のキー溝
７６を有し、そのキーは静止シールリングの平行
なキー溝７８内に伸びて静止シールリングが回転
するのを防止している。
部分は、ハウジング部分１１内で静止している環
状フランジ１７に取り付けられている。不回転部
分は静止シールリング６８と静止バツクアツプリ
ング６９とを備えている。カーボンのような軟か
い物質でつくられ得るシールリング６８は、回転
シールリング５７の対向する環状の横断する密封
面すなわちシール面７２と密封関係に配置された
環状の横断するシール面７１を有している。静止
シールリング６８は環状のフランジ１７に設けら
れた穴７３内に受けられている。静止シールリン
グ６８はフランジの溝７５内に保持されたスナツ
プリング７４によつて穴７３内に保持されてい
る。フランジはキー７７が嵌められた縦のキー溝
７６を有し、そのキーは静止シールリングの平行
なキー溝７８内に伸びて静止シールリングが回転
するのを防止している。
バツクアツプリング６９がフランジ１７に形成
された端ぐり穴７９内に配置されている。バツク
アツプリングは環状であり、かつ後面８１はフラ
ンジ１７と一体になつている環状の舌部８２に接
している。Ｏリングシール８３がフランジに対し
てバツクアツプリングを密封している。このＯリ
ングシールは舌部８２に隣接して端ぐり穴７９内
に配置されている。
された端ぐり穴７９内に配置されている。バツク
アツプリングは環状であり、かつ後面８１はフラ
ンジ１７と一体になつている環状の舌部８２に接
している。Ｏリングシール８３がフランジに対し
てバツクアツプリングを密封している。このＯリ
ングシールは舌部８２に隣接して端ぐり穴７９内
に配置されている。
バツクアツプリング６９は静止シールリング６
８の後面に接している前面８４を有している。こ
れらの接触している面はそれらの間で静的シール
を与えるために平らにみがかれている。半径方向
溝８７を介して間隙６７と連通する環状溝８６
は、環状溝６５および溝６６に関して前述したよ
うに、バツクアツプリング６９と静止シールリン
グ６８との間で加えられるユニツト負荷を増加す
る働をする。
８の後面に接している前面８４を有している。こ
れらの接触している面はそれらの間で静的シール
を与えるために平らにみがかれている。半径方向
溝８７を介して間隙６７と連通する環状溝８６
は、環状溝６５および溝６６に関して前述したよ
うに、バツクアツプリング６９と静止シールリン
グ６８との間で加えられるユニツト負荷を増加す
る働をする。
バツクアツプリング６９は焼結された硬い金属
炭化物でつくられている。最も好ましい炭化物は
ニツケル結合材を有する焼結炭化タングステン合
金である。このような合金の一つはペンシルバニ
ヤ州ラトルベ（Latrobe，Pennsylvania）ケンナ
メタル・インス（Kennametal Inc.）によつてつ
くられていてケンナメタル（KENNAMETAL…
…商標名）K801で示されている。この合金は
6.30×106Kg／cm2（89.6×106PSi）の縦弾性係数
（ヤング係数）および70.5Kcal／h.m℃
（47.4BTU／hr.／ft.l〓）の熱伝導率を有する。
炭化物でつくられている。最も好ましい炭化物は
ニツケル結合材を有する焼結炭化タングステン合
金である。このような合金の一つはペンシルバニ
ヤ州ラトルベ（Latrobe，Pennsylvania）ケンナ
メタル・インス（Kennametal Inc.）によつてつ
くられていてケンナメタル（KENNAMETAL…
…商標名）K801で示されている。この合金は
6.30×106Kg／cm2（89.6×106PSi）の縦弾性係数
（ヤング係数）および70.5Kcal／h.m℃
（47.4BTU／hr.／ft.l〓）の熱伝導率を有する。
バツクアツプリングをつくるのに好ましい他の
焼結された硬い金属炭化物は焼結炭化チタニウム
である。このようなチタニウム合金はケンナメタ
ル・インスでつくられていてケンナメタル（商標
名）K162Bで示される。この合金はニツケル―モ
リブデン結合材焼結された粒状炭化チタニウムか
ら成つている。K162Bは4.15×106Kg／cm2（59.0×
106PSi）の縦弾性係数および16.5Kcal／h.m.℃
（11.1BTU／hr.／ft.1〓）の熱伝導率を有してい
る。
焼結された硬い金属炭化物は焼結炭化チタニウム
である。このようなチタニウム合金はケンナメタ
ル・インスでつくられていてケンナメタル（商標
名）K162Bで示される。この合金はニツケル―モ
リブデン結合材焼結された粒状炭化チタニウムか
ら成つている。K162Bは4.15×106Kg／cm2（59.0×
106PSi）の縦弾性係数および16.5Kcal／h.m.℃
（11.1BTU／hr.／ft.1〓）の熱伝導率を有してい
る。
静止シールリングを支持するために焼結硬質金
属炭化物でできたバツクアツプリングを使用する
ことは、バツクアツプリング６９によるシール面
７１のゆがみを最小限にする。焼結硬質金属炭化
物のこれらのバツクアツプリングは今まで使用さ
れていたステンレススチールのバツクアツプリン
グよりもはるかに優れている。ステンレススチー
ルは前述の焼結硬質金属炭化物よりも低い縦弾性
係数を有し、ステンレススチールの縦弾性係数は
約2.03×106Kg／cm2（約29×106PSi）である。
属炭化物でできたバツクアツプリングを使用する
ことは、バツクアツプリング６９によるシール面
７１のゆがみを最小限にする。焼結硬質金属炭化
物のこれらのバツクアツプリングは今まで使用さ
れていたステンレススチールのバツクアツプリン
グよりもはるかに優れている。ステンレススチー
ルは前述の焼結硬質金属炭化物よりも低い縦弾性
係数を有し、ステンレススチールの縦弾性係数は
約2.03×106Kg／cm2（約29×106PSi）である。
静止シールリングのシール面７１のゆがみは、
フランジ１７が横切る流体圧力差の変化を受ける
とき、フランジ１７のゆがみによつて生起され
る。このような圧力変化はフランジを曲げ、かつ
このような曲りはバツクアツプリングを介して静
止シールリングに伝えられかつシール面７１の曲
りすなわちわん曲を発生させる。高い縦弾性係数
の故に、本発明の焼結硬質金属炭化物のバツクア
ツプリングは、ステンレススチールのバツクアツ
プリングよりもフランジから静止シールリングへ
のゆがみの伝達が少ない。
フランジ１７が横切る流体圧力差の変化を受ける
とき、フランジ１７のゆがみによつて生起され
る。このような圧力変化はフランジを曲げ、かつ
このような曲りはバツクアツプリングを介して静
止シールリングに伝えられかつシール面７１の曲
りすなわちわん曲を発生させる。高い縦弾性係数
の故に、本発明の焼結硬質金属炭化物のバツクア
ツプリングは、ステンレススチールのバツクアツ
プリングよりもフランジから静止シールリングへ
のゆがみの伝達が少ない。
炭化タングステンのバツクアツプリングはステ
ンレススチール製のバツクアツプリングよりも熱
伝導率が良い。ステンレススチールの熱伝導率は
前記K801合金の熱伝導率70.5Kcal／h.m.℃
（47.4BTU／hr.／ft.1〓）に比較して14.1〜
22.3Kcal／h.m.℃（9.5〜15BTU／hr.／ft.1〓）
である。このように、バツクアツプリングの材料
としてのK801合金の使用は、熱が静止シールリ
ングから急速に伝達されることを可能にし、かつ
その割合は同様のステンレススチールのバツクア
ツプリングよりも大きい。
ンレススチール製のバツクアツプリングよりも熱
伝導率が良い。ステンレススチールの熱伝導率は
前記K801合金の熱伝導率70.5Kcal／h.m.℃
（47.4BTU／hr.／ft.1〓）に比較して14.1〜
22.3Kcal／h.m.℃（9.5〜15BTU／hr.／ft.1〓）
である。このように、バツクアツプリングの材料
としてのK801合金の使用は、熱が静止シールリ
ングから急速に伝達されることを可能にし、かつ
その割合は同様のステンレススチールのバツクア
ツプリングよりも大きい。
静止シールリング６８の環状の横断するシール
面７１は静止シールリングの前の環状ボス８８の
前面によつて与えられる。環状ボス８８は外側傾
斜側面８９を有している。第２図に示されるよう
に、この側面は作図線C1に対して角αを成して
いる。ボスは作図線C2に対して角βを成してい
る内側傾斜側部すなわち側面を有している。
面７１は静止シールリングの前の環状ボス８８の
前面によつて与えられる。環状ボス８８は外側傾
斜側面８９を有している。第２図に示されるよう
に、この側面は作図線C1に対して角αを成して
いる。ボスは作図線C2に対して角βを成してい
る内側傾斜側部すなわち側面を有している。
同様に、静止シールリング６８の後面８５は、
それぞれ内側傾斜側面９４および外側傾斜側面９
３によつて限定された環状ボス９２の表面によつ
て与えられる。
それぞれ内側傾斜側面９４および外側傾斜側面９
３によつて限定された環状ボス９２の表面によつ
て与えられる。
傾斜側面８９，９１および９３，９４を使用す
ることによつて接続部近傍における鋭い角部をな
くしている。これは、ボスの付け根部における応
力集中を少なくし、比較的脆い静止シールリング
の破損を防止するためである。
ることによつて接続部近傍における鋭い角部をな
くしている。これは、ボスの付け根部における応
力集中を少なくし、比較的脆い静止シールリング
の破損を防止するためである。
カーボン面すなわちシール面７１を囲んでいる
圧力およびシール面７１を内側に押し込む力の付
加により、ボス８８および９２の薄い部分はシー
ルリング６８の厚い部分（中央部分）よりも大き
さが減じようとする。これにより表面（シール面
７１および８４）はゆがみかつくぼむ。しかしな
がらボス８８および９２をそれぞれ傾斜側面８
９，９１および９３，９４で限定することによつ
て、表面すなわちシール面のゆがみおよびくぼみ
量は、ボスを真直ぐな直角の側面で従来の方法で
限定するのに比べて、減少される。
圧力およびシール面７１を内側に押し込む力の付
加により、ボス８８および９２の薄い部分はシー
ルリング６８の厚い部分（中央部分）よりも大き
さが減じようとする。これにより表面（シール面
７１および８４）はゆがみかつくぼむ。しかしな
がらボス８８および９２をそれぞれ傾斜側面８
９，９１および９３，９４で限定することによつ
て、表面すなわちシール面のゆがみおよびくぼみ
量は、ボスを真直ぐな直角の側面で従来の方法で
限定するのに比べて、減少される。
接触面が摩耗すると、接触面の面積が増大し、
かつばね負荷およびプサイ（PSi）すなわち単位
圧力が減少し、それにより摩耗に伴なう負荷が減
少する。
かつばね負荷およびプサイ（PSi）すなわち単位
圧力が減少し、それにより摩耗に伴なう負荷が減
少する。
図に示されるように、Ｒkは段部３４の半径で
あつて釣合半径として知られ、、R1はシール面７
１の外側半径、R2はシール面７１の内側半径で
ある。
あつて釣合半径として知られ、、R1はシール面７
１の外側半径、R2はシール面７１の内側半径で
ある。
本発明者はボスの側面８９および９１の傾斜α
およびβが、シールの運転でボスが摩耗したとき
シールリングの釣合がほぼ一定を保つように、Ｒ
k，R1およびR2に関連して選ばれることを見出し
た。
およびβが、シールの運転でボスが摩耗したとき
シールリングの釣合がほぼ一定を保つように、Ｒ
k，R1およびR2に関連して選ばれることを見出し
た。
本発明者は、シールリングの釣合をほぼ一定に
保つために次の式が成立すべきことがわかつた。
保つために次の式が成立すべきことがわかつた。
tanβ＝Ｒ１（Ｒｋ ２−Ｒ２ ２）／Ｒ２（Ｒ１ ２−Ｒ
ｋ ２）tanα 前述の式は次のように導かれる。
ｋ ２）tanα 前述の式は次のように導かれる。
A1をＲkとR1との間の環状部分の面積とする
と、 A1＝π（R1 2−Ｒk ２） A2をR1とR2との間の環状部分の面積とする
と、 A2＝π（R1 2−R2 2） 示された面が摩耗すると、A1はR1が△R1に等し
い量だけ外側に移動することによつて増加する。
同様に、A2はR1が外側に移動することによつて
かつR2が△R2に等しい量だけ内側に移動するこ
とによつて増加する。
と、 A1＝π（R1 2−Ｒk ２） A2をR1とR2との間の環状部分の面積とする
と、 A2＝π（R1 2−R2 2） 示された面が摩耗すると、A1はR1が△R1に等し
い量だけ外側に移動することによつて増加する。
同様に、A2はR1が外側に移動することによつて
かつR2が△R2に等しい量だけ内側に移動するこ
とによつて増加する。
これらの面積における増加をA3（△R1によ
る）およびA4（△R2による）と呼ぶ 始めに、シールは、A1／A2がシールの釣合と
して知られている特定の値Ｋとなるようにつくら
れる。シールが摩耗するとき（A1＋A3）／（A2＋
A3＋A4）がｋで基本的に一定のままであることが
望ましい。
る）およびA4（△R2による）と呼ぶ 始めに、シールは、A1／A2がシールの釣合と
して知られている特定の値Ｋとなるようにつくら
れる。シールが摩耗するとき（A1＋A3）／（A2＋
A3＋A4）がｋで基本的に一定のままであることが
望ましい。
A3はπ〔（R1＋△R1）2−R1 2〕で表わされ、
A4はπ〔R2 2−（R2−△R2）2〕で表わされ、
ここにおいて△R1および△R2は摩耗（ω）の
関係である。
関係である。
上記より
Ａ１＋Ａ３／Ａ２＋Ａ３＋Ａ４＝Ｋ
と置いてこのA1，A2，A3，A4に前式を代入する
と、 Ｋ＝π（Ｒ１ ２−Ｒｋ ２）＋π〔（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒ１ ２〕／π（Ｒ１ ２−Ｒ２ ２）＋π〔（Ｒ１＋△Ｒ１）
２−Ｒ１ ２〕＋π〔Ｒ２ ２−（Ｒ２−△Ｒ２）２〕 この式を略すと、 Ｋ＝π〔Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒ１ ２〕／π〔Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒ１ ２＋
Ｒ２ ２−（Ｒ２ ２△Ｒ２）２〕 Ｋ＝（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒｋ ２／（Ｒ１＋△Ｒ１）
２−（Ｒ２−△Ｒ２）２ となる。
と、 Ｋ＝π（Ｒ１ ２−Ｒｋ ２）＋π〔（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒ１ ２〕／π（Ｒ１ ２−Ｒ２ ２）＋π〔（Ｒ１＋△Ｒ１）
２−Ｒ１ ２〕＋π〔Ｒ２ ２−（Ｒ２−△Ｒ２）２〕 この式を略すと、 Ｋ＝π〔Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒ１ ２〕／π〔Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒ１ ２＋
Ｒ２ ２−（Ｒ２ ２△Ｒ２）２〕 Ｋ＝（Ｒ１＋△Ｒ１）２−Ｒｋ ２／（Ｒ１＋△Ｒ１）
２−（Ｒ２−△Ｒ２）２ となる。
再び△R1および△R2は摩耗（ω）の関数であ
り、 tanα＝△Ｒ１／ω，tanβ＝△Ｒ２／ω ∴△R1＝ωtanα，△R2＝ωtanβ これらの値を前式を代入すると、 Ｋ＝（Ｒ１＋ωｔａｎα）２−Ｒｋ ２／（Ｒ１＋ωｔａｎα）２−（Ｒ２−ωｔａｎβ）２ Ｋ＝Ｒ１ ２＋ω２ｔａｎ２α＋２ωＲ１ｔａｎα−Ｒｋ ２／Ｒ１ ２＋ω２ｔａｎ２α＋２ωＲ１ｔａｎα−Ｒ２ ２
−ω２ｔａｎ２β＋２ωＲ２ｔａｎβ Ｋ＝Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋２ωＲ１ｔａｎα＋ω２ｔａｎ２α／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋２ωＲ１ｔａｎα＋２ωＲ２ｔａｎ
β＋ω２（ｔａｎ２α−ｔａｎ２β） ここで摩耗ωが約0.076cm（0.03インチ）であ
るとするとω２は約0.0058cm（0.0009インチ）で
ありかつ好ましい形状に対する外径又は内径のど
ちらかで角度が20゜〜70゜に限定され、しかもω
はR1，R2およびＲkに比較して極く小さいから、
ω２項は省略してもよく、 Ｋ≒Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋２ωＲ１ｔａｎα／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋２ω（Ｒ１ｔａｎα＋Ｒ２ｔａｎβ） となる。前式でω２項を省略しても最終の答の小
数点以下第３位（cm単位で表わした場合）（イン
チ単位で表わした場合は小数点以下第４位）の値
の精度に影響するのみであり、したがつてＫは本
質的には一定である。
り、 tanα＝△Ｒ１／ω，tanβ＝△Ｒ２／ω ∴△R1＝ωtanα，△R2＝ωtanβ これらの値を前式を代入すると、 Ｋ＝（Ｒ１＋ωｔａｎα）２−Ｒｋ ２／（Ｒ１＋ωｔａｎα）２−（Ｒ２−ωｔａｎβ）２ Ｋ＝Ｒ１ ２＋ω２ｔａｎ２α＋２ωＲ１ｔａｎα−Ｒｋ ２／Ｒ１ ２＋ω２ｔａｎ２α＋２ωＲ１ｔａｎα−Ｒ２ ２
−ω２ｔａｎ２β＋２ωＲ２ｔａｎβ Ｋ＝Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋２ωＲ１ｔａｎα＋ω２ｔａｎ２α／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋２ωＲ１ｔａｎα＋２ωＲ２ｔａｎ
β＋ω２（ｔａｎ２α−ｔａｎ２β） ここで摩耗ωが約0.076cm（0.03インチ）であ
るとするとω２は約0.0058cm（0.0009インチ）で
ありかつ好ましい形状に対する外径又は内径のど
ちらかで角度が20゜〜70゜に限定され、しかもω
はR1，R2およびＲkに比較して極く小さいから、
ω２項は省略してもよく、 Ｋ≒Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋２ωＲ１ｔａｎα／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋２ω（Ｒ１ｔａｎα＋Ｒ２ｔａｎβ） となる。前式でω２項を省略しても最終の答の小
数点以下第３位（cm単位で表わした場合）（イン
チ単位で表わした場合は小数点以下第４位）の値
の精度に影響するのみであり、したがつてＫは本
質的には一定である。
Ｋは前述においてＫ＝A1／A2として限定され
ているので、 Ｋ＝Ａ１／Ａ２＝π（Ｒ１ ２−Ｒｋ ２）／π（Ｒ１ ２−Ｒ２ ２）＝Ｒ１ ２−Ｒｋ ２／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２ Ｒ１ ２Ｒｋ ２／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２≒Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋２ωＲ１ｔａｎα／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋２ω（Ｒ１ｔａｎα＋Ｒ
２ｔａｎβ） 展開して省略すると、 （R1 2−Ｒk ２）〔R1 2−R2 2＋２ω（R1tanα ＋R2tanβ）〕≒（R1 2−R2 2） （R1 2−Ｒk ２＋２ωR1tanα） （R1 2−Ｒk ２）＋（R1 2−R2 2）＋（R1 2−Ｒk ２） 〔２ω（R1tanα＋R2tanβ）〕 ≒（R1 2−Ｒk ２）（R1 2−R2 2）＋（R1 2−R2 2） （２ωR1tanα）（R1 2−Ｒk ２） （２ωR1tanα＋２ωR2tanβ）≒（R1 2−R2 2） （２ωR1tanα）R1 2（２ωR1tanα）＋R1 2 （２ωR2tanβ）−Ｒk ２（２ωR1tanα ＋2R2ωtanβ）≒R1 2（２ωR1tanα） −R2 2（２ωR1tanα）２ωR1 2R2tanβ −Ｒk ２（２ωR1tanα＋２ωR2tanβ） ≒２ωR1R2 2tanα tanα，tanβについて揃えると ２ωR1 2R2tanβ−２ωR2Rk 2tanβ ≒２ωR1Rk 2tanα−２ωR1R2 2tanα２ω tanβ（R1 2R2−R2Rk 2）≒２ωtanα （R1Rk 2−R1R2 2） したがつて tanβ≒tanα（Ｒ１Ｒｋ ２−Ｒ１Ｒ２ ２／Ｒ１ ２Ｒ２
−Ｒ２Ｒｋ ２） tanβ≒Ｒ１（Ｒｋ ２−Ｒ２ ２）／Ｒ２（Ｒ１ ２−Ｒ
ｋ ２）tanα 実際には直径で表わすから tanβ≒Ｄ１（Ｄｋ ２−Ｄ２ ２）ｔａｎα／Ｄ２（Ｄ１
２−Ｄｋ ２） しかるに上式は釣合がほとんど正確に保たれる
ことを可能にするので、ボスが摩耗したとき釣合
がわずかに降下され或は上昇されることがしばし
ば望まれる。角度αおよびβは、ボスが摩耗する
ときシールの釣合がほぼ一定に保たれるかぎり、
本発明から逸脱することなく、前式によつて表わ
される関係からいくらか離れ得る。
ているので、 Ｋ＝Ａ１／Ａ２＝π（Ｒ１ ２−Ｒｋ ２）／π（Ｒ１ ２−Ｒ２ ２）＝Ｒ１ ２−Ｒｋ ２／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２ Ｒ１ ２Ｒｋ ２／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２≒Ｒ１ ２−Ｒｋ ２＋２ωＲ１ｔａｎα／Ｒ１ ２−Ｒ２ ２＋２ω（Ｒ１ｔａｎα＋Ｒ
２ｔａｎβ） 展開して省略すると、 （R1 2−Ｒk ２）〔R1 2−R2 2＋２ω（R1tanα ＋R2tanβ）〕≒（R1 2−R2 2） （R1 2−Ｒk ２＋２ωR1tanα） （R1 2−Ｒk ２）＋（R1 2−R2 2）＋（R1 2−Ｒk ２） 〔２ω（R1tanα＋R2tanβ）〕 ≒（R1 2−Ｒk ２）（R1 2−R2 2）＋（R1 2−R2 2） （２ωR1tanα）（R1 2−Ｒk ２） （２ωR1tanα＋２ωR2tanβ）≒（R1 2−R2 2） （２ωR1tanα）R1 2（２ωR1tanα）＋R1 2 （２ωR2tanβ）−Ｒk ２（２ωR1tanα ＋2R2ωtanβ）≒R1 2（２ωR1tanα） −R2 2（２ωR1tanα）２ωR1 2R2tanβ −Ｒk ２（２ωR1tanα＋２ωR2tanβ） ≒２ωR1R2 2tanα tanα，tanβについて揃えると ２ωR1 2R2tanβ−２ωR2Rk 2tanβ ≒２ωR1Rk 2tanα−２ωR1R2 2tanα２ω tanβ（R1 2R2−R2Rk 2）≒２ωtanα （R1Rk 2−R1R2 2） したがつて tanβ≒tanα（Ｒ１Ｒｋ ２−Ｒ１Ｒ２ ２／Ｒ１ ２Ｒ２
−Ｒ２Ｒｋ ２） tanβ≒Ｒ１（Ｒｋ ２−Ｒ２ ２）／Ｒ２（Ｒ１ ２−Ｒ
ｋ ２）tanα 実際には直径で表わすから tanβ≒Ｄ１（Ｄｋ ２−Ｄ２ ２）ｔａｎα／Ｄ２（Ｄ１
２−Ｄｋ ２） しかるに上式は釣合がほとんど正確に保たれる
ことを可能にするので、ボスが摩耗したとき釣合
がわずかに降下され或は上昇されることがしばし
ば望まれる。角度αおよびβは、ボスが摩耗する
ときシールの釣合がほぼ一定に保たれるかぎり、
本発明から逸脱することなく、前式によつて表わ
される関係からいくらか離れ得る。
以上、本発明によるメカニカルシール組立体で
は、回転シールリングと接触する静止シールリン
グのシール面を限定するボスの内外側面を傾斜さ
せたのでボス付け根部での応力集中を少なくでき
静止シールリングの早期の破損を防止できる。ま
た静止シールリングが摩耗してもシールリングの
釣合いをほぼ一定で保つことが可能である。
は、回転シールリングと接触する静止シールリン
グのシール面を限定するボスの内外側面を傾斜さ
せたのでボス付け根部での応力集中を少なくでき
静止シールリングの早期の破損を防止できる。ま
た静止シールリングが摩耗してもシールリングの
釣合いをほぼ一定で保つことが可能である。
第１図は本発明によるメカニカルシール組立体
の断面図、第２図は第１図に示されたメカニカル
シール組立体の部分拡大断面図である。 １３，１３：ハウジング部分、１５：軸、１
６：軸スリーブ、１７：フランジ、２４：環状
室、２６：シール室、２９：中心穴、３６：ばね
ホルダ、５３：ホルダ、５７：回転シールリン
グ、６８：静止シールリング、６９：バツクアツ
プリング、７１，７２：シール面、８４：前面、
８８：ボス、８９，９１，９３，９４：側面。
の断面図、第２図は第１図に示されたメカニカル
シール組立体の部分拡大断面図である。 １３，１３：ハウジング部分、１５：軸、１
６：軸スリーブ、１７：フランジ、２４：環状
室、２６：シール室、２９：中心穴、３６：ばね
ホルダ、５３：ホルダ、５７：回転シールリン
グ、６８：静止シールリング、６９：バツクアツ
プリング、７１，７２：シール面、８４：前面、
８８：ボス、８９，９１，９３，９４：側面。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 軸開口を有している一方の位置において比較
的高い流体圧に露されかつ他の位置において前記
比較的高い流体圧よりも低い流体圧に露されてい
るハウジングと、前記軸開口内で回転可能な軸
と、前記ハウジングに接続された第１環状シール
リングおよび前記軸に接続された第２環状シール
リングを有していて、前記軸開口を密封する相対
的に回転可能なメカニカルシール装置とを備え、
前記シールリングの一つが縦方向に移動可能なメ
カニカルシール組立体において、 前記環状シールリング５７，６８は横断する係
合環状シール面７１，７２を有し、そのシール面
の一つ７２は、前記シール面が相対的に回転する
とき軟い物質のシール面が縦方向摩耗のほとんど
全てを負担するように、他のシール面７１よりも
かなり硬くなつており、 前記軟いシール面７１は前記硬いシール面７２
の内径よりも大きな内径および前記硬いシール面
の外径よりも小さな外径を有し、 前記硬いシール面を有する前記シールリング５
７は前記軟かいシール面７１の内径よりも大きく
外径よりも小さい、一定の長さの釣合半径を有
し、 前記軟かいシール面は、前記一方のシールリン
グ５７から離れる方向で外側に傾斜している外側
面８９および前記一方のシールリングから離れる
方向で内側に傾斜している内側面９１を有する、
前記他のシールリング６８の環状ボス８８によつ
て、与えられており、 前記ボスの側面の傾斜８９，９１は、シールの
運転により前記ボスが摩耗したとき前記軟かいシ
ール面の内径が減少しかつ前記軟かいシール面の
外径が増大して前記シールリングの釣合をほぼ一
定に保つように、釣合半径および軟かいシール面
７１の内径および外径に関係して選ばれ、前記ボ
ス８８の前記内側面の傾斜角の正接が前記ボスの
外側面８９の傾斜角の正接のR1（Ｒk ２−R2 2）／
R2（R1 2−Ｒk ２）倍にほぼ等しく、そこにおいて
R1およびR2はそれぞれ摩耗していない状態にお
ける前記軟かいシール面の外径および内径であ
り、かつＲkか前記硬いシール面を有する前記シ
ールリング５７の釣合半径であることを特徴とす
るメカニカルシール組立体。 ２ 前記軟かいシール面７１を有する前記シール
リング６８がカーボンから成りかつ前記硬いシー
ル面を有する前記シールリング５７が硬質金属か
ら成ることを特徴とした特許請求の範囲１に記載
のメカニカルシール組立体。 ３ 前記硬いシール面を有する前記シールリング
５７が前記軸に接続されかつ前記軟かいシール面
を有する前記シールリング６８が前記ハウジング
に接続されていることを特徴とした特許請求の範
囲１に記載のメカニカルシール組立体。 ４ バツクアツプリング６９が硬い金属炭化物
で、シール面７１に反対の側で非回転の前記シー
ルリングを支持している特許請求の範囲２に記載
のメカニカルシール組立体。 ５ 前記バツクアツプリング６９が焼結された炭
化タングステンからなる特許請求の範囲４に記載
のメカニカルシール組立体。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/842,863 US4099728A (en) | 1977-10-17 | 1977-10-17 | Mechanical seal assembly |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5462449A JPS5462449A (en) | 1979-05-19 |
| JPS622189B2 true JPS622189B2 (ja) | 1987-01-19 |
Family
ID=25288430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5259978A Granted JPS5462449A (en) | 1977-10-17 | 1978-05-01 | Asseblied body of mechanical seal |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4099728A (ja) |
| JP (1) | JPS5462449A (ja) |
| AR (1) | AR213999A1 (ja) |
| AU (1) | AU516296B2 (ja) |
| BR (1) | BR7802224A (ja) |
| CA (1) | CA1088585A (ja) |
| DE (1) | DE2815630C2 (ja) |
| FR (1) | FR2406137A1 (ja) |
| GB (2) | GB1582677A (ja) |
| IT (1) | IT1093430B (ja) |
| NL (1) | NL183052C (ja) |
| SE (1) | SE439819B (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4272084A (en) * | 1979-04-30 | 1981-06-09 | Guy F. Atkinson Company | High pressure shaft seal |
| US4408765A (en) * | 1980-10-06 | 1983-10-11 | Dresser Industries, Inc. | Differential pressure control for gas seal in turbo machinery |
| US4418921A (en) * | 1981-05-08 | 1983-12-06 | Borg-Warner Corporation | Mechanical seal |
| US4655684A (en) * | 1984-08-02 | 1987-04-07 | Haentjens Walter D | Centrifugal pump for wide range of operating conditions |
| US4948151A (en) * | 1986-10-10 | 1990-08-14 | Atomic Energy Of Canada Limited | Rotary end face seal assembly |
| US4792146A (en) * | 1987-02-17 | 1988-12-20 | University Of New Mexico | Radially compliant - zero net thermal radial taper mechanical face seal |
| US5632435A (en) * | 1992-05-27 | 1997-05-27 | Sulzer-Escher Wyss Ag | Process for the production of a soldered joint |
| US5468002A (en) * | 1993-10-25 | 1995-11-21 | John Crane Inc. | Mechanical end face seal having an improved mating ring |
| US5499824A (en) * | 1994-03-29 | 1996-03-19 | Georgia Tech Research Corporation | Mechanical seal with compliant face |
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