JPS62237954A - 破砕装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、破砕装置に関し、特にたとえば岩石、鉱石
等からなる原料原石を製砂のために所期の粒度に破砕し
、或いは整粒（角取り）するのに有用な衝撃式タイプの
破砕装置に関する。

従来技術 従来から、この種の衝撃式破砕装置は、第６図〜第８図
に示すものが知られている。このような衝撃式破砕装置
は特公昭５３−３３７８５号公報に開示されている。

即ち、第８図において、垂直軸上に軸受２（第６図参照
）を介して装架されたロータ１　（第６図参照）の内側
には、ロータ１の中心に設けられた中央分配器２０を回
転中心として旋回する翼２１．２２及び２５が配置され
ており、翼２５の先端部には、たとえば、先端部を摩耗
から保護するべく、超硬チップ２４．を取り付けた先端
翼２４が一体的に固着されている。

したがって、第６図示の原料（材料）供給装置１１から
上記中央分配器２０に投入された原料原石（以下、原料
）は、第８図において遠心力により翼２１．２２及び２
５を経て先端翼２４から出口１９（第７図参照）に送ら
れ、ここからロータ１の外側に放出される。

放出された原料は、第６図に示すように、ロータ１を収
容するハウジング８の内側に衝突部として形成されたデ
ッドストック１５　（或いは、配置されたリングライナ
１６　（二点鎖線））に衝突する。

デッドストック１５を設けてごのデッドストック１５に
原料を衝突させるタイプのものは、原料の整粒（粒形補
正）用であり、リングライナ１６を設けてこのリングラ
イナ１６に原料を衝突させるタイプのものは原料の破砕
用である。

このような衝撃式破砕装置では、上記ロータ１に配置さ
れる翼２１．２２及び２５等は、ロータ１の中心部とな
る中央分配器２０　（第６図参照）を囲むようにやや湾
曲して設けられる。これは、投入された原料が各翼２１
．２２及び２５を通り先端翼２４に至るまでの間に、こ
の湾曲部に堆積し、いわゆるデッドストック１７を形成
することによりロータ１の内壁或いは上記先端翼２４の
母材等を原料との衝突による摩耗から保護しようとする
ものである。

尚、第８図に示すロータ１では、ロータ１の周囲に２箇
所の出口１９が設けられており、これに応じて２つのデ
ッドストック１７を形成するべく、各翼２１，２２．２
５及び先端Ｈ２４がロータ１の周方向に沿って約１８０
“の角度を隔てて設けられている。

従来技術の問題点 ところで、このような構造を有する衝撃式破砕装置では
、次に示すような技術上の問題点が指摘されている。

■　まず、第８図に示すように、先端翼２４に対するデ
ッドストック１７による保護では、通常、粉粒体が有す
る安息角との関係上、原料粒子が細かければ細かいほど
その効果は大きいものとなる。しかしながら、実際にこ
のロータ１に供給されてくる原料は、その粒径において
、比較的大形となる２０〜８０１１の粒状物がほとんど
であり、上述のようにデッドストックとして堆積する場
合、その堆積表面は不安定となる。

たとえば、このような堆積表面では、第９図に示すよう
に、局部的に、デッドストック１７の崩壊と形成が繰り
返され（第９図中破線及び二点鎖線でデッドストック崩
壊前後の堆積表面を示す）、その都度、先端翼２４の先
端部母材が露出する。

デッドストック１７に覆われていた先端翼２４の母材が
露出すれば、そこに原料との衝突による摩耗が生じるこ
とになる。

実開昭５８−７３３４７号公報に開示の先端翼では、超
硬チップをロータ中心側とロータ外周側との両面におい
て使用できるようにし、超硬チップを反転タイプとして
摩耗寿命を長（しているが、デッドストックの変動に起
因する先端翼母材の上記のような摩耗防止は配慮されて
いない。

特開昭５９−９５９４５号公報に開示の先端翼では、超
硬チップを、たとえば、先端翼の面取り部に取り付け、
原料との衝突面をロータ中心側に対しほぼ４５°の角度
に傾けている。これでは、先端翼の先端部に形成された
角度が、原料（デッドストック）の安息角度（約４０°
）よりも大きく、この先端部には十分なデッドストック
が形成されず、たとえば、第９図のハンチング部分Ｂ。

に示ずように、先端翼２４の母材表面がデッドストック
１７の変動により原料に曝されて、ここに原料との衝突
による摩耗が生じるということになる。

このように、従来の衝撃式破砕装置は、先端翼の先端部
に超硬チップを取り付け、このチップにより先端翼母材
の先端部を原料との衝突による摩耗から保護しようとす
るものであるが、これでは、先端翼母材のデッドストッ
クの変動により生じる露出部での摩耗を防止することが
できない。

なお、第９図に示すように、デッドストックの上述のよ
うな不安定層部分は、第９図に示すように、上記原料Ｐ
のほぼ１／２粒子径ｒの幅（原料Ｐ、−ｐ２’）で変動
し、この１／２粒子径の粒径ｒは、このような破砕工程
の前工程であるふるい工程のふるい口火開き寸法により
決定される。

■　そして、このような状況において、第９図に示すよ
うに、上述のようなデッドストック１７の傾斜面をころ
がり上記の矢印Ａ方向に放出される実線示原料Ｐは、ロ
ータ中心からデッドストック１７の表面（傾斜面）を経
である速度■で外方（矢印Ａ）に滑ってゆく。

一方、第１０図かられかるように、ロータ１はある角度
ωで回転しているので、上記デッドストック１７の傾斜
面をころがる原料Ｐには、この斜面に対し一定の分力２
ｍｖωが働く。これがコリオリの力である。そして、第
９図に示すように、原料Ｐが先端翼２４の超硬チップ２
４．ｌのところまでくると、このコリオリカ２ｍ■ωで
超硬チップ２４．の側面（先端翼２４の先端面２４し）
に原料による摩擦力が働く。

前記特開昭５９−９５９５４号公報に開示されるような
先端面２４トに超硬チップ等の硬質部材が設けられてい
ないタイプの先端翼２４では、超硬チップ２４．ｌを通
り過ぎた原料Ｐ３やＰ４によりこの先端面２４トの部分
に、第９図中ハツチング部分Ｂ２に示すにような大きな
１％Ｅｔｌｌｌが形成されることになる。

また、前記実開昭５８−７３３４７８号公報に開示の先
端翼では、先端面全面に硬質部材を固着して、第９図中
のハンチング部分Ｂ２に示すような摩擦の発生を防止で
きるようにしているが、固着される硬質部材の寸法が原
料の大きさく粒径）との関係において明確でない。

即ち５上記超硬チツプのロータ半径方向の原料摺動面の
長さは、前記コリオリカの影響がなくなる程度に小さく
なるようにして原料のロータ半径方向への速度を加速す
るまで、原料を保持することのできる長さでなければな
らない。但し、この長さを長くしすぎると、高価な超硬
チップの量が多くなって不経済である。

■　そして、以上のような場合、特に上記■での問題点
を解消するべく、超硬チップのロータ周方向の寸法を大
きくしてデッドストックの不安層部分の変動幅に対応さ
せようとする試みがあるが、超硬チップが大型化するこ
ととなり衝突する原料により生じる超硬チップの接合部
にかかる曲げ応力もそれに応じて大きくなる。

これでは、超硬チップと先端翼との接合部分には、超硬
チップが大きくなった分だけ増大した応力の集中が生じ
ることとなり、超硬チップの損傷や先端翼からの脱落が
起こることになる。

発明の目的 それゆえに、この発明の主たる目的は、超硬チップとこ
の超硬チップの母材となる先端翼との接合部への応力集
中を回避し、超硬チップの先端翼からの脱落を防止する
と共に、 デッドストックを受ける先端翼母材に、デッドストック
の変動に起因する摩耗を生じさせないようにし、先端翼
及び超硬チップの寿命延長を図った破砕装置を提供する
ことである。

発明の構成 上記目的を達成するために、この発明が採用する主たる
手段は、ふるい機により選別された被破砕物を高速回転
するロータに投入し、該被破砕物を前記回転ロータの出
口部分の母材に接合した超硬チップから外方に放出し、
前記回転ロータ周囲の衝突面に衝突させて破砕する破砕
装置において、前記母材の前記超硬チップとの接合部又
はこの近傍に、この接合部に沿って延びる溝を設けると
共に、前記超硬チップのロータ中心側周方向の寸法を前
記ふるい機により選別された前記被破砕物の最大粒径寸
法の１／２以上に設定した点である。

作用 回転ロータの出口端部に取り付けられる超硬チップであ
って、そのロータ中心側周方向の寸法が前工程中のふる
い口火開き寸法の１／２以上に設定される。

一方、上記出口端部に形成されるデッドストックの不安
定層部分は、上記前工程中のふるい口火を通過している
原料の粒子形のほぼ１／２の幅で変動する。

従って、デッドストックの不安定層部分が超硬チップに
より受けられ、当該部分におけるデッドストックの不安
定層部分の変動により起因する摩耗が防止される。

また、超硬チップと先端翼母材との接合部又はこの近傍
に集中しようとする応力が、この接合部又はこの近傍に
形成された溝に向けられ、ここで拡散される。これによ
り、上記接合部への応力集中が回避される。

発明の効果 この発明によれば、超硬チップのロータ中心側周方向の
面でロータの出口近傍に形成されるデッドストックの不
安定層部分を受けさせることができ、この超硬チップを
保持する先端翼母材に、このデッドストックの変動に起
因する摩耗を生じさせないようにすることができると共
に、超硬チップとこの超硬チップの母材となる先端翼と
の接合部への応力集中を回避することができるので、超
硬チ・７プの先端翼からの脱落を防止することができる
。

この発明の上述の目的、その他の目的、特徴及び利点は
図面を参照して行う以下の実施例の詳細な説明から一層
明らかとなろう。

実方缶イタリ 第１図はこの発明の一実施例にかかる衝撃式破砕装置の
概略縦断面図、第２図は第１図における回転ロータの内
部構造を示す平面図、第３図は第２図示の超硬チップの
先端翼への取付状態を示す側面図、第４図は第１図示の
衝撃式破砕装置に供給される原料の流れ状態を示すフロ
ー図、第５図（ａｌ〜（沿は第２図示の超硬チップの変
形例を示し、先端翼への他の取付状態を示す側面図、第
１１図は原料が衝突した超硬チップのその衝突部に生じ
る力の関係を示す説明図、第１２図は超硬チップの先端
角部の曲率半径と第１１図示の衝突部に生じる引張り応
力との関係を示すグラフである。

なお、以下の実施例はこの発明の一具体例にすぎず、こ
の発明の技術的範囲がこの実施例によって限定されるも
のではない。また、第９図で説明した要素と共通する要
素には同一の符号を使用して説明する。

第１図において、衝撃式破砕袋Ｗ３０は、架台３５に載
置されたハウジング３４と、このハウジング３４の蓋３
３とによって形成される破砕室３１を備えている。蓋３
３のほぼ中央部分には、矢印Ｃに示すように、破砕室３
１に上方から原料を供給するための原料供給部３２が設
けられ、この原料供給部３２にはホッパ３６が取り付け
られている。また、架台３５には破砕室３１において破
砕された原料を矢印りに示すように、下方に落とすため
の排出口３７が形成されている。

この破砕室３１のほぼ中央部には、架台３５の上面に固
着された軸受箱３８によって垂直に、かつ回動可能に支
持されたロータ軸３９が配置されている。このロータ軸
３９の下端部３９Ｉ、は架台３５内に挿通され、上記下
端部３９トには所定場所に配置された駆動装置（図示せ
ず）によって駆動される■プーリ４０が装着されている
。

これに対して、破砕室３１のほぼ中心部に位置するロー
タ軸３９の上端部３９．には、このロータ軸３９を回転
中心として水平方向に回転する中空円筒状の回転ロータ
４２が取り付けられている。

ハウジング３４の側壁内面には、上記回転ロータ４１の
原料排出口４３の高さ位置に対応して、ブラケット４４
が形成されており、このプラテント４４には原料との衝
突面をこの回転ロータ４１の周囲に巡らすようにした多
数のアンビル４２が取り付けられている。

この場合、回転ロータ４１は、前記第６図〜第８図にお
いて説明したロータ１とほぼ同様に機能するものであっ
て、この回転ロータに投入された原料を遠心力により、
この回転ロータ４１から外方に放出するものである。

即ち、第２図に示すように、回転ロータ４−１の内側で
は、この回転ロータ４１の中心部に投入されてきた原料
が、前記第８図での説明かられかるように、回転ロータ
４１の周方向に適宜角度を隔ててデッドストック１７と
して堆積される。そして、堆積された原料は、回転ロー
タ４１の高速回転に従って、それぞれのデッドストック
１７を経てロータ４１の周方向側壁に形成された原料排
出口４３から外方へ放出されることになる。

回転ロータ４１の内部には、このような各デッドストッ
ク１７を形成するべく、回転ロータ４１の周方向に約１
２０゛の角度を隔てて、回転ロータ４１の半径方向に指
向する仕切板４５２回転ロータ４１の周縁に沿って円弧
状に伸びる側壁４６と先端翼４７とが各々３つずつ配置
されている。

一方、第２図に示す回転ロータ４１の各先端翼４７の先
端には、前記第８図において説明したと同様に、この先
端翼４７の先端を原料との衝突によって生じる摩耗から
保護するべ、超硬チップ５０が固着されている。

この超硬チップ５０は、第３図かられかるように、上記
超硬チップ５０の回転ロータ中心側５１に対応する面で
あってこの面のロータ周方向の寸法【、が、この破砕工
程の前工程となるふるい工程中のふるい口火開き寸法の
１７２以」二に設定されている。

ここで、第４図を参照して、このような破砕工程の前工
程について簡単に説明する。まず、大形に採取された原
料原石は、通常、たとえば−次破砕工程に、を構成する
大型原料破砕機６０（ショークラッシャ）に投入される
。ここでは、上記大形の原料が、原料の流れ方向（図中
矢印）に見て下流側に設置される二次破砕工程に２が必
要とする粒度に合わせて破砕される。この場合、二次破
砕工程に、を構成する破砕機の一例としては、たとえば
、第１図示の実施例装置、すなわち（ｈ撃式破砕装置３
０が用意される。

次いで、第一次破砕工程に１と第二次破砕工程に２との
間には、第二次破砕工程に２が必要とする粒度に原料を
ふるい分けるふるい工程Ｍ、が設けられている。ふるい
工程Ｍ＋には、通常、振動ふるい機６１が配備されてお
り、この振動ふるい機６１には、上記粒度に適合する原
料を第二次破砕工程に２に向けてふるい落とすべく、上
記粒度に対応したふるい口火開き寸法のスクリーンが張
着されている。

なお、この振動ふるい機６１でふるい残された上記粒度
より大きい原料は、−次破砕工程に、の上流側にフィー
ドバンクされ、振動ふるい機６１を通過できる大きさに
なるまで破砕処理が繰り返される。

衝撃式破砕装置３０には、上記ふるい工程Ｍ。

中の振動ふるい機６１の口火開き寸法により決定された
所定粒度の原料が順次供給されて（ることになる。

一方、たとえば、第３図に示すように、先＃Ａ翼４７に
形成されるデッドストック１７　（第２図参照）の不安
定層部分Ｑ（第３図中二点鎖線と破線との間の領域）は
、上記ふるい工程中のふるい口火開き寸法を通過してく
る原料ｐ　、　／　、　　ｐ、　／等の粒径のほぼ１／
２の幅ｒ’　　（粒径半径に相当）で変動する。

したがって、超硬チップ５０が上述のように構成される
と、上記デッドストック１７の不安定層部分Ｑが超硬チ
ップ５０のロータ周方向寸法ｔ１の範囲内に収まり、先
端翼４７の先端部分は露出しない。ここに、デッドスト
ック１７の不安定層部分Ｑの変動による先端翼４７の母
材の摩耗が防止される。

また１、この実施例では、上記超硬チップ５０の回転ロ
ータ半径方向に沿う面の寸法ｐ　（第３図）が、この破
砕工程の前工程となる上記ふるい機６１　（第４図）で
ふるい落とされた原料Ｐの粒径の１７２（±３０％）〜
２（±３０％）倍に設定されている。

実験によれば、超硬チップ５０の回転ロータ中心側端部
５０．と同外周部側端部５０ｂとの間の距離を示す上記
寸法βが、たとえば、原料Ｐの粒径の１／２以下である
場合、この間をころがる原料Ｐにとって、寸法βの距離
は短かすぎることとなる。原料Ｐは、いわゆるコリオリ
の力（第９図参照）が小さくなるに十分なロータ半径方
向の加速度を得る前に超硬チップ５０から離れて先端翼
母材に接触し、この母材の摩擦が進行する。

これ対し、上記寸法ｌが、たとえば、上記原料の加速に
十分な原料Ｐの粒径の２倍以上の場合、いたずらに超硬
チップを大型化して経済性を悪くするだけである。

そこで、上記寸法ｐを原料Ｐの粒径の１／２〜２倍に設
定した場合、原料Ｐの加速距離は十分となっていわゆる
原料Ｐの超硬チップ５０へのコリオリカによる摩ｔが力
が十分に小さくなった後に原料が超硬チップ５０から放
出されることになり、母材への有害な摩耗が生じない。

尚、必要に応じて、超硬チップは、先端翼を延設するこ
とによって、回転ロータの外周部又はそれより外方に突
き出されるように配置される。これによれば、先端翼に
隣接する側壁にたいし、この先端翼から外方に放出され
る原料の衝突が防止され、ロータ側壁をこうした摩耗か
ら保護できるという利点がある。

ところで、この実施例では、超硬チップ５０の上記回転
ロータ中心側５１とは反対側であって回転ロータ外周側
５２の同周方向の面が、回転ロータ中心側５１の同周方
向の面に比べて摩耗が少ないということで、その寸法ｔ
２が寸法ｔ１より小く設定されている。

たとえば、この寸法ｔ、には、ろう付は時の熱膨張差を
吸収し且つ使用中に割れたりしない程度の厚さく３１１
程度）が選ばれる。これにより、この超硬チップ５０は
略三角形のテーパ状に形成されることになり、高価な超
硬チップの材料を大幅に減らすことができ、極めて経済
的である。

また、上記超硬チップ５０の材質については、できるだ
け耐摩耗性に冨んだものを選ぶ必要があるが、一方で、
このような材質により形成される超硬チップの角部や縁
部は、原料との衝突などにより欠けたり割れたりする。

これは、第１１図に示すように、超硬チップ５０とこの
超硬チップ５０の先端角部に衝突した原料Ｐとの間に、
圧縮応力Ｔと引張り応力Ｕとの二つの局部応力が発生す
ることに起因する。

一般に、超硬チップのような→脆性部材では、引張り応
力Ｕに対する強度が圧縮応力Ｔに対する強度の１／３．
程度であり、特に超硬チップの衝突部の形状が鋭角であ
る程、大きな応力の集中がありこの衝突部は破損され易
い。

すなわち、ここでの引張り応力の大きさは、原料の寸法
と超硬チップの先端角部の曲率半径との関係で示され、
原料の寸法が大きい程又は超硬チップの先端角部の曲率
半径が小さい程大きくなる。

したがって、予めチップの先端角部や先端翼との接合端
部などに面とりを行い、この面とり部での丸みを例えば
］、Ｒ以上に大きくすることによって、先端角部や縁部
での欠損や割れを防止することが望ましい。

これは、特に、第３図に示すように、先端翼４７の回転
ロータ中心側５１に向いその周方向に沿う面の部分であ
ってこの先端翼４７の超硬チップ５０との接合内側部Ｅ
が摩耗したとき、超硬チップ５０の角部Ｆに上記丸味が
施されていれば、上記超硬チップが不用意に欠けたり割
れたりすることはないという点に基づくものである。

尚、第１２図に超硬チップの先端角部の曲率半径Ｒと、
衝突部に発生する引張り応力Ｕとの関係を示す。ここで
は、原料Ｐ（第１１図参照）を球形とみなし、その直径
寸法りを２０Ｗｌ、　　４０ｎ＋、　　８Ｑ＋ｎとした
。

これにより衝突部（角部）に急激に応力集中が生じるの
は、この曲率半径Ｒが　原料の直径寸法りの１／２０程
度の曲率半径以下となったときであり、このことから、
上記衝突部にそれ以上の曲率半径Ｒを採れば、超硬チッ
プにおいては、その先端角部に生じる欠損や割れが少な
くなる。

更にまた、この実施例では、上記先端翼４７の超硬チッ
プ５０との接合内側Ｅ、Ｅ’に、超硬チップ５０との接
合ラインに沿って、適当深さの切り込み溝５３．５３’
が形成されている。この場合の切り込み溝５３．５３’
は、上記超硬チップ５０の角部Ｆ、Ｆ’に設けられた丸
味を滞びた面取り部分によるシャープなノツチの形状を
防止するためのものであって上記接合ラインに生じる剪
断応力（第３図中矢印Ｇ、　Ｇ”）の集中を防止しよう
とするものである。

すなわち、たとえば、第３図かられかるように、超硬チ
ップ５０と先端翼４７との接合部又はこの近傍に剪断応
力（矢印Ｇ、Ｇ”）が集中しようとした場合、剪断応力
はこの接合部又はこの近傍に形成された切り込み溝５３
．５３’に集中し、ここで拡散される。これにより、こ
の接合部への応力集中が回避される。

また、ここで好ましい実施例として、超硬チソプ５０の
前記回転ロータ外周側５２の面と、先端翼４７の同外周
側５２の面とのなす角が、たとえば、９０°以」二に設
定されている。これは、上記切り込み溝５３．５３’の
ところで説明したと同し、この接合部γに発生する剪断
応力の集中を避けるためである。

第５図ｔａ＋〜（簡に、超硬チップの変形例を示すと共
に、先端翼への他の取付状態を示す。

第５図［ａｌに示ず先端翼４７では、超硬チップ５０′
が、この先端翼４７の回転ロータ中心側５１に向いその
周方向に沿う面よりも回転ロータ中心側に突き出るよう
に取り付けられている。この超硬チップ５０′の先端翼
４７から突き出た高さＨは、上記切り込み溝５３（第３
図参照）によりなされた機能と同様の機能をなすもので
あって、超硬チップ５０′の先端翼４７との接合ライン
に生しる剪断力の集中を防止するためのものである。

そして、更に、この第５図＋ａｌの先端翼４７には、上
記所期の目的のため超硬チップ５０′が先端翼４７から
高さ１１分だけ回転ロータ中心側５１に突き出されるよ
うに設けられていることに加えて、前記第３図示の実施
例の先端翼と同じく、超硬チップ５０′との接合部又は
そ近傍に切り込み溝５４．５４’が設けられている。

これによれば、先端翼４７の超硬チップ５０′との接合
部に生じる剪断応力が、超硬チップ５０′の先端翼４７
から突き出る高さＨと切り込み溝５４との協働により、
さらに効果的に防止されるという利点がある。

尚、第５図＋ａ＋の先端翼４７には、二点鎖線で例示す
るように、回転ロータ中心側５１に形成された切り込み
溝５４に、必要に応じて二段目の切り込み溝５４″が形
成される。

また、第５図（ｂｌ、　（Ｃ１，（ｄ）では、各先端翼
４７の先端面に装着された各々の超硬チップ６５の寸法
ｌが変わらない場合を示し、加えて、原料の粒度が比較
的小さいときでも十分にデッドスト・ツク１７が形成さ
れるように、各先端翼４７の回転ロータ中心側５１に適
宜形状の段差部Ｓ＋　、Ｓ２　、Ｓ３が設けられている
。

次いで、第５図（ｅｌでは、原料の粒度が大きくなると
、超硬チップ６６の寸法を大きくする必要があることか
ら、大形の先端翼４７に大形の超硬チ・７プ６６を装着
した場合を示す。

そして、第５図ｔｌ）及び［）では、１つの超硬チ・２
プが回転ロータ中心側５１と同外周側５２とに分割され
、寸法ｌ方向に一定の隙間を設けた状態で一対の小さな
超硬チップ６７．６８及び６７′。

６８′として先端翼４７に装着されている場合を示す。

これによれば、１個当たりの超硬チップの重量を減らし
ても、原料の加速効果を損なわず、特にチップ間のすき
まが原料粒径の１／２以下であれば、第５図（ｆｌの度
合では、この隙間部分にデッドストック１７が形成され
るという利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の一実施例にかかる衝撃式破砕装置の
概略縦断面図、第２図は第１図における回転ロータの内
部構造を示す平面図、第３図は第２図示の超硬チップの
先端翼への取付状態を示す側面図、第４図は第１図示の
衝撃式破砕装置に供給される原料の流れ状態を示すフロ
ー図、第５図（ａｌ〜Ｆｇｌは第２図示の超硬チップの
変形例を示し、先端翼への他の取付状態を示す側面図、
第６図はこの発明の背景となる衝撃式破砕装置の概略縦
断面図、第７図は第６図におけるロータの全体斜視図、
第８図は第６図示のロータの内部構造を示す平面図、第
９図は第８図示の先端翼におけるデッドストックの態様
を示す模式的説明図、第１０図はく 第９図示の原料Ｐに動力のベクトル図、第１１図は原料
が衝突した超硬チップのその衝突部に生じる力の関係を
示す説明図、第１２図は超硬チップの先端角部の曲率半
径と第１１図示の衝突部に生しる引張り応力との関係を
示すグラフである。 （符号の説明） ３０・・・衝撃式破砕装置 ４１・・・回転ロータ ４５・・・仕切板　　　　　　４６・・・側壁４７・・
・先端翼 ５０．５０’　・・・超硬チンフ。 ５３．５３’・・・切り込み溝。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ふるい機により選別された被破砕物を高速回転する
   ロータに投入し、該被破砕物を前記回転ロータの出口部
   分の母材に接合した超硬チップから外方に放出し、前記
   回転ロータ周囲の衝突面に衝突させて破砕する破砕装置
   において、 前記母材の前記超硬チップとの接合部又は この近傍に、この接合部に沿って延びる溝を設けると共
   に、 前記超硬チップのロータ中心側周方向の寸 法を前記ふるい機により選別された前記被破砕物の最大
   粒径寸法の１／２以上に設定したことを特徴とする破砕
   装置。