JPS62243739A - 耐食性鋼材 - Google Patents
耐食性鋼材Info
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- JPS62243739A JPS62243739A JP8713086A JP8713086A JPS62243739A JP S62243739 A JPS62243739 A JP S62243739A JP 8713086 A JP8713086 A JP 8713086A JP 8713086 A JP8713086 A JP 8713086A JP S62243739 A JPS62243739 A JP S62243739A
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- Japan
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- corrosion
- steel
- steel material
- formation
- resistant steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高耐食性鋼材に関するものである。
（従来の技術）
例えば、北米、欧州等の冬萌に道路凍績防止剤（塩化ナ
トリウム、塩化カルシウム等）を使用する地域において
は、塩素イオン存在下で乾燥、湿潤が繰り返されるため
、激しい腐食が起り、短期間で自動唯車体の孔開きに至
ることがあり、又車体の中でも特に高耐食性材料の要求
が強いのは、足廻り部材、内板類である。
トリウム、塩化カルシウム等）を使用する地域において
は、塩素イオン存在下で乾燥、湿潤が繰り返されるため
、激しい腐食が起り、短期間で自動唯車体の孔開きに至
ることがあり、又車体の中でも特に高耐食性材料の要求
が強いのは、足廻り部材、内板類である。
従来このような耐食性嘲材（板）としては、例えば特開
昭５４−７５４２１号公報においては、Ｃｕ ： ０．
２６〜０．３５％、 Ｐ：０．００５〜０．０２チ、Ｎ
ｉ：ｏ、ｏ３〜０．０９ ％を基本成分とする鋼板、又
特公昭５７−１４７４８号公報においては、Ｃｕ ：
０．１〜０．２４％、 ’ｐ ： ０．０６〜０．１
５％。
昭５４−７５４２１号公報においては、Ｃｕ ： ０．
２６〜０．３５％、 Ｐ：０．００５〜０．０２チ、Ｎ
ｉ：ｏ、ｏ３〜０．０９ ％を基本成分とする鋼板、又
特公昭５７−１４７４８号公報においては、Ｃｕ ：
０．１〜０．２４％、 ’ｐ ： ０．０６〜０．１
５％。
ｔｎ：ｏ、ｏ３〜０．４８％を基本成分とする銅板が開
示されている。
示されている。
このような耐食性鋼板においては、連続湿潤状況を前提
とした塩水噴霧試験に対しては、好結果ｔもたらすが、
前記のごとき、環境下では、必ずしも好結果が得られな
い。
とした塩水噴霧試験に対しては、好結果ｔもたらすが、
前記のごとき、環境下では、必ずしも好結果が得られな
い。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明者らが権々調査検討した結果、前記環境下におけ
る自動車の走行環境は、塩素イオン存在下で乾桑湿潤或
は凍結が繰り返されることに特徴があり、このような環
境下において、満足すべき耐食性鋼材の開発が強く要求
されているところである。
る自動車の走行環境は、塩素イオン存在下で乾桑湿潤或
は凍結が繰り返されることに特徴があり、このような環
境下において、満足すべき耐食性鋼材の開発が強く要求
されているところである。
本発明はこのような自然環境で使用される車体の塩害等
による腐食を、最小限にとどめる高耐食性情材に関する
ものである。
による腐食を、最小限にとどめる高耐食性情材に関する
ものである。
（問題点付解決するための手段）
本発明の特徴とするところは１、Ｃ： Ｏ，ＯＯｌ〜０
．０２％、 Ｍｎ ： ０．１−０．５４．８ ： ０
．００１ ＝ｏ、ｏ ｏ ５％、 Ｃｕ ： ０．１〜
１．ｏ％ 及び必要によりＨｌ：ｏ、ｏｏ１〜０．５
％残Ｆｅ凌び不純物からなる高耐食性鋼材に関するもの
である。
．０２％、 Ｍｎ ： ０．１−０．５４．８ ： ０
．００１ ＝ｏ、ｏ ｏ ５％、 Ｃｕ ： ０．１〜
１．ｏ％ 及び必要によりＨｌ：ｏ、ｏｏ１〜０．５
％残Ｆｅ凌び不純物からなる高耐食性鋼材に関するもの
である。
前記のごとき環境下における耐食性鋼材の開発ポイント
として、孔食防止に最大の狙い金置き、これを満足する
優れた耐食性鋼材を開発した。
として、孔食防止に最大の狙い金置き、これを満足する
優れた耐食性鋼材を開発した。
孔食は、生成した錆層の微細な割れ目を透過して、鋼素
地に到達する。特に塩素イオンによって生起される。従
って材料表面が常に濡れており、生成錆の固着し難い塩
水噴霧試験のごとき環境下では、全面腐食となり易く、
材料成分設計にあたっては、錆が表面に固着し易いよう
な腐食試験サイクルに、乾燥期ケ採り入れる方法で、好
結果の得られる鋼板が耐食性（孔食性）に優れている。
地に到達する。特に塩素イオンによって生起される。従
って材料表面が常に濡れており、生成錆の固着し難い塩
水噴霧試験のごとき環境下では、全面腐食となり易く、
材料成分設計にあたっては、錆が表面に固着し易いよう
な腐食試験サイクルに、乾燥期ケ採り入れる方法で、好
結果の得られる鋼板が耐食性（孔食性）に優れている。
その特徴は、腐食環境下で初期に生成する錆が。
鋼素地から溶出した元素を錆層中に濃縮し、安定な腐食
生成物皮膜を形成し、以後の腐食因子の鋼素地への到達
を阻害して、錆拡大を防止して耐食性とするものである
。
生成物皮膜を形成し、以後の腐食因子の鋼素地への到達
を阻害して、錆拡大を防止して耐食性とするものである
。
次に本発明の合金元素を含有させる基本的な考え方とし
ては、Ｃは腐食に際し、カソード部分となり、カップル
電流増の原因となるセメンタイト形成を、極力防止する
ために低炭素とした。
ては、Ｃは腐食に際し、カソード部分となり、カップル
電流増の原因となるセメンタイト形成を、極力防止する
ために低炭素とした。
即ち、従来鋼は、Ｃ含有量を材質面からの要求を満足す
る観点から決定されているが、本発明においては、上記
のごとく耐食性向上の点から低炭素とする。
る観点から決定されているが、本発明においては、上記
のごとく耐食性向上の点から低炭素とする。
Ｓは、アノード部分となる微小な硫化物形成を阻害する
ために、極低硫黄とし、硫化物はＭｎＳとして存在し易
いので、Ｍｎも可能な限り低い値にすることが、材質等
能の特性への好影響がある。
ために、極低硫黄とし、硫化物はＭｎＳとして存在し易
いので、Ｍｎも可能な限り低い値にすることが、材質等
能の特性への好影響がある。
Ｃｕ は、他元素との共存下で効果を発揮する。
つまり、腐食進行中の鋼材の錆層を調査した結果、鋼表
面に近い部位にＣｕの濃縮が認められ、更に鋳着断面を
観察すると、厚さが比較的均一で亀裂の少ない錆層を形
成しており、耐錆性に寄与するものである。
面に近い部位にＣｕの濃縮が認められ、更に鋳着断面を
観察すると、厚さが比較的均一で亀裂の少ない錆層を形
成しており、耐錆性に寄与するものである。
Ｎ１は、Ｃｕ含有燐酸塩皮膜形成時Ｋ、核となる効果を
発揮するとともに、Ｃｕ添加による熱間圧延時のヘゲ防
止に効果を奏するものである。又ＣｕとＮ１は、硫化物
を塩基性の複合硫酸塩とし、錆層の欠陥部を補修する効
果があり、硫化物がＭｎＳＯ４等の硫酸塩として、溶出
することを防止するものと認められる。
発揮するとともに、Ｃｕ添加による熱間圧延時のヘゲ防
止に効果を奏するものである。又ＣｕとＮ１は、硫化物
を塩基性の複合硫酸塩とし、錆層の欠陥部を補修する効
果があり、硫化物がＭｎＳＯ４等の硫酸塩として、溶出
することを防止するものと認められる。
次に各元素の添加範囲とその理由を明らかにする。
Ｃは、添加量が０．０２ ％を超えると鋼の伸びが低下
し、セメンタイトが認められ、前述の如く、腐食に際し
カソード部分となり、カップル電流増の原因となるセメ
ンタイト形成は阻止しなければならない。さらにＣ量が
増加すると、添加したＣｕが固溶するのではなく、析出
しやすくなる。
し、セメンタイトが認められ、前述の如く、腐食に際し
カソード部分となり、カップル電流増の原因となるセメ
ンタイト形成は阻止しなければならない。さらにＣ量が
増加すると、添加したＣｕが固溶するのではなく、析出
しやすくなる。
耐食性向上のためにはＣｕは固溶している事が必要で、
析出物となった場合、もはや耐食性向上に効果がなく、
本発明のＣｕ添加量域では、ｃｆｌｆ、の上限を０．０
２％とするのが合目的である。また、ｏ、 ｏ Ｏｌ
１未満では強度が低下すると共に、精練時間が長くなっ
て経済性および生産性を悪化する。
析出物となった場合、もはや耐食性向上に効果がなく、
本発明のＣｕ添加量域では、ｃｆｌｆ、の上限を０．０
２％とするのが合目的である。また、ｏ、 ｏ Ｏｌ
１未満では強度が低下すると共に、精練時間が長くなっ
て経済性および生産性を悪化する。
Ｓは、鋼中では硫化物として存在し、鋼板が腐食する過
程でアノード部分となり、腐食速度増の原因となる。微
小な硫化物形成を阻止するために、本発明では基本的に
極低Ｃ域を検討したが、鋼中Ｓ量と硫化物形成の有無を
仔細に調査した結果、添加量がＯ，ＯＯＳチ以下では、
顕微境で硫化物が認められず、耐食性も良好であること
が確認され・た。一方０．０ Ｏ１％以下にするのは、
既にその効果は飽和する上、経済的に不利が大きくなる
。
程でアノード部分となり、腐食速度増の原因となる。微
小な硫化物形成を阻止するために、本発明では基本的に
極低Ｃ域を検討したが、鋼中Ｓ量と硫化物形成の有無を
仔細に調査した結果、添加量がＯ，ＯＯＳチ以下では、
顕微境で硫化物が認められず、耐食性も良好であること
が確認され・た。一方０．０ Ｏ１％以下にするのは、
既にその効果は飽和する上、経済的に不利が大きくなる
。
Ｍｎは、鋼の製造上、脱酸元素として必要であり、その
瞼はＯ，１％以上必要であるが、過剰に添加すると鋼を
脆化したり、必要以上の強度になる事、硫化物形成防止
には低い方が望ましい事より０、１〜０．５％とした。
瞼はＯ，１％以上必要であるが、過剰に添加すると鋼を
脆化したり、必要以上の強度になる事、硫化物形成防止
には低い方が望ましい事より０、１〜０．５％とした。
Ｃｕは、単独又は特にＮ１との共存によって、塩化物が
付着する様な環境下での孔食の程度を、著しく軽減させ
る効果がある。殊に乾燥、湿潤が繰り返される様な環境
では、従来提案されている成分濃度よりも、更に高めの
含有量にする方がよい。
付着する様な環境下での孔食の程度を、著しく軽減させ
る効果がある。殊に乾燥、湿潤が繰り返される様な環境
では、従来提案されている成分濃度よりも、更に高めの
含有量にする方がよい。
その理由は明らかではないが、湿潤のみ或いは、乾燥の
みの条件では生起しがたいが、湿潤〜乾燥の繰り返しで
は、生成する錆層に亀裂や欠陥部が発生しやすく、該部
位ｔ−Ｃｕの濃縮した新生錆で安定化する為には、より
多くのＣｕ添加が必要なのではないかと考えている。そ
の量は０．１％以下では効果が認められず、１．０％以
上では添加効果が飽和するうえ、Ｎ１等の添加を併用し
ても、ヘゲの防止が実用上困難である事による。
みの条件では生起しがたいが、湿潤〜乾燥の繰り返しで
は、生成する錆層に亀裂や欠陥部が発生しやすく、該部
位ｔ−Ｃｕの濃縮した新生錆で安定化する為には、より
多くのＣｕ添加が必要なのではないかと考えている。そ
の量は０．１％以下では効果が認められず、１．０％以
上では添加効果が飽和するうえ、Ｎ１等の添加を併用し
ても、ヘゲの防止が実用上困難である事による。
本発明の特徴は、基本として腐食にさいして、カソード
部分となるセメンタイト形成防止のため、極低炭素とす
ると共に、アノード部分となる硫化物形成抑制のために
、低硫黄とした上で、孔食防止に効果のあるＣｕ、又は
ＣｕとＮ１を同時添加して。
部分となるセメンタイト形成防止のため、極低炭素とす
ると共に、アノード部分となる硫化物形成抑制のために
、低硫黄とした上で、孔食防止に効果のあるＣｕ、又は
ＣｕとＮ１を同時添加して。
錆層中に緻密な複合燐酸塩皮膜を形成して、鋼素地を保
膿することにある。
膿することにある。
さて本発明鋼は、熱延材（厚板、中薄板） （Ｘ、６〜
４．０霞）、冷延材（０，５〜２．５個）、＠管、線材
、棒鋼９条鋼等あらゆる形で裸あるいは塗装して使用可
能で優れた効果を発揮するが、適当な表面処理と組み合
わせる事で、更に優れた効果全発揮する。本発明鋼の添
加元素が、そもそも表面°処理性を阻否しないばかりか
、ＣｕやＰは場合によっては、むしろ鋼材の被めっき性
を向上するからである。
４．０霞）、冷延材（０，５〜２．５個）、＠管、線材
、棒鋼９条鋼等あらゆる形で裸あるいは塗装して使用可
能で優れた効果を発揮するが、適当な表面処理と組み合
わせる事で、更に優れた効果全発揮する。本発明鋼の添
加元素が、そもそも表面°処理性を阻否しないばかりか
、ＣｕやＰは場合によっては、むしろ鋼材の被めっき性
を向上するからである。
適用しうる表面処理法としては、薄めつき加熱拡散、薄
めつき加熱拡散＋めっき、薄めつき加熱拡散＋めつき十
有機皮膜塗布、めっき、めつき＋有機皮膜塗布、有機皮
膜、薄めつき加熱拡散＋有機皮膜塗布等々種々の方法が
ある。
めつき加熱拡散＋めっき、薄めつき加熱拡散＋めつき十
有機皮膜塗布、めっき、めつき＋有機皮膜塗布、有機皮
膜、薄めつき加熱拡散＋有機皮膜塗布等々種々の方法が
ある。
例えば、めっき金ＰＡ４ｆｊｉとしては亜鉛、Ａｌｌ、
Ｃｒ、ｐｂ等の単独または、合金めっきがあシ、加熱拡
散する場合には、Ｎｉ、／ｕ等があるが、これら例示し
た金属種に限定されるものではない事は勿論である。
Ｃｒ、ｐｂ等の単独または、合金めっきがあシ、加熱拡
散する場合には、Ｎｉ、／ｕ等があるが、これら例示し
た金属種に限定されるものではない事は勿論である。
、眺Ｋ、有機皮膜塗布の場合も、前処理としての化成処
理も、効果を発揮するし、有機皮膜も樹脂状やフィルム
状、積層状態も、サンドイッチ状や片面ラミネート状等
がありうる。いずれも鋼自身の優れた耐食性と今いまっ
て、実用上大きな効果をもたらす。
理も、効果を発揮するし、有機皮膜も樹脂状やフィルム
状、積層状態も、サンドイッチ状や片面ラミネート状等
がありうる。いずれも鋼自身の優れた耐食性と今いまっ
て、実用上大きな効果をもたらす。
次に本発明の実施例を述べる。
第１表は、本発明の効果を示すための各種試験鋼および
従来鋼板の成分と、耐食性評価結果及び２次加工割れ試
験結果である。
従来鋼板の成分と、耐食性評価結果及び２次加工割れ試
験結果である。
本発明鋼板、従来鋼板ともに、転炉で溶製し、造塊し、
熱間圧延したままのもの、ならびに熱間圧延後、酸洗、
冷延、焼鈍した冷延鋼板および該冷延鋼板または熱延鋼
板に、表面処理を施しためつき材を用意した。
熱間圧延したままのもの、ならびに熱間圧延後、酸洗、
冷延、焼鈍した冷延鋼板および該冷延鋼板または熱延鋼
板に、表面処理を施しためつき材を用意した。
注１゜
耐食性は、鋼板に浸漬型リン酸塩処理（日本バーカー製
ＢＴＬ ３０８０ ） を施した後、カチオン電着塗
装（日本ペイント製、パワートップＤ−３０、２０μ塗
布）後、素地に達するクロスカットを施し、塩水噴霧３
５℃６Ｈｒ−＋乾燥７０℃、ＲＨ６０％４Ｈｒ→湿潤４
９℃、ＲＨ９５％４Ｈｒ→冷却−２０℃４Ｈｒを１サイ
クルとする腐食促進テストを、８０サイクル実施した際
のクロスカット部浸食深さを、１単位で表した。
ＢＴＬ ３０８０ ） を施した後、カチオン電着塗
装（日本ペイント製、パワートップＤ−３０、２０μ塗
布）後、素地に達するクロスカットを施し、塩水噴霧３
５℃６Ｈｒ−＋乾燥７０℃、ＲＨ６０％４Ｈｒ→湿潤４
９℃、ＲＨ９５％４Ｈｒ→冷却−２０℃４Ｈｒを１サイ
クルとする腐食促進テストを、８０サイクル実施した際
のクロスカット部浸食深さを、１単位で表した。
注２゜
熱延鋼板は、転炉で溶製した鋼片を、通常の熱延法にて
仕上温度９３０℃、捲取温度７２０℃、３、２ Ｍ厚と
したものである。
仕上温度９３０℃、捲取温度７２０℃、３、２ Ｍ厚と
したものである。
注３゜
冷延鋼板は、上記熱延鋼板を酸洗し、７５％冷延にて０
．８１ＤＩ厚とした後、運、読焼鈍炉にて板温７６０“
Ｃ１２分間均熱、その後１０℃／秒の平均冷速に−Ｃ室
温まで冷却した。
．８１ＤＩ厚とした後、運、読焼鈍炉にて板温７６０“
Ｃ１２分間均熱、その後１０℃／秒の平均冷速に−Ｃ室
温まで冷却した。
注４゜
溶融亜鉛めっきは、連続焼鈍前の上記冷延鋼板を、無酸
化加熱−還元均熱炉を有する溶融亜鉛めっき設備で実施
し、目付量を６０２／ｒｒ？とじた。
化加熱−還元均熱炉を有する溶融亜鉛めっき設備で実施
し、目付量を６０２／ｒｒ？とじた。
（発明の効果）
本発明によれば、塩素イオン存在下での耐食性を著しく
向上することができ、自動車用鋼材として最適であり、
工業的に大きな効果を奏するものである。
向上することができ、自動車用鋼材として最適であり、
工業的に大きな効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％でＣ：０．００１〜０．０２％、Ｍｎ：０．
１〜０．５％ Ｓ：０．００１〜０．００５％、Ｃｕ：０．１〜１．０
％、残Ｆｅ及び不純物からなる耐食性鋼材。 ２、重量％でＣ：０．００１〜０．０２％、Ｍｎ：０．
１〜０．５％、 Ｓ：０．００１〜０．００５％、Ｃｕ：０．１〜１．０
％、Ｎｉ：０．００１〜０．５％、 残Ｆｅ及び不純物からなる耐食性鋼材。 ３、金属メッキ、金属拡散処理を施した特許請求の範囲
第１項又は第２項の耐食性鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8713086A JPS62243739A (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | 耐食性鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8713086A JPS62243739A (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | 耐食性鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62243739A true JPS62243739A (ja) | 1987-10-24 |
Family
ID=13906379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8713086A Pending JPS62243739A (ja) | 1986-04-17 | 1986-04-17 | 耐食性鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62243739A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02149644A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Nkk Corp | 加工性および耐食性に優れたＮｉ系めつき用冷延綱板 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475421A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-16 | Nippon Steel Corp | Highly corrosion resistant steel plate for motorcar |
| JPS5714748A (en) * | 1980-07-01 | 1982-01-26 | Dainippon Pharmaceut Co Ltd | Kit for quantitative determination of valproic acid and its method for quantitative determination |
| JPS5877551A (ja) * | 1981-10-30 | 1983-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐塩性鉄筋コンクリ−ト用棒鋼 |
| JPS5953652A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 耐溶接部選択腐食性に優れた電気抵抗溶接用鋼 |
| JPS6092447A (ja) * | 1983-10-27 | 1985-05-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れたコンクリ−ト用鉄筋 |
| JPS6092448A (ja) * | 1983-10-27 | 1985-05-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れたコンクリート鉄筋 |
-
1986
- 1986-04-17 JP JP8713086A patent/JPS62243739A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475421A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-16 | Nippon Steel Corp | Highly corrosion resistant steel plate for motorcar |
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Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPH02149644A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Nkk Corp | 加工性および耐食性に優れたＮｉ系めつき用冷延綱板 |
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