JPS62248593A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPS62248593A JPS62248593A JP9301586A JP9301586A JPS62248593A JP S62248593 A JPS62248593 A JP S62248593A JP 9301586 A JP9301586 A JP 9301586A JP 9301586 A JP9301586 A JP 9301586A JP S62248593 A JPS62248593 A JP S62248593A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、とくに亜鉛めっき系鋼板のガスシールドア
ーク溶接に使用するのに適したガスシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤに関するものである。
ーク溶接に使用するのに適したガスシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤに関するものである。
（従来の技術）
ガスシールドアーク溶接には、非消耗電極を用いるいわ
ゆるＴＩＧ溶接法や、消耗電極を用いるいわゆるＭＩＧ
溶接法などがあり、各種機械構造物等の幅広い分野にお
いて適用されている（例えば、ｒ金属便覧Ｊ改訂４版
第１５４８頁〜第１５５４頁 昭和５７年１２月２０日
丸善株式％式％） 例えば、自動車外板の溶接に際してもガスシールドアー
ク溶接が用いられているが、このような自動車外板にお
いては、その防錆性を改善するために、近年、亜鉛めっ
き系鋼板が多く採用されるようになってきている。
ゆるＴＩＧ溶接法や、消耗電極を用いるいわゆるＭＩＧ
溶接法などがあり、各種機械構造物等の幅広い分野にお
いて適用されている（例えば、ｒ金属便覧Ｊ改訂４版
第１５４８頁〜第１５５４頁 昭和５７年１２月２０日
丸善株式％式％） 例えば、自動車外板の溶接に際してもガスシールドアー
ク溶接が用いられているが、このような自動車外板にお
いては、その防錆性を改善するために、近年、亜鉛めっ
き系鋼板が多く採用されるようになってきている。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで、亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接を行う場合に
は、亜鉛蒸気によるものと考えられるブローホール（気
孔）が発生しやすく、健全な溶接部が得られないことが
ある。そこで、このような不具合の発生を防止するため
に、 ■溶接部近傍の亜鉛めっき被膜をあらかじめ除去してお
く。
は、亜鉛蒸気によるものと考えられるブローホール（気
孔）が発生しやすく、健全な溶接部が得られないことが
ある。そこで、このような不具合の発生を防止するため
に、 ■溶接部近傍の亜鉛めっき被膜をあらかじめ除去してお
く。
■すみ肉溶接のコーナ一部における溶込みを少なくして
２層溶接を行う。
２層溶接を行う。
などの対策が施されているが、いずれも生産効率の低下
を招き、また■の対策では健全な溶接部が得られないこ
とがあるという問題点があった。
を招き、また■の対策では健全な溶接部が得られないこ
とがあるという問題点があった。
（発明の目的）
この発明は、上述した従来の問題点に着目してなされた
もので、とくに亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接を行うに
際して、あらかじめ溶接部近傍の亜鉛めっき被膜を除去
したり、コーナ一部の溶込み量を少なくしたりしなくと
も、健全な溶接部を得ることができるようにする、とく
に亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接に適したガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目
的としているものである。
もので、とくに亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接を行うに
際して、あらかじめ溶接部近傍の亜鉛めっき被膜を除去
したり、コーナ一部の溶込み量を少なくしたりしなくと
も、健全な溶接部を得ることができるようにする、とく
に亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接に適したガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目
的としているものである。
〔発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
この発明は、鋼外皮中に、金属粉末を主成分とするフラ
ックスを充填したガスシールドアーク溶接用フラックス
入りワイヤに関するものであって、ワイヤ全重量に対し
、重量％で、Ｃ：０．１θ％以下、Ｓｉ：０．１〜１．
２％、Ｍｎ二０．４〜２．５％、Ｐ：０．０４０％以下
、Ｓ： ０．０４０％以下、Ｆ：０．Ｏ２Ｎ２．５％、
（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ）： ０．２〜２．０％を含み、必
要に応じてＴｉ：０．１０％以下より望ましくは０．０
０５〜０．１０％、Ｂ：０．０１０％以下より望ましく
はｏ、ｏｏｏｓ〜０．０１０％のうちの１種または２種
、同じく必要に応じて（Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔ１＋Ｐｂ＋Ｂｉ
）：０．２０％以下より望ましくは０．Ｏ１Ｎ０．２０
％、（Ｎａｚ Ｏ＋に２０）： ０．１〜２．０％を含
有し、残部が実質的にＦｅよりなる組成を有し、ワイヤ
全重量に対するフラックス充填率が６．０〜５０．０重
量％であることを特徴としている。
ックスを充填したガスシールドアーク溶接用フラックス
入りワイヤに関するものであって、ワイヤ全重量に対し
、重量％で、Ｃ：０．１θ％以下、Ｓｉ：０．１〜１．
２％、Ｍｎ二０．４〜２．５％、Ｐ：０．０４０％以下
、Ｓ： ０．０４０％以下、Ｆ：０．Ｏ２Ｎ２．５％、
（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ）： ０．２〜２．０％を含み、必
要に応じてＴｉ：０．１０％以下より望ましくは０．０
０５〜０．１０％、Ｂ：０．０１０％以下より望ましく
はｏ、ｏｏｏｓ〜０．０１０％のうちの１種または２種
、同じく必要に応じて（Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔ１＋Ｐｂ＋Ｂｉ
）：０．２０％以下より望ましくは０．Ｏ１Ｎ０．２０
％、（Ｎａｚ Ｏ＋に２０）： ０．１〜２．０％を含
有し、残部が実質的にＦｅよりなる組成を有し、ワイヤ
全重量に対するフラックス充填率が６．０〜５０．０重
量％であることを特徴としている。
この発明によるガスシールドアーク溶接用フラックス入
りワイヤは、上記の成分組成とすることによって、とく
に亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接に際して何んら前処理
を行うことなく健全な溶接部が得られるようにしたもの
であるが、以下にその成分範囲およびフラックス充填率
（いずれも重量％）の限定理由について説明する。
りワイヤは、上記の成分組成とすることによって、とく
に亜鉛めっき系鋼板のアーク溶接に際して何んら前処理
を行うことなく健全な溶接部が得られるようにしたもの
であるが、以下にその成分範囲およびフラックス充填率
（いずれも重量％）の限定理由について説明する。
Ｃ：０．１０％以下
Ｃは溶接部の強度を確保するのに有効な元素であるが、
多すぎると溶接部の強度および硬さが増大しすぎて靭性
が低下するので、スパッタ発生量を減少させることとも
あわせて、０．１０％以下とした。
多すぎると溶接部の強度および硬さが増大しすぎて靭性
が低下するので、スパッタ発生量を減少させることとも
あわせて、０．１０％以下とした。
Ｓｆ：０．１−１．２％
Ｓｉは溶接部の脱酸を行って清浄度を高め、溶接部の機
械的特性を向上させるのに有効な元素であり、このよう
な効果を得るために０．１％以上とした。しかし、多す
ぎると強度が過大となり、溶接部の靭性が低下するので
１．２％以下とした。
械的特性を向上させるのに有効な元素であり、このよう
な効果を得るために０．１％以上とした。しかし、多す
ぎると強度が過大となり、溶接部の靭性が低下するので
１．２％以下とした。
Ｍｎ：０．４〜２．５％
Ｍｎは溶接部の脱酸および脱硫を行って清浄度を高め、
溶接部の機械的特性を向上させるのに有効な元素であり
、このような効果を得るために０．４％以上とした。し
かし、多すぎると強度および硬さが過大となり、溶接部
の靭性が低下するので２．５％以下とした。
溶接部の機械的特性を向上させるのに有効な元素であり
、このような効果を得るために０．４％以上とした。し
かし、多すぎると強度および硬さが過大となり、溶接部
の靭性が低下するので２．５％以下とした。
Ｐ：０．０４０％以下
Ｐ含有量が多すぎるとスラグ剥離性やビード外観を悪化
させ、溶接作業性を低下させるので、０．０４０％以下
にする必要がある。
させ、溶接作業性を低下させるので、０．０４０％以下
にする必要がある。
Ｓ：０．０４０％以下
Ｓ含有量が多すぎると溶接作業性および溶接金属の機械
的性質を低下させるので、０．０４０％以下にする必要
がある。
的性質を低下させるので、０．０４０％以下にする必要
がある。
Ｆ：０．０１〜６．５％
Ｆはアークの安定性を高めて溶接作業性を向上させるの
に有効な元素であり、金属のフッ化物として添加する場
合もこの発明に含まれる。そして、上記フッ化物中のＦ
がアークの安定性を向上させると共に、分離した金属が
スラグの剥離性を向上させ、ビードの外観を良好なもの
とする。そこで、このような効果を得るために０．０１
％以上含有させた。しかし、多すぎると溶接部の機械的
性質を低下させるので６．５％以下にする必要がある。
に有効な元素であり、金属のフッ化物として添加する場
合もこの発明に含まれる。そして、上記フッ化物中のＦ
がアークの安定性を向上させると共に、分離した金属が
スラグの剥離性を向上させ、ビードの外観を良好なもの
とする。そこで、このような効果を得るために０．０１
％以上含有させた。しかし、多すぎると溶接部の機械的
性質を低下させるので６．５％以下にする必要がある。
Ｚｎ＋Ｃｕ＋Ａｕ ： ０．２〜２．０％Ｃｕ、Ａｎは
Ｚｎの固溶限が大きい元素であり、ワイヤ中にＺｎ、Ｃ
ｕ、Ａｎのうちの１種または２種以上を含有させること
によって、とくに亜鉛めっき系鋼板表面のＺｎによるブ
ローホール（気孔）の発生を防止することができるよう
になる。そして、このような効果を得るためには、Ｚｎ
、Ｃｕ、ＡＩＬの１種または２種以上を合計で０．２％
以上含有させる必要がある。しかし、Ｚｎ、Ｃｕ、Ａｆ
Ｌの含有量が多すぎると溶接部の機械的性質が低下し、
割れを発生しやすくなるので、これらの合計が２．０％
以下となるようにすることが必要である。
Ｚｎの固溶限が大きい元素であり、ワイヤ中にＺｎ、Ｃ
ｕ、Ａｎのうちの１種または２種以上を含有させること
によって、とくに亜鉛めっき系鋼板表面のＺｎによるブ
ローホール（気孔）の発生を防止することができるよう
になる。そして、このような効果を得るためには、Ｚｎ
、Ｃｕ、ＡＩＬの１種または２種以上を合計で０．２％
以上含有させる必要がある。しかし、Ｚｎ、Ｃｕ、Ａｆ
Ｌの含有量が多すぎると溶接部の機械的性質が低下し、
割れを発生しやすくなるので、これらの合計が２．０％
以下となるようにすることが必要である。
Ｔｉ：Ｏ，１０％以下、Ｂ：Ｏ，Ｏ１Ｏ％以下ノうちの
１種または２種 Ｔｉ、Ｂはいずれも溶接部の靭性を向上させるのに有効
な元素であり、Ｔｉは溶接金属の結晶粒を微細化して溶
接部の靭性を向上させ、Ｂは溶接金属の結晶粒界を強化
して溶接部の靭性を向上させるので、より望ましくはＴ
ｉは０．００′５％以上、Ｂは０．０００５％以上含有
させるのもよい、しかし、多すぎるとかえって靭性を低
下させるので、含有させるとしても、Ｔｉは０．１０％
以下、Ｂはｏ、ｏｔｏ％以下とする必要がある。
１種または２種 Ｔｉ、Ｂはいずれも溶接部の靭性を向上させるのに有効
な元素であり、Ｔｉは溶接金属の結晶粒を微細化して溶
接部の靭性を向上させ、Ｂは溶接金属の結晶粒界を強化
して溶接部の靭性を向上させるので、より望ましくはＴ
ｉは０．００′５％以上、Ｂは０．０００５％以上含有
させるのもよい、しかし、多すぎるとかえって靭性を低
下させるので、含有させるとしても、Ｔｉは０．１０％
以下、Ｂはｏ、ｏｔｏ％以下とする必要がある。
Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔ交＋Ｐｂ＋Ｂｉ：０．２０％以下上記の
ように、Ｓｉ、Ｍｎは脱酸作用を有する元素であるが、
この脱酸反応によってＳ ｉＯ２ｒＭ ｎ Ｏが形成さ
れるとこれらがスラグとして浮上するため溶接部の表面
における塗装性が低下することもありうる。そこで、こ
のような場合に。
ように、Ｓｉ、Ｍｎは脱酸作用を有する元素であるが、
この脱酸反応によってＳ ｉＯ２ｒＭ ｎ Ｏが形成さ
れるとこれらがスラグとして浮上するため溶接部の表面
における塗装性が低下することもありうる。そこで、こ
のような場合に。
Ｓｂ、Ｔｅ、ＴｆＬ、Ｐｂ、Ｂｉのうちの１種または２
種以上を添加すると、スラグの剥離性が良好となり、そ
の後の溶接部表面での塗装性を向上させることができる
ようになる。このようなスラグ剥離性向上の効果を得る
ためには、Ｓｂ、Ｔｅ。
種以上を添加すると、スラグの剥離性が良好となり、そ
の後の溶接部表面での塗装性を向上させることができる
ようになる。このようなスラグ剥離性向上の効果を得る
ためには、Ｓｂ、Ｔｅ。
Ｔｌ、Ｐｂ、ＢＬのうちの１種または２種以上をより望
ましくは合計で０．０１％以上含有させることが必要で
ある。しかし、多量に添加すると溶接部の靭性を低下す
るので、含有させるとしてもこれらの合計で０．２０％
以下とする必要がある。
ましくは合計で０．０１％以上含有させることが必要で
ある。しかし、多量に添加すると溶接部の靭性を低下す
るので、含有させるとしてもこれらの合計で０．２０％
以下とする必要がある。
Ｎａ２Ｏ＋に２０： ０．１〜２．０％Ｎａ２Ｏおよび
に２０はスラグの粘性を調整するのに有効な成分であり
、これらの成分の１種または２種を添加することによっ
てスラグの流動性を高め、スラグ形成性および剥離性を
良好なものにして溶接作業性を向上させることができる
ので、これらの合計で０．１％以上添加するのもよい、
しかし、多すぎるとヒユームの発生量が増大して溶接作
業性を悪化させるので、含有させるとしてもこれらの合
計で２．０％以下とするのが良い。
に２０はスラグの粘性を調整するのに有効な成分であり
、これらの成分の１種または２種を添加することによっ
てスラグの流動性を高め、スラグ形成性および剥離性を
良好なものにして溶接作業性を向上させることができる
ので、これらの合計で０．１％以上添加するのもよい、
しかし、多すぎるとヒユームの発生量が増大して溶接作
業性を悪化させるので、含有させるとしてもこれらの合
計で２．０％以下とするのが良い。
ワイヤ全重量に対するフラックス充填率二６．０〜５０
．０重量％ ワイヤ全重量に対するフラックス充填率が少なすぎると
鋼外皮となる鋼管の成形が困難となると共に、フラック
スの充填も難かしくなり、さらにはアークの安定性が悪
くなってアークを乱すようになると共にスパッタの発生
量も増大して溶接作業性を悪化させるので、ワイヤ全重
量に対するフラックス充填率は６．０％以上とする必要
がある０反対に、ワイヤ全重量に対するフラックス充填
率が多すぎると外皮部分が薄くなり、伸線過程で破断を
生じやすくなって生産性を低下させると共に、フラック
スの偏在をきたすこととなってスラグ剥離性やビード外
観を悪化させるので、ワイヤ全重量に対するフラックス
充填率は５０．０％以下とする必要がある。
．０重量％ ワイヤ全重量に対するフラックス充填率が少なすぎると
鋼外皮となる鋼管の成形が困難となると共に、フラック
スの充填も難かしくなり、さらにはアークの安定性が悪
くなってアークを乱すようになると共にスパッタの発生
量も増大して溶接作業性を悪化させるので、ワイヤ全重
量に対するフラックス充填率は６．０％以上とする必要
がある０反対に、ワイヤ全重量に対するフラックス充填
率が多すぎると外皮部分が薄くなり、伸線過程で破断を
生じやすくなって生産性を低下させると共に、フラック
スの偏在をきたすこととなってスラグ剥離性やビード外
観を悪化させるので、ワイヤ全重量に対するフラックス
充填率は５０．０％以下とする必要がある。
以上のように、この発明によるガスシールドアーク溶接
用フラックス入りワイヤは、鋼外皮に、上記のワイヤ組
成となるフラックスを６．０〜ＳＯ，Ｏ％充填してなる
ものであるが、この発明においては、鋼外皮の構造はと
くに限定されず、継目ありの管状外皮、継目なしの管状
外皮のいずれであってもよく、また外皮の一部が７シツ
クス中に存在する断面構造のもの、中心部分にソリッド
ワイヤを有する断面構造のものなどであってもよく、特
に限定されないものである。
用フラックス入りワイヤは、鋼外皮に、上記のワイヤ組
成となるフラックスを６．０〜ＳＯ，Ｏ％充填してなる
ものであるが、この発明においては、鋼外皮の構造はと
くに限定されず、継目ありの管状外皮、継目なしの管状
外皮のいずれであってもよく、また外皮の一部が７シツ
クス中に存在する断面構造のもの、中心部分にソリッド
ワイヤを有する断面構造のものなどであってもよく、特
に限定されないものである。
（実施例）
鋼外皮として軟鋼管（ＪＩＳ ＳＴＫＭＩＩＡ：直径
１３．０ｍｍ、肉厚２．０ｍｍのもの）を用い、振動式
充填機を使用して真空雰囲気中において前記鋼外皮中に
フラックスを第１表に示すワイヤ組成および充填率とな
るように充填した。このとき、フラックス充填率の調整
は、充填フラックス粒子の寸法により行った。そして、
このフラックス入り軟鋼管を１．２ｍｍまで線引きする
ことにより、ガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤを各々製作した。
１３．０ｍｍ、肉厚２．０ｍｍのもの）を用い、振動式
充填機を使用して真空雰囲気中において前記鋼外皮中に
フラックスを第１表に示すワイヤ組成および充填率とな
るように充填した。このとき、フラックス充填率の調整
は、充填フラックス粒子の寸法により行った。そして、
このフラックス入り軟鋼管を１．２ｍｍまで線引きする
ことにより、ガスシールドアーク溶接用フラックス入り
ワイヤを各々製作した。
次いで、第２表ならびに第１図（ａ）（ｂ）および第２
図に示す要領でガスシールドアーク溶接を行い、溶接時
のアーク安定性、スパッタおよびヒユームの発生状況、
スラグ剥離性、ビード外観を観察することにより溶接作
業性を評価すると共に、溶接金属中のピット発生数およ
びブローホール発生数ならびに溶接割れの有無を調べた
。これらの結果を同じく第１表に示す。
図に示す要領でガスシールドアーク溶接を行い、溶接時
のアーク安定性、スパッタおよびヒユームの発生状況、
スラグ剥離性、ビード外観を観察することにより溶接作
業性を評価すると共に、溶接金属中のピット発生数およ
びブローホール発生数ならびに溶接割れの有無を調べた
。これらの結果を同じく第１表に示す。
なお、第１図（ａ） （ｂ）は、輻（Ｗ）が１５０ｍｍ
、長さくＨ）が５００ ｍ ｍ 、厚さく１）が２．３
ｍｍの二枚の亜鉛めっき系鋼板１．２を寸法Ｌ（＝３０
ｍｍ）だけずらして重ね合わせた状態を示し、第２図に
示すように、溶接トーチ３に第１表に示した各成分組成
の溶接用フラックス入りワイヤ４をそれぞれセットして
ガスシールドアーク溶接を行った。
、長さくＨ）が５００ ｍ ｍ 、厚さく１）が２．３
ｍｍの二枚の亜鉛めっき系鋼板１．２を寸法Ｌ（＝３０
ｍｍ）だけずらして重ね合わせた状態を示し、第２図に
示すように、溶接トーチ３に第１表に示した各成分組成
の溶接用フラックス入りワイヤ４をそれぞれセットして
ガスシールドアーク溶接を行った。
第 ２ 表
第１表に示すように、Ｚｎ、Ｃｕ、Ａｉの含有量が少な
すぎる比較例１．２の溶接ワイヤを用いた場合には、ビ
ットおよびブローホールの発生数がかなり多いことが明
らかである。また、Ｚｎ。
すぎる比較例１．２の溶接ワイヤを用いた場合には、ビ
ットおよびブローホールの発生数がかなり多いことが明
らかである。また、Ｚｎ。
Ｃｕ、Ａｉの含有量が多すぎる比較例３の溶接ワイヤを
用いた場合には、ビットおよびブローホールの発生はな
いものの、溶接割れを生じやすいことが認められた。
用いた場合には、ビットおよびブローホールの発生はな
いものの、溶接割れを生じやすいことが認められた。
これに対して、この発明の成分組成を満足するアーク安
定性、スラグ剥離性、ビード外観が良好であると共に、
スパッタやヒユームの発生が少なく、溶接作業性が良好
であると共に、ビットやブローホールならびに溶接割れ
の発生もほとんどなく、非常に良好な結果を得ることが
できた。
定性、スラグ剥離性、ビード外観が良好であると共に、
スパッタやヒユームの発生が少なく、溶接作業性が良好
であると共に、ビットやブローホールならびに溶接割れ
の発生もほとんどなく、非常に良好な結果を得ることが
できた。
また、ワイヤ組成は満足しているもののフラックス充填
率が低すぎる比較例１３の溶接ワイヤを用いた場合には
、フラックスが少なすぎるためアークの乱れを生じやす
く、スパッタの発生が多くビード外観も良くないものと
なっており１反対にフラックス充填率が高すぎる比較例
１７の場合にもフラックスが多すぎるためアークの安定
性が悪く、スパッタの発生が多くビード外観も良くない
ものとなっていた。
率が低すぎる比較例１３の溶接ワイヤを用いた場合には
、フラックスが少なすぎるためアークの乱れを生じやす
く、スパッタの発生が多くビード外観も良くないものと
なっており１反対にフラックス充填率が高すぎる比較例
１７の場合にもフラックスが多すぎるためアークの安定
性が悪く、スパッタの発生が多くビード外観も良くない
ものとなっていた。
これに対して、フラックス充填率を６．０〜５０．０％
の範囲にした発明例１４〜１６の溶接ワイヤを用いた場
合にはいずれもアーク安定性。
の範囲にした発明例１４〜１６の溶接ワイヤを用いた場
合にはいずれもアーク安定性。
スラグ剥離性、ビード外観が良好であると共にスパッタ
やヒユームの発生が少なく、溶接作業性Ｊｆ白１０！−
！Ａ４ＬＬ＋＋、／−Ｌ−１ｐｑ−−一為−，，ｄ−−
１１１−！Ｔｒ力Ｊｄｔ割れの発生がほとんどないとい
う非常に優れた結果が得られた。
やヒユームの発生が少なく、溶接作業性Ｊｆ白１０！−
！Ａ４ＬＬ＋＋、／−Ｌ−１ｐｑ−−一為−，，ｄ−−
１１１−！Ｔｒ力Ｊｄｔ割れの発生がほとんどないとい
う非常に優れた結果が得られた。
［発明の効果］
以上説明してきたように、この発明によれば、鋼外皮中
に、金属粉末を主成分とするフラックスを充填したガス
シールドアーク溶接用フラックス入すワイヤにおいて、
ワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０．１０％以下、
Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍ ｎ ： ０ 、４〜２
、５％、Ｐ：０．０’４０％以下、Ｓ ： ０．０４０
％以下、Ｆ：０．０１〜６．５％、（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ
）：０．２〜２．０％を含み、必要に応じてＴｉ：０．
１０％以下、Ｂ：０．０１０％以下のうちの１種または
２種を含有し、同じく必要に応じて（Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔ文
＋Ｐｂ＋Ｂｉ）：０．２０％以下、（Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ
）： ０．１”’２．０％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅよりなる組成とし、ワイヤ全重量に対するフラックス
充填率が６．０〜５０．０重量％であるようにしたから
。
に、金属粉末を主成分とするフラックスを充填したガス
シールドアーク溶接用フラックス入すワイヤにおいて、
ワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０．１０％以下、
Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍ ｎ ： ０ 、４〜２
、５％、Ｐ：０．０’４０％以下、Ｓ ： ０．０４０
％以下、Ｆ：０．０１〜６．５％、（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ
）：０．２〜２．０％を含み、必要に応じてＴｉ：０．
１０％以下、Ｂ：０．０１０％以下のうちの１種または
２種を含有し、同じく必要に応じて（Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔ文
＋Ｐｂ＋Ｂｉ）：０．２０％以下、（Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ
）： ０．１”’２．０％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅよりなる組成とし、ワイヤ全重量に対するフラックス
充填率が６．０〜５０．０重量％であるようにしたから
。
とくに防錆性に優れた亜鉛めっき系鋼板の溶接に使用し
たときでも溶接部にピットやブローホールが発生するの
を防ぐことが可能であり、健全な溶接部を形成させるこ
とができるため、溶接に先立って溶接部近傍の亜鉛めっ
き被膜を除去したり２層溶接を行ったりする必要がなく
なり、溶接作業性を著しく向上させることが可能であり
、例えば近年採用が増加している自動車外板用亜鉛めっ
き系鋼板の溶接に著しく適したものであるという非常に
優れた効果がもたらされる。
たときでも溶接部にピットやブローホールが発生するの
を防ぐことが可能であり、健全な溶接部を形成させるこ
とができるため、溶接に先立って溶接部近傍の亜鉛めっ
き被膜を除去したり２層溶接を行ったりする必要がなく
なり、溶接作業性を著しく向上させることが可能であり
、例えば近年採用が増加している自動車外板用亜鉛めっ
き系鋼板の溶接に著しく適したものであるという非常に
優れた効果がもたらされる。
第１図（ａ）（ｂ）はこの発明の実施例において使用し
た亜鉛めっき系鋼板の重ね要領を示す各々平面説明図お
よび側面説明図、第２図は溶接トーチを用いた溶接要領
を示す拡大説明図である。 １．２・・・亜鉛めっき系鋼板、 ３・・・溶接トーチ、 ４・・・溶接用フラックス入りワイヤ。
た亜鉛めっき系鋼板の重ね要領を示す各々平面説明図お
よび側面説明図、第２図は溶接トーチを用いた溶接要領
を示す拡大説明図である。 １．２・・・亜鉛めっき系鋼板、 ３・・・溶接トーチ、 ４・・・溶接用フラックス入りワイヤ。
Claims (4)
- （１）鋼外皮中に、金属粉末を主成分とするフラックス
を充填したガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤであって、ワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０
．１０％以下、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．４
〜２．５％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０４０％
以下、Ｆ：０．０１〜６．５％、（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ）
：０．２〜２．０％を含み、残部が実質的にＦｅよりな
る組成を有し、ワイヤ全重量に対するフラックス充填率
が８．０〜５０．０重量％であることを特徴とするガス
シールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - （２）鋼外皮中に、金属粉末を主成分とするフラックス
を充填したガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤであって、ワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０
．１０％以下、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．４
〜２．５％、Ｐ：０．．０４０％以下、Ｓ：０．０４０
％以下、Ｆ：０．０１〜６．５％、（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ
）：０．２〜２．０％を含み、さらにＴｉ：０．１０％
以下、Ｂ：０．０１０％以下のうちの１種または２種以
上を含有し、残部が実質的にＦｅよりなる組成を有し、
ワイヤ全重量に対するフラックス充填率が８．０〜５０
．０重量％であることを特徴とするガスシールドアーク
溶接用フラックス入りワイヤ。 - （３）鋼外皮中に、金属粉末を主成分とするフラックス
を充填したガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤであって、ワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０
．１０％以下、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．４
〜２．５％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０４０％
以下、Ｆ：０．０１〜６．５％、（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ）
：０．２〜２．０％を含み、さらに（Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔｌ
＋Ｐｂ＋Ｂｉ）：０．２０％以下、（Ｎａ＿２Ｏ＋Ｋ＿
２Ｏ）：０．１〜２．０％を含有し、残部が実質的にＦ
ｅよりなる組成を有し、ワイヤ全重量に対するフラック
ス充填率が８．０〜５０．０重量％であることを特徴と
するガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 - （４）鋼外皮中に、金属粉末を主成分とするフラックス
を充填したガスシールドアーク溶接用フラックス入りワ
イヤであって、ワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０
．１０％以下、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．４
〜２．５％、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０４０％
以下、Ｆ：０．０１〜６．５％、（Ｚｎ＋Ａｌ＋Ｃｕ）
：０．２〜２．０％を含み、さらにＴｉ：０．１０％以
下、Ｂ：０．０１０％以下のうちの１種または２種、お
よび（Ｓｂ＋Ｔｅ＋Ｔｌ＋Ｐｂ＋Ｂｉ）：０．２０％以
下、（Ｎａ＿２Ｏ＋Ｋ＿２Ｏ）：０．１〜２．０％を含
有し、残部が実質的にＦｅよりなる組成を有し、ワイヤ
全重量に対するフラックス充填率が８．０〜５０．０重
量％であることを特徴とするガスシールドアーク溶接用
フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9301586A JPH0636998B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9301586A JPH0636998B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62248593A true JPS62248593A (ja) | 1987-10-29 |
| JPH0636998B2 JPH0636998B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=14070623
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9301586A Expired - Lifetime JPH0636998B2 (ja) | 1986-04-21 | 1986-04-21 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0636998B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63108994A (ja) * | 1986-10-24 | 1988-05-13 | Ishihara Yakuhin Kk | ア−ク溶接におけるブロ−ホ−ル・ピツトの発生防止剤 |
| JPH01254396A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-11 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接法 |
| JPH02280997A (ja) * | 1989-04-20 | 1990-11-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
| JPH06198489A (ja) * | 1992-10-30 | 1994-07-19 | Lincoln Electric Co:The | フラックスコアアーク溶接電極 |
| KR100615686B1 (ko) | 2005-06-30 | 2006-08-28 | 현대종합금속 주식회사 | 저온인성이 우수한 메탈계 플럭스 충전 와이어 |
| CN101396773B (zh) | 2007-09-30 | 2011-01-12 | 苏派特金属（昆山）有限公司 | 金属型药芯焊丝 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5325298B2 (ja) | 2009-07-22 | 2013-10-23 | 本田技研工業株式会社 | 無段変速機の制御装置 |
| JP5944159B2 (ja) | 2011-12-20 | 2016-07-05 | サンデンホールディングス株式会社 | 消音器、該消音器を設置した圧縮機及び該消音器成形用の型 |
| DE112013002031T5 (de) | 2012-08-22 | 2015-03-12 | Fuji Electric Co., Ltd. | Halbleitervorrichtung und Halbleitervorrichtungsherstellungsverfahren |
-
1986
- 1986-04-21 JP JP9301586A patent/JPH0636998B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| KR100615686B1 (ko) | 2005-06-30 | 2006-08-28 | 현대종합금속 주식회사 | 저온인성이 우수한 메탈계 플럭스 충전 와이어 |
| CN101396773B (zh) | 2007-09-30 | 2011-01-12 | 苏派特金属（昆山）有限公司 | 金属型药芯焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0636998B2 (ja) | 1994-05-18 |
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