JPS62258751A - 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 - Google Patents
竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法Info
- Publication number
- JPS62258751A JPS62258751A JP10357386A JP10357386A JPS62258751A JP S62258751 A JPS62258751 A JP S62258751A JP 10357386 A JP10357386 A JP 10357386A JP 10357386 A JP10357386 A JP 10357386A JP S62258751 A JPS62258751 A JP S62258751A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cement
- vertical mill
- gypsum
- plaster
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法、特にセ
メントの仕上工程においてクリンカにせっこうを調合し
、これを粉砕機で粉砕する場合の竪型ミルを用いたセメ
ントの粉砕方法に関するものである。
メントの仕上工程においてクリンカにせっこうを調合し
、これを粉砕機で粉砕する場合の竪型ミルを用いたセメ
ントの粉砕方法に関するものである。
（従来の技術）
一般に、セメントの製造工程を大きく分けると、原料を
配合することによりセメントの化学成分に合致した調合
原料とするための原料工程と、前記セメント原料を高温
で焼成し、複雑な化学反応を経て水硬性化合物とする焼
成工程と、前記焼成工程にて出来たクリンカに３〜５％
のせつこうを調合し、これを粉砕機にて粉砕する仕上工
程がある。そして、粉砕時では、従来クリンカとせつ
、こうとをチューブミル（横型）に入れて同時に粉砕
するようにしていた。
配合することによりセメントの化学成分に合致した調合
原料とするための原料工程と、前記セメント原料を高温
で焼成し、複雑な化学反応を経て水硬性化合物とする焼
成工程と、前記焼成工程にて出来たクリンカに３〜５％
のせつこうを調合し、これを粉砕機にて粉砕する仕上工
程がある。そして、粉砕時では、従来クリンカとせつ
、こうとをチューブミル（横型）に入れて同時に粉砕
するようにしていた。
なお、粉砕時にせつこうを入れる理由は、クリンカの成
分の一つであるカルシウムアルミネート（３ＣａＯ・Ａ
ｊ！ｚ ０３ ）の水和反応が著しく速く、その結果、
セメントが急結し、それだけでは適正な作業性が得られ
なくなるため、セメントの凝結時間調整剤としてせつこ
うを必要とするためである。
分の一つであるカルシウムアルミネート（３ＣａＯ・Ａ
ｊ！ｚ ０３ ）の水和反応が著しく速く、その結果、
セメントが急結し、それだけでは適正な作業性が得られ
なくなるため、セメントの凝結時間調整剤としてせつこ
うを必要とするためである。
ここで、ポルトランドセメント等の製造に際して使用さ
れるせつこうは、副産三水せつこう（ＣａｓＯ４・２Ｈ
２０）が主体であるが、従来のチューブミル粉砕では粉
砕温度が１１０°〜１５０℃となるため、粉砕過程にお
いて、前記添加された二水せつこうば、半水せつこう（
Ｃａ ８０４ ・１／２Ｈ２０）に一部或いは大部分が
転化している。
れるせつこうは、副産三水せつこう（ＣａｓＯ４・２Ｈ
２０）が主体であるが、従来のチューブミル粉砕では粉
砕温度が１１０°〜１５０℃となるため、粉砕過程にお
いて、前記添加された二水せつこうば、半水せつこう（
Ｃａ ８０４ ・１／２Ｈ２０）に一部或いは大部分が
転化している。
近年、セメント粉砕用として竪型ミル（ローラミル、遠
心ミル、媒体撹拌ミルなど）が開発されて、実用化され
つつある。
心ミル、媒体撹拌ミルなど）が開発されて、実用化され
つつある。
即ち、この方式は第５図に示されるように、せつこう計
量供給機５１からの所定量のせつこうと、タリンカ計値
供給Ｂ１５２からの所定量のタリンカとを、従来のチュ
ーブミルに代えた竪型ミル５３に供給し、竪型ミルの特
性、即ち、電力損失を少なく、かつ粒度分布の良好な成
品を作ろうとするものである。
量供給機５１からの所定量のせつこうと、タリンカ計値
供給Ｂ１５２からの所定量のタリンカとを、従来のチュ
ーブミルに代えた竪型ミル５３に供給し、竪型ミルの特
性、即ち、電力損失を少なく、かつ粒度分布の良好な成
品を作ろうとするものである。
（発明が解決しようとする問題点）
竪型ミルは、ミル内からの粉砕品の搬送を大量の通風に
よって行なうものであるため、粉砕品が冷却される等の
理由から粉砕温度が７０°〜９０℃であって、チューブ
ミルの場合よりも低くなる。
よって行なうものであるため、粉砕品が冷却される等の
理由から粉砕温度が７０°〜９０℃であって、チューブ
ミルの場合よりも低くなる。
なお、半水せりこうの生成温度は、１０５ａ〜１６０℃
であるため、竪型ミルで粉砕したセメント中のせつこう
には、一部半水せっこうを含むチューブミル粉砕と異な
り、その供給されたせつこうの殆んどが二水せっこうの
まま残存することになる。
であるため、竪型ミルで粉砕したセメント中のせつこう
には、一部半水せっこうを含むチューブミル粉砕と異な
り、その供給されたせつこうの殆んどが二水せっこうの
まま残存することになる。
第６図は二水せつこうと半水せっこうの水への溶解度を
示した図である。この図からもわかるように、温度２０
℃では二水せつこうの場合、半水せつこうの１／３〜１
１５程度である。従って、セメントの凝結時間調整剤と
しての効果は、半水せつこうに比較して二水せつこうは
劣る。そこで竪型ミルを用いて粉砕する場合に、チュー
ブミルを用いて粉砕する場合と同一（６）のせっこうを
添加すれば、凝結調整効果が弱くなり、使用するセメン
トクリンカの化学成分にもよるが、急結性の傾向を示し
、作業性を悪くする場合があった。
示した図である。この図からもわかるように、温度２０
℃では二水せつこうの場合、半水せつこうの１／３〜１
１５程度である。従って、セメントの凝結時間調整剤と
しての効果は、半水せつこうに比較して二水せつこうは
劣る。そこで竪型ミルを用いて粉砕する場合に、チュー
ブミルを用いて粉砕する場合と同一（６）のせっこうを
添加すれば、凝結調整効果が弱くなり、使用するセメン
トクリンカの化学成分にもよるが、急結性の傾向を示し
、作業性を悪くする場合があった。
本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
都り、供給されたせつこうの一部が半水せつこうに転化
し、凝結調整効果の向上する竪型ミルを用いたセメント
の粉砕方法を提供することを目的としている。
都り、供給されたせつこうの一部が半水せつこうに転化
し、凝結調整効果の向上する竪型ミルを用いたセメント
の粉砕方法を提供することを目的としている。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
本発明では竪型ミルと、これにせつこうを計ａ供給する
ための計母供給機との間に改質装置を設け、ここで飽和
水蒸気を用いてせつこうを間接加熱することにより、二
水せつこうの２０％以上を半水せっこうに連続改質し、
これを竪型ミルに供給する構成としている。
ための計母供給機との間に改質装置を設け、ここで飽和
水蒸気を用いてせつこうを間接加熱することにより、二
水せつこうの２０％以上を半水せっこうに連続改質し、
これを竪型ミルに供給する構成としている。
−（作用）
従って、予め二水せつこうを半水せつこうに改質して供
給するようにしているため、竪型ミルの特性を生かしつ
つ、凝結調整効果も達成出来る。
給するようにしているため、竪型ミルの特性を生かしつ
つ、凝結調整効果も達成出来る。
（実施例）
以下図面を参照して実施例を説明する。
第１図は本発明による竪型ミルを用いたセメントの粉砕
方法を説明する一実施例の機能ブロック構成図である。
方法を説明する一実施例の機能ブロック構成図である。
第１図において、第５図と同一部分については同一符号
を付している。
を付している。
本実施例では、せつこう計重供給機５１と竪型ミル５３
との間にせつこう改質装置１１を介在させている。その
他の構成は、第５図と同様である。
との間にせつこう改質装置１１を介在させている。その
他の構成は、第５図と同様である。
ここで、せつこう改質装置１１は、温度１２０゛〜１８
Ｇ℃の飽和水蒸気を用いてせっこうを間接加熱し、二水
せっこうの２０％以上を半水せっこうへと連続的に改質
する。
Ｇ℃の飽和水蒸気を用いてせっこうを間接加熱し、二水
せっこうの２０％以上を半水せっこうへと連続的に改質
する。
なお、二水せっこうの半水せっこうへの転化速度を考慮
、すれば、最低１２０℃は必要であり、又、温度を上げ
過ぎた場合には無水せつこうが生成される。工場廃熱利
用を前提とすれば、上限は１８０℃程度となる。
、すれば、最低１２０℃は必要であり、又、温度を上げ
過ぎた場合には無水せつこうが生成される。工場廃熱利
用を前提とすれば、上限は１８０℃程度となる。
以下に示す第１表はセメント形態の違いとセメントの偽
凝結性について試験した結果を示している。なお、この
試験は、所定のどカー針装置を使用し、セメントに注水
して、セメントペーストを標準軟度とした後、夫々 １
／２分、５分、１０分後の標準棒の侵入深さを測定した
ものである。
凝結性について試験した結果を示している。なお、この
試験は、所定のどカー針装置を使用し、セメントに注水
して、セメントペーストを標準軟度とした後、夫々 １
／２分、５分、１０分後の標準棒の侵入深さを測定した
ものである。
第１表
なお、上記試験は、粉砕湿度の低いテストミルで粉砕し
たものを用いて行なったものである。この結果かられか
るように、二水せっこう重味使用に比較して、半水けっ
こうを２０％以上転加すればｇＡ擬粘性が消失すること
を確認出来た。
たものを用いて行なったものである。この結果かられか
るように、二水せっこう重味使用に比較して、半水けっ
こうを２０％以上転加すればｇＡ擬粘性が消失すること
を確認出来た。
従って、本発明においては竪型ミルに使用するせつこう
を改質装置を用いて２０％以上半水せつこうに転化する
ようにしている。又、二水せつこうから半水せっこうへ
転化する速度を湿度との関係で測定試験した結果は、第
４図に示す通りである。
を改質装置を用いて２０％以上半水せつこうに転化する
ようにしている。又、二水せつこうから半水せっこうへ
転化する速度を湿度との関係で測定試験した結果は、第
４図に示す通りである。
図から明らかなように、例えば１５０℃の温度では、滞
留時間１０分で２０％以上の半水化が可能であることを
確認した。
留時間１０分で２０％以上の半水化が可能であることを
確認した。
以上により本実施例では、竪型ミルの特性を生かしつつ
、偽凝結調整効果を向上出来た。
、偽凝結調整効果を向上出来た。
第２図は本発明による他の実施例の機能ブロック構成図
である。第２図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。
である。第２図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。
本実施例では第１の実施例に対して、せつこう改質装置
１１の位置を変えただけであり、せつこう改質装置１１
をせつこう計量供給機５１の前段に設置したものである
。その伯の構成及び作用は、第１図と同様である。
１１の位置を変えただけであり、せつこう改質装置１１
をせつこう計量供給機５１の前段に設置したものである
。その伯の構成及び作用は、第１図と同様である。
第３図は本発明の更に他の実施例の機能ブロック構成図
である。第３図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。
である。第３図において、第１図と同一部分については
同一符号を付して説明を省略する。
本実施例では、冷却直後の１２００〜１８０℃の高湿ク
リンカに二水せっこうを直接接触させて一部半水せつこ
うとし、これをせつこう計凹供給機を介して竪型ミルに
供給するようにしたものである。
リンカに二水せっこうを直接接触させて一部半水せつこ
うとし、これをせつこう計凹供給機を介して竪型ミルに
供給するようにしたものである。
即ち、せつこう改質装置３１に対してせつこうと高温タ
リンカとを導入して二水せっこうの一部を半水せっこう
に転化し、篩装置３２にて＾湿りリンカを分離してせつ
こう貯蔵ビンに貯蔵し、これに貯蔵された半水せっこう
を用いて竪型ミル５３へ供給するようにしている。その
他の構成及び作用は、第１図と同様である。
リンカとを導入して二水せっこうの一部を半水せっこう
に転化し、篩装置３２にて＾湿りリンカを分離してせつ
こう貯蔵ビンに貯蔵し、これに貯蔵された半水せっこう
を用いて竪型ミル５３へ供給するようにしている。その
他の構成及び作用は、第１図と同様である。
以上により本実施例では、水蒸気供給源を不要と出来、
かつ竪型ミルの特性を生かしつつ偽凝結調整効果を向上
できる。
かつ竪型ミルの特性を生かしつつ偽凝結調整効果を向上
できる。
上記各実施例ではポルトランドセメントについて説明し
たが、これに限定されるものではなく、普通ポルトラン
ドセメント、早強ポルトランドセメント及び中庸熱ポル
トランドセメン］・等においても適用出来ることは勿論
である。・ ［発明の効果］ 以上説明した如く、本発明によれば竪型ミルを用いたセ
メント粉砕時に、二水せっこうを事前に半水せりこうに
転化して後、供給するようにしたので、竪型ミルが本来
有する特性を生かしつつ偽凝結性を改善した竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法を提供出来る。
たが、これに限定されるものではなく、普通ポルトラン
ドセメント、早強ポルトランドセメント及び中庸熱ポル
トランドセメン］・等においても適用出来ることは勿論
である。・ ［発明の効果］ 以上説明した如く、本発明によれば竪型ミルを用いたセ
メント粉砕時に、二水せっこうを事前に半水せりこうに
転化して後、供給するようにしたので、竪型ミルが本来
有する特性を生かしつつ偽凝結性を改善した竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法を提供出来る。
第１図は本発明による竪型ミルを用いたセメントの粉砕
方法の一実施例の機能ブロック構成図、第２図は他の実
施例の機能ブロック構成図、第３図は更に他の実施例の
機能ブロック構成図、第４図は二水せっこうから半水せ
っこうへ転化する速度を温度との関係で測定した図、第
５゛図は従来のセメント粉砕方法を説明する図、第６図
は二水せつこうと半水せっこうとの水への溶解度を示し
た図である。 １１．３１・・・せつこう改質装置 ３２・・・飾装＠３３・・・せつこう貯蔵ピン５１・・
・せつこう計量供給様 ５２・・・タリンカ計量供給機 ５３・・・竪型ミル
方法の一実施例の機能ブロック構成図、第２図は他の実
施例の機能ブロック構成図、第３図は更に他の実施例の
機能ブロック構成図、第４図は二水せっこうから半水せ
っこうへ転化する速度を温度との関係で測定した図、第
５゛図は従来のセメント粉砕方法を説明する図、第６図
は二水せつこうと半水せっこうとの水への溶解度を示し
た図である。 １１．３１・・・せつこう改質装置 ３２・・・飾装＠３３・・・せつこう貯蔵ピン５１・・
・せつこう計量供給様 ５２・・・タリンカ計量供給機 ５３・・・竪型ミル
Claims (4)
- （１）二水せっこうとクリンカとを同時に粉砕する竪型
ミルによるセメントの粉砕方法において、前記した二水
せっこうの２０％以上を半水せっこうに転化改質した後
に竪型ミルに導入することを特徴とする竪型ミルを用い
たセメントの粉砕方法。 - （２）転化改質は、二水せっこうを水蒸気で間接加熱す
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の竪型ミ
ルを用いたセメントの粉砕方法。 - （３）転化改質は、冷却直後の１２０°〜１８０℃の高
温セメントクリンカに二水せっこうを直接接触させるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の竪型ミルを
用いたセメントの粉砕方法。 - （４）水蒸気として１２０°〜１８０℃の飽和水蒸気を
使用することを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61103573A JPH0725575B2 (ja) | 1986-05-06 | 1986-05-06 | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61103573A JPH0725575B2 (ja) | 1986-05-06 | 1986-05-06 | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62258751A true JPS62258751A (ja) | 1987-11-11 |
| JPH0725575B2 JPH0725575B2 (ja) | 1995-03-22 |
Family
ID=14357534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61103573A Expired - Lifetime JPH0725575B2 (ja) | 1986-05-06 | 1986-05-06 | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0725575B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013189337A (ja) * | 2012-03-13 | 2013-09-26 | Tokuyama Corp | セメントの製造方法 |
| JP2015171972A (ja) * | 2014-03-12 | 2015-10-01 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| JP2015171973A (ja) * | 2014-03-12 | 2015-10-01 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| JP2016507464A (ja) * | 2013-02-18 | 2016-03-10 | ムスタファ オズストゥ | 早期強度セメントおよび一般的用途のための、より低い熱で処理された硫酸カルシウム |
| JP2023151618A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物の製造方法及びセメント組成物の流動性改善方法 |
| JP2023151617A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物の製造方法及びセメント組成物の水和熱低減方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231887A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-10 | Kitasato Inst:The | Producing quinoline-2-methanol and quinaldyl acetate by fermentation p rocess |
| JPS5921553A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-03 | 株式会社神戸製鋼所 | セメントクリンカの粉砕及び冷却方法 |
-
1986
- 1986-05-06 JP JP61103573A patent/JPH0725575B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231887A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-10 | Kitasato Inst:The | Producing quinoline-2-methanol and quinaldyl acetate by fermentation p rocess |
| JPS5921553A (ja) * | 1982-07-23 | 1984-02-03 | 株式会社神戸製鋼所 | セメントクリンカの粉砕及び冷却方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013189337A (ja) * | 2012-03-13 | 2013-09-26 | Tokuyama Corp | セメントの製造方法 |
| JP2016507464A (ja) * | 2013-02-18 | 2016-03-10 | ムスタファ オズストゥ | 早期強度セメントおよび一般的用途のための、より低い熱で処理された硫酸カルシウム |
| JP2019135209A (ja) * | 2013-02-18 | 2019-08-15 | ムスタファ オズストゥ | 早期強度セメントおよび一般的用途のための、より低い熱で処理された硫酸カルシウム |
| JP2015171972A (ja) * | 2014-03-12 | 2015-10-01 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| JP2015171973A (ja) * | 2014-03-12 | 2015-10-01 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物 |
| JP2023151618A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物の製造方法及びセメント組成物の流動性改善方法 |
| JP2023151617A (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-16 | 住友大阪セメント株式会社 | セメント組成物の製造方法及びセメント組成物の水和熱低減方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0725575B2 (ja) | 1995-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Huang et al. | Hydration of ternary cement in the presence of triisopropanolamine | |
| CN103396074A (zh) | 一种加气混凝土砌块及其制造方法 | |
| JPS62258751A (ja) | 竪型ミルを用いたセメントの粉砕方法 | |
| CN107056115A (zh) | 一种用于磷石膏基胶凝材料的促凝型早强剂及其制备方法 | |
| Chen et al. | Significance of low-temperature calcination in magnesite decomposition and its application in magnesium phosphate cement: a comprehensive study | |
| CN104086149A (zh) | 一种磷石膏免烧砖的制备方法 | |
| CN105218059B (zh) | 低品位石灰石制备硅酸钙板的方法 | |
| CN114163158A (zh) | 一种多组分废渣耦合增质的复合粉及其制备方法与应用 | |
| CN113213784A (zh) | 一种水泥的生产方法 | |
| Li et al. | Preparation and performance of ternesite-ye’elimite clinker produced from steel slag at lower temperature | |
| CN102627435A (zh) | 一种纸浆废渣蒸压砖及其制备方法 | |
| CN115010439B (zh) | 一种抗裂大体积凝灰岩混凝土及其制备方法 | |
| CN110523308B (zh) | 一种烧结原材料的混合方法 | |
| Peuker | Synthesis of high performance geopolymers by wet milling of blast furnace slags | |
| CN103553577A (zh) | 氧化铝研磨使用的管磨机陶瓷内衬的制造方法 | |
| US3402225A (en) | Method of preparing vertical shaft kiln feed for production of portland cement | |
| JPH0233659B2 (ja) | ||
| CN111875336A (zh) | 一种基于硬石膏和石灰石的高强石膏胶凝材料及其制备方法 | |
| CN114835426A (zh) | 一种水泥熟料的助磨剂、制备方法及其应用 | |
| McCague et al. | Effect of calcium sulfates on the early hydration of calcium sulfoaluminate cement and the stability of embedded aluminium | |
| CN104086103A (zh) | 一种水泥制作的方法 | |
| JPS6144835B2 (ja) | ||
| RU2100129C1 (ru) | Способ обработки низкосортных бентонитов | |
| CN111732361B (zh) | 一种利用多源工业副产石膏用作水泥缓凝剂的生产方法 | |
| JP2013189337A (ja) | セメントの製造方法 |