JPS62259695A - Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法Info
- Publication number
- JPS62259695A JPS62259695A JP9942286A JP9942286A JPS62259695A JP S62259695 A JPS62259695 A JP S62259695A JP 9942286 A JP9942286 A JP 9942286A JP 9942286 A JP9942286 A JP 9942286A JP S62259695 A JPS62259695 A JP S62259695A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- strength
- wire
- low
- arc welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はＯｒ−Ｍｏ系低合金（−の潜弧溶接方法に関し
、詳しくは、短時間から長時間の応力除去焼鈍（以下、
ＥＩＲという）を行った後も高淵病強度がイｎられ、か
つ高い靭性を有するとともに、高潟で長時間構造物が使
用される場合に起こる脆化（以下、使用中脆ｆヒという
）の程度が極めて少ない溶接金属部を得る念めの潜弧溶
接方法に関するものである。
、詳しくは、短時間から長時間の応力除去焼鈍（以下、
ＥＩＲという）を行った後も高淵病強度がイｎられ、か
つ高い靭性を有するとともに、高潟で長時間構造物が使
用される場合に起こる脆化（以下、使用中脆ｆヒという
）の程度が極めて少ない溶接金属部を得る念めの潜弧溶
接方法に関するものである。
（従来の技術）
ここにいうＣｒ−Ｍ、系低合金鋼とは、２．２５Ｏｒ−
ｌ Ｍｏ 、 ３０ｒ −Ｉ Ｍｏ鋼に代表され、従来
より石油化学工業用の各柚中高渦用圧力容器などに広く
用いられている材料を指す。
ｌ Ｍｏ 、 ３０ｒ −Ｉ Ｍｏ鋼に代表され、従来
より石油化学工業用の各柚中高渦用圧力容器などに広く
用いられている材料を指す。
近年の溶従構造物の大型化や使用条件の苛酷化。
さらには石油の代替エネルギーとして注目されている石
炭ガス化、液化装置では高調高圧操業となる念め、使用
鋼板の極厚化、または従来板厚での高強度化の方向にあ
る。そのため、溶接金属に対しても高温で高強度がイＯ
られ、かつ高い靭性を有するとともに使用中脆化の極め
て少ないものであることが要求され、その要求値は増々
厳しくなってきている。
炭ガス化、液化装置では高調高圧操業となる念め、使用
鋼板の極厚化、または従来板厚での高強度化の方向にあ
る。そのため、溶接金属に対しても高温で高強度がイＯ
られ、かつ高い靭性を有するとともに使用中脆化の極め
て少ないものであることが要求され、その要求値は増々
厳しくなってきている。
これら溶接金属の高Ｇ強度、靭性および使用中脆化特性
に影合する大きな要因としてＳＲ条件がある。＠η１０
０ ｍｍを超える極厚のＯｆ −ＭＱ系低合金鋼は、一
般的に６９０℃±２００の温度で１回〜３回のＳＦＩが
なされ、そのＳＲ待時間合計は４〜３０時間の広範囲に
わたる。ＳＲにおいては温度が高い程、ま次同じ温度で
も時間が長いほど焼なましの過程は大きく進行するので
あるが、この効果の大きさを示すノξラメータとして次
式に示す焼もどしノξラメータ（Ｐ）が広く実用されて
いる。
に影合する大きな要因としてＳＲ条件がある。＠η１０
０ ｍｍを超える極厚のＯｆ −ＭＱ系低合金鋼は、一
般的に６９０℃±２００の温度で１回〜３回のＳＦＩが
なされ、そのＳＲ待時間合計は４〜３０時間の広範囲に
わたる。ＳＲにおいては温度が高い程、ま次同じ温度で
も時間が長いほど焼なましの過程は大きく進行するので
あるが、この効果の大きさを示すノξラメータとして次
式に示す焼もどしノξラメータ（Ｐ）が広く実用されて
いる。
ＣＰ） ＝ Ｔ （２０＋１ｏｐｔ ）ＸＩＯ−３Ｔ＝
漉度（’Ｋ）、 ｔ＝待時間ｈ）一般に、板厚２０
０〜３００ ｗｓの極厚Ｃｒ −Ｍ。
漉度（’Ｋ）、 ｔ＝待時間ｈ）一般に、板厚２０
０〜３００ ｗｓの極厚Ｃｒ −Ｍ。
系低合金鋼の溶接施工におけるＣＰ）の範［！ＩＩは１
９．５〜２１．０にある。
９．５〜２１．０にある。
従来、ｃｒ −Ｍ、系低合金銅における高温高強度化お
よび靭性改善、さらに使用中脆化特性の改善手段として
は特開昭５３−９５１４６号公報や特開昭５８−３９１
号公報で開示されているごとく、Ｖ−Ｂ系ワイヤやＴＨ
−ｖ系ワイヤと高塩基性フラックスとを組合せることが
知られている。し７かし、これらはいずれもＣＰ）が２
０．７〜２０．９の焼なましが大きく進行した後での強
度および靭性を問題としており、その強度は最近の容器
の大型化や使用条件の苛酷化、さらに使用銅板の高温高
強度化に対応できないものである。ま念、靭性について
は短時間のＳＦ１条件下、つま均〔Ｐ丁の小さい所での
靭性確１”杜は困難であった。
よび靭性改善、さらに使用中脆化特性の改善手段として
は特開昭５３−９５１４６号公報や特開昭５８−３９１
号公報で開示されているごとく、Ｖ−Ｂ系ワイヤやＴＨ
−ｖ系ワイヤと高塩基性フラックスとを組合せることが
知られている。し７かし、これらはいずれもＣＰ）が２
０．７〜２０．９の焼なましが大きく進行した後での強
度および靭性を問題としており、その強度は最近の容器
の大型化や使用条件の苛酷化、さらに使用銅板の高温高
強度化に対応できないものである。ま念、靭性について
は短時間のＳＦ１条件下、つま均〔Ｐ丁の小さい所での
靭性確１”杜は困難であった。
（発明が解決しようとする問題点）
このように、従来技術では、最近の短時間ＳＲから長時
１”ｒ’＋、ＳＲの条件下での高温高強度で扁い靭性が
得られ、さらに使用中脆ｆヒの極めて少ない溶接金属を
確保するなど非常に厳しい要求には応えられなかった。
１”ｒ’＋、ＳＲの条件下での高温高強度で扁い靭性が
得られ、さらに使用中脆ｆヒの極めて少ない溶接金属を
確保するなど非常に厳しい要求には応えられなかった。
本発明は、Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法におい
て、従来法の欠点である短時間ｓＲｉの靭性、および使
用中脆１ヒ特性、長時間ｓＲ１の高温強度を改促し、良
質の溶接部金得る溶接方法を提供することを目的として
いる。
て、従来法の欠点である短時間ｓＲｉの靭性、および使
用中脆１ヒ特性、長時間ｓＲ１の高温強度を改促し、良
質の溶接部金得る溶接方法を提供することを目的として
いる。
（問題点？解決する念めの手段）
＋ＢＩＴｉｌ−Ｓ’ｌ’７．！、−＋層−讐づ１「ＬＪ
凹Ｌし／Ｔｒ”；ｆｙτγｆｔ−２ｈす；２：、コメ’
ｒ、１％１）メ’；’Ｓ＃シＥワイヤおよびフラックス
両面から検討した結果、短時間ＳＲから長時間ＳＲ後に
おいて靭性が良好で使用中脆化が極めて少なく、高部高
強度の溶接金属が得られる潜弧溶接方法を見い出した。
凹Ｌし／Ｔｒ”；ｆｙτγｆｔ−２ｈす；２：、コメ’
ｒ、１％１）メ’；’Ｓ＃シＥワイヤおよびフラックス
両面から検討した結果、短時間ＳＲから長時間ＳＲ後に
おいて靭性が良好で使用中脆化が極めて少なく、高部高
強度の溶接金属が得られる潜弧溶接方法を見い出した。
すなわち、本発明は、Ｃｒ−ＭＱ系低合金儒の潜弧溶接
方法において、主成分として、Ｃ： ｆｌ、１０〜眠１
７％（＊ｆ；ｒ％、以下同じ）、Ｓｉ ： Ｑ、２０易
以下、Ｍｎ ： １１．５０ ＝ １．２０ ％、Ｏｒ
： １．８０〜３．８０％、Ｍｏ ： ０．８０−１
．３０％ を含有するワイヤ、および下記（Ａ）式によ
る塩基度が１．３０以上であるフラックスを用い、さら
に下記ＣＢ）式でＶ：ｆｌ、３０〜０．７０％、下記（
Ｃ）式Ｔ Ｎｂ ： ０．０１−０．０８％１かつｖ／
１ＯＮｂが０．５〜５．０ 、下記（Ｄ）式でＢ ：
０．００Ｌ（］〜０．０１００％ とすることを特徴と
するＣｊ−ＭＱ系低合金銅の潜弧溶接方法である。
方法において、主成分として、Ｃ： ｆｌ、１０〜眠１
７％（＊ｆ；ｒ％、以下同じ）、Ｓｉ ： Ｑ、２０易
以下、Ｍｎ ： １１．５０ ＝ １．２０ ％、Ｏｒ
： １．８０〜３．８０％、Ｍｏ ： ０．８０−１
．３０％ を含有するワイヤ、および下記（Ａ）式によ
る塩基度が１．３０以上であるフラックスを用い、さら
に下記ＣＢ）式でＶ：ｆｌ、３０〜０．７０％、下記（
Ｃ）式Ｔ Ｎｂ ： ０．０１−０．０８％１かつｖ／
１ＯＮｂが０．５〜５．０ 、下記（Ｄ）式でＢ ：
０．００Ｌ（］〜０．０１００％ とすることを特徴と
するＣｊ−ＭＱ系低合金銅の潜弧溶接方法である。
（但し、各成分は市Ｍ：％〕
Ｖ（フラックス中）
■（ワイヤ中）＋□ ・・・（Ｅ）（但し
、各成分は重量チ〕 Ｎｂ（フラックス中） Ｎｔ）（ワイヤ中）＋□ ・・・（Ｃ）（但し、
各成分は１Ｊ、量係） （但し、各成分は１邦％） 以下に、本発明の詳細な説明する。
、各成分は重量チ〕 Ｎｂ（フラックス中） Ｎｔ）（ワイヤ中）＋□ ・・・（Ｃ）（但し、
各成分は１Ｊ、量係） （但し、各成分は１邦％） 以下に、本発明の詳細な説明する。
（作用〕
本究明の成分限定は、基本的にはワイヤおよびフラック
ス諸成分の相乗効果および共存効果、さらにフシックス
組成の塩基度との組合せ効果にもとづいてなされたもの
であることはいうまでもないが、その他の要因からの限
定も含めて以下に説明する。
ス諸成分の相乗効果および共存効果、さらにフシックス
組成の塩基度との組合せ効果にもとづいてなされたもの
であることはいうまでもないが、その他の要因からの限
定も含めて以下に説明する。
まず、ワイヤ成分中Ｃは０．１０〜０．１７％である必
要がある。０．１０％未満では溶接金属の酸素含有ｔ：
゛が増加し、短時間ＥＩＲ後の靭性（以下、ｖＩｌ：
ＥＩＦＩという）および加速脆化処理（以下、ステップ
クーリングという）後の靭性（以下、ｖＦ！８Ｒ１＋８
０という）、さらに長時間ＳＲ後の靭性（以下、ＶＥ８
Ｒ２という）およびステップクーリング後の靭性（以下
、ｖＥＳＲ２＋ｓｃ）が低下する。
要がある。０．１０％未満では溶接金属の酸素含有ｔ：
゛が増加し、短時間ＥＩＲ後の靭性（以下、ｖＩｌ：
ＥＩＦＩという）および加速脆化処理（以下、ステップ
クーリングという）後の靭性（以下、ｖＦ！８Ｒ１＋８
０という）、さらに長時間ＳＲ後の靭性（以下、ＶＥ８
Ｒ２という）およびステップクーリング後の靭性（以下
、ｖＥＳＲ２＋ｓｃ）が低下する。
しかし、０．１７％を超えると溶接時高湛われが生ずる
危険がでてくる。
危険がでてくる。
ｓｉは０．２％以下とすることが必要である。、０．２
％を超えるとｖ Ｋ Ｓ ＲＬ ＋ Ｓ ＯおよびｖＥ
ｓＲ２＋ ８０が低下する。
％を超えるとｖ Ｋ Ｓ ＲＬ ＋ Ｓ ＯおよびｖＥ
ｓＲ２＋ ８０が低下する。
Ｍｎは０．５０〜１．２０％である必要がある。
０．５０％未満であるとｖＥｓＲｌおよびｖＥｓＦｔ２
が低下する。また、１．２０％を超えるとｖＴｆ、ＳＲ
１＋ｓｃおよびｖＫｓＲ２＋８ｃが低下する。
が低下する。また、１．２０％を超えるとｖＴｆ、ＳＲ
１＋ｓｃおよびｖＫｓＲ２＋８ｃが低下する。
ｖＨワイヤまたにフラックスの少なくとも一方に添加す
る必要があるが、下記（Ｂ）式の価で０．３０〜０．７
０％である必要がある。
る必要があるが、下記（Ｂ）式の価で０．３０〜０．７
０％である必要がある。
Ｖ（フラックス中）
ＣＢ）・・ Ｖ（ワイヤ中）＋□
（但し、各成分は重！＃％）
０．３０％未満であると長時間ＳＲ後の高１（４８０℃
）強度（以下、Ｔ８４８０℃という）が低下する。
）強度（以下、Ｔ８４８０℃という）が低下する。
また、０．７０％を超えるとＴ８４８Ｑ℃は向上するも
のの、ｖＫｓＲｌ 、ｖＦ［Ｒ１＋ Ｓ（’、、ｖＥＳ
Ｒ２゜ＶＥＳＲ２＋ ８０が低下する。
のの、ｖＫｓＲｌ 、ｖＦ［Ｒ１＋ Ｓ（’、、ｖＥＳ
Ｒ２゜ＶＥＳＲ２＋ ８０が低下する。
Ｎｂ［ワイヤまたはフラックスの少なくとも一方に添加
する必要があるが、下記（Ｃ）式の値で０．０１〜０．
０８％である必要がある。
する必要があるが、下記（Ｃ）式の値で０．０１〜０．
０８％である必要がある。
Ｎｂ［フラックス中］
ＣＣ）・・ Ｎｌ） （ワイヤ中）＋□（但し、各成分
は’ｆＪ（量％） ０．０１％未満であるとＴＳ４８０℃が低下する。また
、ｔ）、Ｌ）８％を超えるとＴＥ１４８０℃は向上する
ものの、ｖＥｓＲｌ 、 ｖＫＳＲ１＋ ８Ｃ１ｖＥｓ
Ｒ２゜ＶＥＳＲ２＋ＳＣが低下する。
は’ｆＪ（量％） ０．０１％未満であるとＴＳ４８０℃が低下する。また
、ｔ）、Ｌ）８％を超えるとＴＥ１４８０℃は向上する
ものの、ｖＥｓＲｌ 、 ｖＫＳＲ１＋ ８Ｃ１ｖＥｓ
Ｒ２゜ＶＥＳＲ２＋ＳＣが低下する。
また、前記Ｖ 、 Ｎｈは長時間ＢＲでの強度を確保し
、かつ短時間ＳＲ時の靭性の点より特に適量範囲で共存
させる必要があり、Ｖ／１ｏＮｂで０．５〜５．０であ
る必要がある。０．５未満または５．０を超えるとｖＥ
ｓＲｌおよびｖＥｓＲ１＋Ｓｏが大きく低下する。
、かつ短時間ＳＲ時の靭性の点より特に適量範囲で共存
させる必要があり、Ｖ／１ｏＮｂで０．５〜５．０であ
る必要がある。０．５未満または５．０を超えるとｖＥ
ｓＲｌおよびｖＥｓＲ１＋Ｓｏが大きく低下する。
Ｂはワイヤまたはフラックスの少なくとも一方に添加す
ることによりｖＥＳＲｌおよびｖＫｓＲ１＋ＳＣが改善
されるが、下記（Ｄ）式の値で０．００１０〜０．０１
００％である必要がある。ｏ、ｏ ｏ ｉ ｏ％未満で
はその効果が低く、０．０１００％を超えると溶接時に
高温われが生ずるようになる。
ることによりｖＥＳＲｌおよびｖＫｓＲ１＋ＳＣが改善
されるが、下記（Ｄ）式の値で０．００１０〜０．０１
００％である必要がある。ｏ、ｏ ｏ ｉ ｏ％未満で
はその効果が低く、０．０１００％を超えると溶接時に
高温われが生ずるようになる。
なお、フラックス中へＶ、Ｎｂ、Ｂｔ金含有せるために
は、これら元素を単体の形で添加してもよく、あるいは
またｖ２０５．Ｎｂ２Ｏ５，Ｂ２Ｏ３等の酸化物の形で
添加してもよい。
は、これら元素を単体の形で添加してもよく、あるいは
またｖ２０５．Ｎｂ２Ｏ５，Ｂ２Ｏ３等の酸化物の形で
添加してもよい。
前記（Ｂ）、（Ｃり、（Ｄ）式のＶ 、 Ｎｂ 、 Ｈ
のフラックスからの添加時の係舷は、溶接金８への歩留
りより実験的にもとめ念ものである。
のフラックスからの添加時の係舷は、溶接金８への歩留
りより実験的にもとめ念ものである。
本発明はＯｒ −Ｍｏ系低合金鋼を対象とするものであ
るから、耐酸化性、耐クリープ性を罹保する念め母材に
相轟するＣ【およびＭＯを溶接金属に含有する必要があ
る。ワイヤ中Ｃｒ １．ｓ ０％未満。
るから、耐酸化性、耐クリープ性を罹保する念め母材に
相轟するＣ【およびＭＯを溶接金属に含有する必要があ
る。ワイヤ中Ｃｒ １．ｓ ０％未満。
Ｍｏ ０．８０％未満であると本発明におけるＴ８４８
０℃の向上効果が微弱になる。しかし、 Ｏｒ３．８
０係超、Ｍｏ Ｌ３０％超では硬化性が大となり、溶接
われが発生し、ｖＫｓＲｌ 、ｖＥＳＲ１＋ｓ。
０℃の向上効果が微弱になる。しかし、 Ｏｒ３．８
０係超、Ｍｏ Ｌ３０％超では硬化性が大となり、溶接
われが発生し、ｖＫｓＲｌ 、ｖＥＳＲ１＋ｓ。
およびｖＦＳＲ２、ｖＥｓＲ２＋ＳＣが低下する。
なお、その他の微量元素はワイヤ中に以下の範囲で許容
できる。
できる。
Ｐ＜０．１１１５優、Ｓ≦０．０２０％ 、 ｐ、ｌ
ｌ≦０．０５係。
ｌ≦０．０５係。
Ｎｉ≦０．４０ ％ 、 Ｃｕ≦０．２０％さらに、Ｓ
ｎ 、 ｓｂ 、 ＡＳ はできるだけ少ないのが好
ましい。
ｎ 、 ｓｂ 、 ＡＳ はできるだけ少ないのが好
ましい。
次に、組合せフラックスのＦＨ，基凝が下記（Ａ）式で
１．３０以上である必要がある。
１．３０以上である必要がある。
（但し、各成分は重量％）
１．３０朱酒であると溶接金属中の酸素量が増加し。
ｖＦ、８Ｒ１、ｖＫｓＲｌ −１−ＳＣ、ｖＥｓＲ２お
よびｖＥ８Ｒ２＋ｓｃが低４下する。
よびｖＥ８Ｒ２＋ｓｃが低４下する。
なお、この（Ａ）式Ｆｉ国際溶接学会（エエＷ）で発表
されて、一般によく使Ｍされているフラックス頃基度を
表示するための式である。
されて、一般によく使Ｍされているフラックス頃基度を
表示するための式である。
また、組合せフラックスのタイプは農造方法により焼成
型スラックスや溶融型フラックスがあるが、本発明にお
いては当然ながらどのようなタイプ全使用してもよい。
型スラックスや溶融型フラックスがあるが、本発明にお
いては当然ながらどのようなタイプ全使用してもよい。
以下、実施例により本発明の効果をさらに具体的に示す
。
。
（実施例）
第１表に示す組成の板厚１００ ｍｓの２．２５０ｒ−
Ｉ Ｍｏ鋼を第１図に示すＵ溝開先とし、第２表に示す
組成のワイヤと第３表に示す組成のフラックスとをか１
！々組合せ、２雷、極で溶接電流先行電極４５０Ａ５後
行電極４５０ Ａ、溶接電圧先行電析２８ｖ。
Ｉ Ｍｏ鋼を第１図に示すＵ溝開先とし、第２表に示す
組成のワイヤと第３表に示す組成のフラックスとをか１
！々組合せ、２雷、極で溶接電流先行電極４５０Ａ５後
行電極４５０ Ａ、溶接電圧先行電析２８ｖ。
後行電極２８ｖ１溶接速度５０α／―の条件で溶接した
。
。
尚、第１図中、Ｈ： １１００ｚ、ｈ：９０ｍ、４：ｌ
Ｏｗ、Ｒ： ９ ｙｚ、θ：３°である。
Ｏｗ、Ｒ： ９ ｙｚ、θ：３°である。
溶接終了後、短時間ＳＲとして温度６９０℃、保持時間
４ ｈｒ、 ＣＰ） ＝ １９．８４ （以下ＳＲＩ
という］、′＝！次長時間ＳＲとして温度７００℃、保
持時間３０ ｈｒ、 ＣＰ）＝２０．９０ （以下Ｓ
Ｒ２という）の２条件のＳＲを行い、板厚の邑 の部分
の溶接金属部から直径１０悶！！の高温引張試験片、ま
た同じく板厚属の部分からＪ工Ｓ４号シャルピー試験片
を採取し、各試験に供し次。
４ ｈｒ、 ＣＰ） ＝ １９．８４ （以下ＳＲＩ
という］、′＝！次長時間ＳＲとして温度７００℃、保
持時間３０ ｈｒ、 ＣＰ）＝２０．９０ （以下Ｓ
Ｒ２という）の２条件のＳＲを行い、板厚の邑 の部分
の溶接金属部から直径１０悶！！の高温引張試験片、ま
た同じく板厚属の部分からＪ工Ｓ４号シャルピー試験片
を採取し、各試験に供し次。
また、ｓｎ後の溶接試験片の一部に第２図に条件’ｘ
示ｆステップクーリングを行い、それよりＳＲ（、た′
！壕のものと同様、板厚４ の部分よりＪ工Ｓ４号シャ
ルピー試訣片を採取し、試験を行った。
示ｆステップクーリングを行い、それよりＳＲ（、た′
！壕のものと同様、板厚４ の部分よりＪ工Ｓ４号シャ
ルピー試訣片を採取し、試験を行った。
なお、このステップクーリングとは耐使用中脆！レー相
吐＋！Ｎ ｒη■ ζ口ＦＨ＋ １でａｉ、＋ ＲＺ−
日ゲ１苧ｈｆｐもれている加速脆化処理である。
吐＋！Ｎ ｒη■ ζ口ＦＨ＋ １でａｉ、＋ ＲＺ−
日ゲ１苧ｈｆｐもれている加速脆化処理である。
試験を行った溶接金属の各種性能を第４表に示した。
第４表には８Ｒ２後の短時間高温引張強さをＴ ８４８
０ ℃＜ Ｋｙｆ／悶２）で、８Ｒ１およびＦＩＲ２後
の衝撃値を一３０℃での吸収エネルギー＜Ｋｔｙｆ −
ｍ〕で、さらにステップクーリング後の衝シ値を一３０
℃での吸収エネルギー（Ｋｑｆ−ｍ）で示した。
０ ℃＜ Ｋｙｆ／悶２）で、８Ｒ１およびＦＩＲ２後
の衝撃値を一３０℃での吸収エネルギー＜Ｋｔｙｆ −
ｍ〕で、さらにステップクーリング後の衝シ値を一３０
℃での吸収エネルギー（Ｋｑｆ−ｍ）で示した。
これらの結果、本発明の要件を満足するワイヤおよびフ
ラックスの組合せの試験例１〜７は高温引張強さが高く
、５４に９ｆ／＋ｕ２以上を満足しく第３図に示すごと
く、４８０℃Ｘ Ｉ ０５ｈｒのクリープ強度と炉時間
高飴引張強度とは比例関係にあり。
ラックスの組合せの試験例１〜７は高温引張強さが高く
、５４に９ｆ／＋ｕ２以上を満足しく第３図に示すごと
く、４８０℃Ｘ Ｉ ０５ｈｒのクリープ強度と炉時間
高飴引張強度とは比例関係にあり。
４８Ｃ１℃Ｘ １０” ｈｒのクリープ強度の要求値≧
２４゜５にりｆ／ａｓ２ｆ満足させる高温引張強さ相当
値は＞ ５４ Ｋｑｆ ／ｙ２１でなる）、かつｖＥｓ
Ｒｌ。
２４゜５にりｆ／ａｓ２ｆ満足させる高温引張強さ相当
値は＞ ５４ Ｋｑｆ ／ｙ２１でなる）、かつｖＥｓ
Ｒｌ。
ｖＥｓＲ１＋ ＳＣ，ｖＥｓＲ２、ｖＥｓＲ２＋ＳＣの
値も良好な値を示した。。
値も良好な値を示した。。
比較例中、試験例８および試験例９は、Ｖ。
Ｎｈ 、 ｖ／ｉ （ｌ ＮｂおよびＢは本発明の要件
を満足するものの、組合せたフラックスＦ４およびＦ８
の塩基度が低いため、高温強度は良好であるがｖＥｓＲ
ｌ 、ｖＥ８Ｒｊ＋ ８Ｃ！ 、ｖＥＥＩＲ２、ｖＥ８
Ｒ２＋ＳＣの値が非常に悪い。
を満足するものの、組合せたフラックスＦ４およびＦ８
の塩基度が低いため、高温強度は良好であるがｖＥｓＲ
ｌ 、ｖＥ８Ｒｊ＋ ８Ｃ！ 、ｖＥＥＩＲ２、ｖＥ８
Ｒ２＋ＳＣの値が非常に悪い。
試験例１０はＶが高すぎ、また試験例１１はＮｂが扁す
ぎ、ｖＥｓＲｌ 、ｖｌ！：ＳＲＩ＋８０．ｖＦ８Ｒ２
、ｖＫｓＲ２＋ １３０が悪い。
ぎ、ｖＥｓＲｌ 、ｖｌ！：ＳＲＩ＋８０．ｖＦ８Ｒ２
、ｖＫｓＲ２＋ １３０が悪い。
試験例Ｉ２はＶ 、 Ｎｂが低いため渦流強度が低く、
またＶ／１ＯＮ？）が高いためｖＫ８Ｒ１およびｖＥＳ
Ｒ１＋ｓｃの飴が低い。
またＶ／１ＯＮ？）が高いためｖＫ８Ｒ１およびｖＥＳ
Ｒ１＋ｓｃの飴が低い。
試験例１３はＶが低い念め高温強度が低く、またＶ／１
ｎＮｂが低いためｖＥｓＲｌおよびＶＢＩＲＩ−＋ＳＣ
が低い。
ｎＮｂが低いためｖＥｓＲｌおよびＶＢＩＲＩ−＋ＳＣ
が低い。
試験例１４はＶ／１ＯＮｂが低いためｖＥＳＲｌおよび
ｖＥＳＲ１＋ Ｓｏが悪い。
ｖＥＳＲ１＋ Ｓｏが悪い。
試験例１５はＷｂが低いので高温強度が低く、またＶ／
１ｏＮｂが高いためｖＥｓＲｌおよびｖＥ８Ｆｔｌ＋８
０が悪い。
１ｏＮｂが高いためｖＥｓＲｌおよびｖＥ８Ｆｔｌ＋８
０が悪い。
試験例五６は組合せワイヤＷ６のｓｉおよびＭｎが筋い
ため、ｖＦ、ＳＲ１＋８（！およびｖＥｓＲ２＋ｓ。
ため、ｖＦ、ＳＲ１＋８（！およびｖＥｓＲ２＋ｓ。
が悪い。
試験例エフはＢが入っていないため、ｖ Ｆ−ＳＲ１＋
ｖＥ８Ｒ１＋ ＳＯ、ｖＥｓＲ２およびｖＥ８Ｒ２＋
Ｓ Ｃ！が悪い。
ｖＥ８Ｒ１＋ ＳＯ、ｖＥｓＲ２およびｖＥ８Ｒ２＋
Ｓ Ｃ！が悪い。
試験例１８はＢが高すぎ、溶接時高氾われが生じたので
溶接を中止した。
溶接を中止した。
（発明の効果）
以上、実施例にも示されているように、Ｏｒ−ＭＯ系低
合金鋼の潜弧溶接において本発明方法によれば、短時間
ＳＲから長時間ＳＲｇにおいて靭性が良好で、使用中脆
化が極めて少なく、高温高強度の溶接部がイシられ、本
発明の工業的価値は極めて高い。
合金鋼の潜弧溶接において本発明方法によれば、短時間
ＳＲから長時間ＳＲｇにおいて靭性が良好で、使用中脆
化が極めて少なく、高温高強度の溶接部がイシられ、本
発明の工業的価値は極めて高い。
第１図は本発明の実ｊ也例に使用した鋼板の開先形状を
示す図、 第２図は本発明の実施例における加速脆化熱処理を示す
図、 第３図は４８０℃の短時間高温引張強度と４８０℃Ｘ
ｌ （１５ｈｒ Ｋおけるクリープ破断強度との関係を
示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 信１名 一一一一四傳
示す図、 第２図は本発明の実施例における加速脆化熱処理を示す
図、 第３図は４８０℃の短時間高温引張強度と４８０℃Ｘ
ｌ （１５ｈｒ Ｋおけるクリープ破断強度との関係を
示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 信１名 一一一一四傳
Claims (1)
- （１）Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法において、
主成分として、 Ｃ：０．１０〜０．１７％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ
：０．２０％以下、 Ｍｎ：０．５０〜１．２０％、 Ｃｒ：１．８０〜３．８０％、 Ｍｏ：０．８０〜１．３０％ を含有するワイヤ、および下記（Ａ）式による塩基度が
１．３０以上であるフラックスを用い、さらに下記（Ｂ
）式でＶ：０．３０〜０．７０％、下記（Ｃ）式でＮｂ
：０．０１〜０．０８％、かつＶ／１０Ｎｂが０．５〜
５．０、 下記（Ｄ）式でＢ：０．００１０〜０．０１００％とす
ることを特徴とするＣｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方
法。 ＣａＯ＋ＭｇＯ＋ＢａＯ＋ＣａＦ＿２＋Ｎａ＿２Ｏ＋Ｋ
＿２Ｏ＋１／２ＮｎＯ・・・（Ａ） ＳｉＯ＿２＋１／２（ＴｉＯ＿２＋Ａｌ＿２Ｏ＿３）（
但し、各成分は重量％） Ｖ（ワイヤ中）＋［Ｖ（フラックス中）／５］・・・（
Ｂ）（但し、各成分は重量％） Ｎｂ（ワイヤ中）＋［Ｎｂ（フラックス中）／５］・・
・（Ｃ）（但し、各成分は重量％） Ｂ（ワイヤ中）＋［Ｂ＿２Ｏ＿３換算値（フラックス中
）／１００］・・・（Ｄ）（但し各成分は重量％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9942286A JPS62259695A (ja) | 1986-05-01 | 1986-05-01 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9942286A JPS62259695A (ja) | 1986-05-01 | 1986-05-01 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62259695A true JPS62259695A (ja) | 1987-11-12 |
Family
ID=14247027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9942286A Pending JPS62259695A (ja) | 1986-05-01 | 1986-05-01 | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62259695A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0284293A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶接方法 |
-
1986
- 1986-05-01 JP JP9942286A patent/JPS62259695A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0284293A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kobe Steel Ltd | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR970010882B1 (ko) | 고강도 Cr-Mo강용 서브머지드아아크 용접방법 | |
| JP2002511023A (ja) | ガスフローシールド溶接用のフラックスコアワイヤ | |
| US6447716B1 (en) | Welding electrode made of a nickel-based alloy and the corresponding alloy | |
| US20030201263A1 (en) | Welding material and a method of producing welded joint | |
| WO2020208735A1 (ja) | ソリッドワイヤ及び溶接継手の製造方法 | |
| KR102933530B1 (ko) | 용접 조인트부의 제조 방법 | |
| JP2004042116A (ja) | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接ワイヤ | |
| JP3329261B2 (ja) | 高温高強度鋼用溶接材料および溶接継手 | |
| JPS60261679A (ja) | 窒素含有合金の溶接方法 | |
| JPS5950437B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| JPS60231591A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接用ワイヤ | |
| JPWO2018066573A1 (ja) | オーステナイト系耐熱合金およびそれを用いた溶接継手 | |
| JPS62259695A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 | |
| JPS632592A (ja) | 低合金耐熱鋼溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPH07100688A (ja) | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ | |
| JPS59226151A (ja) | 溶接性と熱間加工性に優れた高合金オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPS5861993A (ja) | 低温鋼用溶接心線 | |
| JPS5947071A (ja) | ＣｒーＭｏ鋼溶接用ソリッドワイヤ | |
| CN109759744B (zh) | 一种焊丝药粉、可热处理无缝药芯焊丝及应用 | |
| JP2024112644A (ja) | フラックス入りワイヤ | |
| JPH0787989B2 (ja) | 高強度Ｃｒ―Ｍｏ鋼のガスシールドアーク溶接施工法 | |
| JPS62161496A (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系高温用鋼の被覆ア−ク溶接棒 | |
| EP0593778B1 (en) | Titanium material for superconducting coil conductor conduit | |
| JPS6096394A (ja) | 低温用鋼のミグ・ア−ク溶接用含Νｉワイヤ | |
| JPH0242594B2 (ja) |