JPS622625B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS622625B2 JPS622625B2 JP55051177A JP5117780A JPS622625B2 JP S622625 B2 JPS622625 B2 JP S622625B2 JP 55051177 A JP55051177 A JP 55051177A JP 5117780 A JP5117780 A JP 5117780A JP S622625 B2 JPS622625 B2 JP S622625B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluidized bed
- gas
- fuel gas
- furnace
- supplied
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/28—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in one step
- C23C8/30—Carbo-nitriding
- C23C8/32—Carbo-nitriding of ferrous surfaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は流動層炉による浸炭窒化方法に関する
ものである。 更に詳細には、流動層炉を用いて低温ゾーン
（500℃〜580℃）で浸炭窒化を行なう方法に関す
るものである。 （従来の技術） 軸、歯車等の耐摩耗性、耐腐食性などを向上さ
せるために、従来から低温ゾーンで浸炭窒化処理
が行なわれている。たとえば、青化ソーダを主成
分とした塩浴中で処理する塩浴法、あるいは吸熱
性浸炭ガスとアンモニアガスとを混合した雰囲気
用ガスが供給される炉内で処理するガス炉法等に
よつて行なわれている。しかし前記塩浴法は公害
の面から実施が困難視されて来ており、また前記
ガス炉法は、品質のバラツキが発生しやすい欠点
があり、このため関係会社等においてはより良い
浸炭窒化法の開発を行ないつつある。 （発明において解決しようとする問題点） 本発明は、このような背景の下に発明されたも
のであり、公害の発生防止化、品質のバラツキ防
止化、及び省エネルギー化等がはかれる低温ゾー
ンでの浸炭窒化方法を提供しようとするものであ
る。 （問題点を解決するための手段） この目的を達成する本発明の浸炭窒化方法は、
窒素と、アンモニアと、二酸化炭素もしくは酸素
とを混合した雰囲気用ガスを、炉床の耐火性粒状
物が流動層を形成しうるように供給すると共に、
前記流動層の上面よりわずか下方もしくは上方
に、燃料ガスおよびこの燃料ガスを燃焼させるに
必要な空気を供給し、前記流動層の上面付近領域
のみにおいて前記燃料ガスを燃焼させて炉内温度
を500℃〜580℃に保ちながら処理することを特徴
とするものである。 （実施例） 以下、図面に基いて説明すると、第１図及び第
２図において、炉１には配管２から雰囲気用ガス
が供給されると共に、配管３ａ，３ｂから燃料ガ
スが、また配管４ａ，４ｂから前記燃料ガスを燃
焼させるに必要な空気が供給される。なお前記雰
囲気用ガスは、窒素と、アンモニアと、二酸化炭
素もしくは酸素とを混合したガスであり、これら
は図示しない適当な混合装置を介して、60％（窒
素）：35％（アンモニア）：５％（二酸化炭素）
の割合に、または60％（窒素）：39％（アンモニ
ア）：１％（酸素）の割合に混合されている。ま
た、前記燃料ガスは、メタン、エタン、プロパ
ン、ブタン等の炭化水素系ガス、あるいは天然ガ
スなどが用いられる。雰囲気用ガスは、処理雰囲
気形成と、コンテナ７内の耐熱性粒子、例えばア
ルミナ粒子、ジルコン砂などが流動層形成に必要
な量を、燃料ガス及び空気は流動層が所定の温度
を維持するに必要な量を供給する。配管２から炉
１の圧力室５に供給される雰囲気用ガスは、多孔
性のセラミツク材で構成される分散板６を介して
均一にコンテナー７内に分散される。分散板は金
属製多孔板等公知の適当なものが用いられる。分
散板６上に堆積されているアルミナ粒子を流動さ
せて流動層を形成する。なおこの流動層の上面は
図示Ａの所に位置されている。一方、配管３ａ，
３ｂで供給される燃料ガスの必要量は、ノズル８
ａ，８ｂから前記流動層中に噴出される。また配
管４ａ，４ｂで供給される空気もノズル９ａ，９
ｂから前記流動層中に噴出される。これらノズル
８ａ，８ｂ及び９ａ，９ｂは、図示のように流動
層の上面Ａよりわずか下方に配され、かつノズル
８ａ，８ｂはノズル９ａ，９ｂよりもわずか下方
に配されている。このためノズル８ａ，８ｂから
流動層中に噴出された燃料ガスは、配管２から供
給されて流動層中を上昇して来る雰囲気用ガスに
よつて上方へ流され、ノズル９ａ，９ｂから流動
層中に噴出された空気と混合されて燃焼しうる状
態となり、図示しない着火装置で着火されると燃
焼し、流動層を加熱する。流動層は上面Ａ側から
次第に下方に向つて加熱され、所定時間が経過す
ると所定温度に均一に加熱される。たとえば570
℃±５℃のように加熱される。なお炉１からの排
ガスは、炉１の上端に着脱できるように装着され
た蓋体１０のフイルター１１を通過して排気され
る。 処理する軸、歯車等の物品は、図示しない適当
な手段によつて炉１の上方から流動層中に浸漬さ
れ、水平格子１２で支持される。この場合、蓋体
１０は事前に炉１から離脱され、流動層中に物品
が浸漬されると再び装着される。流動層中に浸漬
されている物品は、均一に加熱されて流動してい
る雰囲気用ガスと接触して浸炭窒化される。たと
えば570℃、２時間の処理によつて15〜20ミクロ
ンの白いε層が得られる。なお処理中において
は、雰囲気用ガスの供給量、燃料ガスの供給量及
び空気の供給量が所定にコントロールされる。浸
炭窒化された物品は、蓋体１０を炉１から離脱し
て図示しない適当な手段によつて炉外へ取り出さ
れる。 処理中、ノズル８ａ，８ｂから流動層中に噴出
されなかつた余剰の燃料ガスは、配管３ａ，３ｂ
の排出側へ送られ、そして再び供給側へ送られ
る。また配管４ａ，４ｂに設けられている補助ノ
ズル１３ａ，１３ｂから流動層の上面Ａ上の空間
に噴出される空気によつて排ガスの完全燃焼を行
なうことができ、更に通路１４に冷気を供給する
ことによつて分散板６及び圧力室５内の雰囲気用
ガスが過度に加熱されるのを防止することができ
る。なお図中、１５は断熱材である。本発明にお
いては、燃焼用ガス及び空気を第３図あるいは第
４図に示す方法で供給してもよい。第３図におい
ては、配管１６からの空気と、配管１７からの燃
料ガスとが、噴出口１８で合流混合されて流動層
の上面Ａよりわずか下方に噴出される。また第４
図においては、配管１９からの空気と、配管２０
からの燃料ガスとが、噴出口２１で合流混合され
て流動層の上面Ａよりわずか上方に水平に噴出さ
れる。なお斜め下方に向けて噴出口２１を配して
もよい。また配管１９と配管２０を分離して配し
てもよい。この場合、配管１９は配管２０の上方
に配される。而して炉内に供給された燃料ガス
は、流動層の上面Ａ付近領域のみで燃焼し、流動
層の下方部分を処理するに好適な雰囲気にするこ
とができる。なお雰囲気用ガスは、窒素：アンモ
ニア：二酸化炭素もしくは酸素の混合割合を各種
にすることができるが、前述した混合割合がもつ
とも好ましい。流動層内の温度は燃焼ガス及び空
気の供給量と割合を制御することによつて行う
が、処理温度ゾーンは、500℃〜580℃に低温ゾー
ンが好ましい。更に、燃料ガスを噴出するノズル
８ａ，８ｂは、水平方向のみに噴出しうるように
設ける場合のみならず、斜め上方のみもしくは斜
め下方のみ、または水平と斜め上下の多方向に噴
出しうるように設けても良い。斜め上方に噴出し
うるように設ける場合は60゜以下、また斜め下方
に噴出しうるように設ける場合は30゜以下の範囲
が好ましい。 実施例 １ 直径500mmのコンテナ７内に深さ約500mmに120
メツシユ篩上80メツシユ篩下のアルミナ粒子を入
れ、これに350N／分の割合で、金属製多孔板
である分散板６を介しガスを吹き込んで流動層を
形成した。流動化時のアルミナ層の深さは600mm
ないし700mmであつた。 サンプル処理時のガス組成は、窒素60％、アン
モニア35％、二酸化水素５％の割合とし、燃料ガ
スにはプロパンを用い、流動層が570℃±５℃に
なるように制御した。 処理サンプルは直径10mm、長さ250mmの
SACM645材の丸棒の上部に小孔を穿ち、ステン
レスの針金を通して流動層の中央部にサンプルの
上端が表面から約100mm流動層内に潜るよううに
浸漬した。浸漬後、約２時間でサンプルを引き上
げ冷却後、サンプルを長手方向125mmのところで
切断し、断面のヌープ硬度（HK）を測定した。
結果を表１に示すが、良好な硬度が得られ、十分
な浸炭窒化が行われていることが判る。 実施例 ２ 実施例１と同じ装置で雰囲気ガス組成、量共に
実施例１と同じ条件を用い、直径10mm、長さ30mm
のS15C材の丸棒切断片を570℃、２時間処理した
ときの表面硬度（HK）は550、硬化深さは0.43mm
であつた。 比較実施例 １ 従来の雰囲気炉を用い、アンモニア50％、PX
ガス50％の混合ガス雰囲気下570℃、２時間同じ
寸法のS15C材を処理したときの表面硬さ（HK）
は510、硬化深さは0.32mmであつた。 実施例 ３ 実施例１と同じ装置で同様の組成の雰囲気ガス
を流し、直径10mm、長さ30mmのSACM645材の円
柱サンプルを温度を変えて１時間処理した。得ら
れたサンプルの表面硬度（HK）を表２に示す。
処理温度500℃〜580℃において高い硬度（HK）
が得られていることが判る。
ものである。 更に詳細には、流動層炉を用いて低温ゾーン
（500℃〜580℃）で浸炭窒化を行なう方法に関す
るものである。 （従来の技術） 軸、歯車等の耐摩耗性、耐腐食性などを向上さ
せるために、従来から低温ゾーンで浸炭窒化処理
が行なわれている。たとえば、青化ソーダを主成
分とした塩浴中で処理する塩浴法、あるいは吸熱
性浸炭ガスとアンモニアガスとを混合した雰囲気
用ガスが供給される炉内で処理するガス炉法等に
よつて行なわれている。しかし前記塩浴法は公害
の面から実施が困難視されて来ており、また前記
ガス炉法は、品質のバラツキが発生しやすい欠点
があり、このため関係会社等においてはより良い
浸炭窒化法の開発を行ないつつある。 （発明において解決しようとする問題点） 本発明は、このような背景の下に発明されたも
のであり、公害の発生防止化、品質のバラツキ防
止化、及び省エネルギー化等がはかれる低温ゾー
ンでの浸炭窒化方法を提供しようとするものであ
る。 （問題点を解決するための手段） この目的を達成する本発明の浸炭窒化方法は、
窒素と、アンモニアと、二酸化炭素もしくは酸素
とを混合した雰囲気用ガスを、炉床の耐火性粒状
物が流動層を形成しうるように供給すると共に、
前記流動層の上面よりわずか下方もしくは上方
に、燃料ガスおよびこの燃料ガスを燃焼させるに
必要な空気を供給し、前記流動層の上面付近領域
のみにおいて前記燃料ガスを燃焼させて炉内温度
を500℃〜580℃に保ちながら処理することを特徴
とするものである。 （実施例） 以下、図面に基いて説明すると、第１図及び第
２図において、炉１には配管２から雰囲気用ガス
が供給されると共に、配管３ａ，３ｂから燃料ガ
スが、また配管４ａ，４ｂから前記燃料ガスを燃
焼させるに必要な空気が供給される。なお前記雰
囲気用ガスは、窒素と、アンモニアと、二酸化炭
素もしくは酸素とを混合したガスであり、これら
は図示しない適当な混合装置を介して、60％（窒
素）：35％（アンモニア）：５％（二酸化炭素）
の割合に、または60％（窒素）：39％（アンモニ
ア）：１％（酸素）の割合に混合されている。ま
た、前記燃料ガスは、メタン、エタン、プロパ
ン、ブタン等の炭化水素系ガス、あるいは天然ガ
スなどが用いられる。雰囲気用ガスは、処理雰囲
気形成と、コンテナ７内の耐熱性粒子、例えばア
ルミナ粒子、ジルコン砂などが流動層形成に必要
な量を、燃料ガス及び空気は流動層が所定の温度
を維持するに必要な量を供給する。配管２から炉
１の圧力室５に供給される雰囲気用ガスは、多孔
性のセラミツク材で構成される分散板６を介して
均一にコンテナー７内に分散される。分散板は金
属製多孔板等公知の適当なものが用いられる。分
散板６上に堆積されているアルミナ粒子を流動さ
せて流動層を形成する。なおこの流動層の上面は
図示Ａの所に位置されている。一方、配管３ａ，
３ｂで供給される燃料ガスの必要量は、ノズル８
ａ，８ｂから前記流動層中に噴出される。また配
管４ａ，４ｂで供給される空気もノズル９ａ，９
ｂから前記流動層中に噴出される。これらノズル
８ａ，８ｂ及び９ａ，９ｂは、図示のように流動
層の上面Ａよりわずか下方に配され、かつノズル
８ａ，８ｂはノズル９ａ，９ｂよりもわずか下方
に配されている。このためノズル８ａ，８ｂから
流動層中に噴出された燃料ガスは、配管２から供
給されて流動層中を上昇して来る雰囲気用ガスに
よつて上方へ流され、ノズル９ａ，９ｂから流動
層中に噴出された空気と混合されて燃焼しうる状
態となり、図示しない着火装置で着火されると燃
焼し、流動層を加熱する。流動層は上面Ａ側から
次第に下方に向つて加熱され、所定時間が経過す
ると所定温度に均一に加熱される。たとえば570
℃±５℃のように加熱される。なお炉１からの排
ガスは、炉１の上端に着脱できるように装着され
た蓋体１０のフイルター１１を通過して排気され
る。 処理する軸、歯車等の物品は、図示しない適当
な手段によつて炉１の上方から流動層中に浸漬さ
れ、水平格子１２で支持される。この場合、蓋体
１０は事前に炉１から離脱され、流動層中に物品
が浸漬されると再び装着される。流動層中に浸漬
されている物品は、均一に加熱されて流動してい
る雰囲気用ガスと接触して浸炭窒化される。たと
えば570℃、２時間の処理によつて15〜20ミクロ
ンの白いε層が得られる。なお処理中において
は、雰囲気用ガスの供給量、燃料ガスの供給量及
び空気の供給量が所定にコントロールされる。浸
炭窒化された物品は、蓋体１０を炉１から離脱し
て図示しない適当な手段によつて炉外へ取り出さ
れる。 処理中、ノズル８ａ，８ｂから流動層中に噴出
されなかつた余剰の燃料ガスは、配管３ａ，３ｂ
の排出側へ送られ、そして再び供給側へ送られ
る。また配管４ａ，４ｂに設けられている補助ノ
ズル１３ａ，１３ｂから流動層の上面Ａ上の空間
に噴出される空気によつて排ガスの完全燃焼を行
なうことができ、更に通路１４に冷気を供給する
ことによつて分散板６及び圧力室５内の雰囲気用
ガスが過度に加熱されるのを防止することができ
る。なお図中、１５は断熱材である。本発明にお
いては、燃焼用ガス及び空気を第３図あるいは第
４図に示す方法で供給してもよい。第３図におい
ては、配管１６からの空気と、配管１７からの燃
料ガスとが、噴出口１８で合流混合されて流動層
の上面Ａよりわずか下方に噴出される。また第４
図においては、配管１９からの空気と、配管２０
からの燃料ガスとが、噴出口２１で合流混合され
て流動層の上面Ａよりわずか上方に水平に噴出さ
れる。なお斜め下方に向けて噴出口２１を配して
もよい。また配管１９と配管２０を分離して配し
てもよい。この場合、配管１９は配管２０の上方
に配される。而して炉内に供給された燃料ガス
は、流動層の上面Ａ付近領域のみで燃焼し、流動
層の下方部分を処理するに好適な雰囲気にするこ
とができる。なお雰囲気用ガスは、窒素：アンモ
ニア：二酸化炭素もしくは酸素の混合割合を各種
にすることができるが、前述した混合割合がもつ
とも好ましい。流動層内の温度は燃焼ガス及び空
気の供給量と割合を制御することによつて行う
が、処理温度ゾーンは、500℃〜580℃に低温ゾー
ンが好ましい。更に、燃料ガスを噴出するノズル
８ａ，８ｂは、水平方向のみに噴出しうるように
設ける場合のみならず、斜め上方のみもしくは斜
め下方のみ、または水平と斜め上下の多方向に噴
出しうるように設けても良い。斜め上方に噴出し
うるように設ける場合は60゜以下、また斜め下方
に噴出しうるように設ける場合は30゜以下の範囲
が好ましい。 実施例 １ 直径500mmのコンテナ７内に深さ約500mmに120
メツシユ篩上80メツシユ篩下のアルミナ粒子を入
れ、これに350N／分の割合で、金属製多孔板
である分散板６を介しガスを吹き込んで流動層を
形成した。流動化時のアルミナ層の深さは600mm
ないし700mmであつた。 サンプル処理時のガス組成は、窒素60％、アン
モニア35％、二酸化水素５％の割合とし、燃料ガ
スにはプロパンを用い、流動層が570℃±５℃に
なるように制御した。 処理サンプルは直径10mm、長さ250mmの
SACM645材の丸棒の上部に小孔を穿ち、ステン
レスの針金を通して流動層の中央部にサンプルの
上端が表面から約100mm流動層内に潜るよううに
浸漬した。浸漬後、約２時間でサンプルを引き上
げ冷却後、サンプルを長手方向125mmのところで
切断し、断面のヌープ硬度（HK）を測定した。
結果を表１に示すが、良好な硬度が得られ、十分
な浸炭窒化が行われていることが判る。 実施例 ２ 実施例１と同じ装置で雰囲気ガス組成、量共に
実施例１と同じ条件を用い、直径10mm、長さ30mm
のS15C材の丸棒切断片を570℃、２時間処理した
ときの表面硬度（HK）は550、硬化深さは0.43mm
であつた。 比較実施例 １ 従来の雰囲気炉を用い、アンモニア50％、PX
ガス50％の混合ガス雰囲気下570℃、２時間同じ
寸法のS15C材を処理したときの表面硬さ（HK）
は510、硬化深さは0.32mmであつた。 実施例 ３ 実施例１と同じ装置で同様の組成の雰囲気ガス
を流し、直径10mm、長さ30mmのSACM645材の円
柱サンプルを温度を変えて１時間処理した。得ら
れたサンプルの表面硬度（HK）を表２に示す。
処理温度500℃〜580℃において高い硬度（HK）
が得られていることが判る。
【表】
実施例 ４
実施例１に使用したと同じ装置を用い処理の均
一性を確めるテストを行つた。 先ず、直径500mm、深さ400mmのバスケツトの最
上部、中央部、底夫々３箇所、計９箇所に熱電対
を取付け、流動層中に浸漬し、実施例１と同じ条
件下で各部の温度を測定した。結果を表３に示
す。なお、バスケツトの上端面は流動層表面から
約150mm内部に入つていた。各部において測定位
置を変え夫々３箇所測定した。
一性を確めるテストを行つた。 先ず、直径500mm、深さ400mmのバスケツトの最
上部、中央部、底夫々３箇所、計９箇所に熱電対
を取付け、流動層中に浸漬し、実施例１と同じ条
件下で各部の温度を測定した。結果を表３に示
す。なお、バスケツトの上端面は流動層表面から
約150mm内部に入つていた。各部において測定位
置を変え夫々３箇所測定した。
【表】
次に、バスケツトの最上部、中央部、底部に
夫々５個の直径10mm、長さ30mmのS15C材の丸棒
切断片をサンプルとして取り付け、その上端部が
流動層内約150mmとなるよう浸漬し、570℃で２時
間処理した。冷却後、各サンプルの表面の化合物
層厚さを顕微鏡で測定した。 なお、各部において測定位置を変え夫々５箇所
測定した。結果を表４に示す。従来の同規模の雰
囲気炉の処理では化合物層厚さは、±15μのバラ
ツキがあつたことと較べると良好である。
夫々５個の直径10mm、長さ30mmのS15C材の丸棒
切断片をサンプルとして取り付け、その上端部が
流動層内約150mmとなるよう浸漬し、570℃で２時
間処理した。冷却後、各サンプルの表面の化合物
層厚さを顕微鏡で測定した。 なお、各部において測定位置を変え夫々５箇所
測定した。結果を表４に示す。従来の同規模の雰
囲気炉の処理では化合物層厚さは、±15μのバラ
ツキがあつたことと較べると良好である。
【表】
（発明の効果）
以上からして本発明によれば次のような効果が
得られる。 (イ) 均一な温度分布及び雰囲気が得られるから、
浸炭窒化むらの発生防止化が図れると共に被処
理物の変形防止化も図ることができる。 (ロ) 耐火性粒状物の流動作用によつて被処理物の
表面が常に活性化されるので炭素及び窒素成分
の拡散が促進される。 (ハ) 浸炭窒化するに好適な雰囲気が容易に得ら
れ、品質のバラツキを小さくすることができ
る。 (ニ) 伝熱速度、浸炭窒化速度がはやく合理的に浸
炭窒化を行なうことができる。 (ホ) 公害や衛生上の問題がなく安全化がはかれる
と共に、省エネルギー化がはかれる。
得られる。 (イ) 均一な温度分布及び雰囲気が得られるから、
浸炭窒化むらの発生防止化が図れると共に被処
理物の変形防止化も図ることができる。 (ロ) 耐火性粒状物の流動作用によつて被処理物の
表面が常に活性化されるので炭素及び窒素成分
の拡散が促進される。 (ハ) 浸炭窒化するに好適な雰囲気が容易に得ら
れ、品質のバラツキを小さくすることができ
る。 (ニ) 伝熱速度、浸炭窒化速度がはやく合理的に浸
炭窒化を行なうことができる。 (ホ) 公害や衛生上の問題がなく安全化がはかれる
と共に、省エネルギー化がはかれる。
第１図は炉の縦断面図、第２図は第１図の一部
斜視図、第３，４図は燃料ガス及び空気の供給方
法の他の例を示す概略図である。 １：炉、２：雰囲気用ガスを供給する配管、３
ａ，３ｂ：燃料ガスを供給する配管、４ａ，４
ｂ：燃料ガスを燃焼させるに必要な空気を供給す
る配管、Ａ：流動層の上面。
斜視図、第３，４図は燃料ガス及び空気の供給方
法の他の例を示す概略図である。 １：炉、２：雰囲気用ガスを供給する配管、３
ａ，３ｂ：燃料ガスを供給する配管、４ａ，４
ｂ：燃料ガスを燃焼させるに必要な空気を供給す
る配管、Ａ：流動層の上面。
Claims (1)
- １ 窒素と、アンモニアと、二酸化炭素もしくは
酸素とを混合した雰囲気用ガスを、炉床の耐火性
粒状物が流動層を形成しうるように供給すると共
に、前記流動層の上面よりわずか下方もしくは上
方に、燃料ガス及びこの燃料ガスを燃焼させるに
必要な空気を供給し、前記流動層の上面付近領域
のみにおいて前記燃料ガスを燃焼させて炉内温度
を500℃〜580℃に保ちながら処理することを特徴
とする流動層による浸炭窒化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5117780A JPS56146878A (en) | 1980-04-17 | 1980-04-17 | Carbo-nitriding method by fluidized bed furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5117780A JPS56146878A (en) | 1980-04-17 | 1980-04-17 | Carbo-nitriding method by fluidized bed furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56146878A JPS56146878A (en) | 1981-11-14 |
| JPS622625B2 true JPS622625B2 (ja) | 1987-01-21 |
Family
ID=12879552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5117780A Granted JPS56146878A (en) | 1980-04-17 | 1980-04-17 | Carbo-nitriding method by fluidized bed furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56146878A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS589154B2 (ja) * | 1980-08-11 | 1983-02-19 | 日本パ−カライジング株式会社 | アンモニアガス窒化処理方法 |
| CN109442217A (zh) * | 2018-12-17 | 2019-03-08 | 江苏丰东热技术有限公司 | 一种氮化双向供气装置以及氮化双向供气系统 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1438550A (en) * | 1973-08-09 | 1976-06-09 | Fluidfire Dev | Heat treatment furnace |
-
1980
- 1980-04-17 JP JP5117780A patent/JPS56146878A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56146878A (en) | 1981-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2538092A1 (fr) | Procede et appareil a lit fluidise pour le traitement de metaux en atmosphere controlee | |
| US5413623A (en) | Process and apparatus for vacuum degassing molten steel | |
| JPH0971791A (ja) | 反応性コールチャーの不動態化の方法 | |
| US4152177A (en) | Method of gas carburizing | |
| JPS622625B2 (ja) | ||
| JPH0371367B2 (ja) | ||
| US4013279A (en) | Treatment furnace | |
| JPS6225745B2 (ja) | ||
| US9540721B2 (en) | Method of carburizing | |
| EP0914474A1 (en) | Metal reduction and melting process | |
| US6159306A (en) | Carburizing device and method of using the same | |
| US5591274A (en) | Heat treatment method for metals | |
| JPH0331671B2 (ja) | ||
| CA1129644A (en) | Direct heating of heat treat furnace chamber | |
| US1065697A (en) | Annealing process, &c. | |
| TWI900043B (zh) | 加熱爐中的金屬材料的鏽皮生成量控制方法、鏽皮生成量控制裝置及加熱爐的操作方法 | |
| JPS64217A (en) | Vacuum refining method for molten steel | |
| JPS6148579B2 (ja) | ||
| US2089545A (en) | Method of producing gas for the carburization of steel | |
| TW202122178A (zh) | 鋼水的鑄造方法、連續鑄造鑄片的製造方法以及軸承用鋼材的製造方法 | |
| RU2048599C1 (ru) | Способ получения контролируемой атмосферы для термической и химико-термической обработки деталей | |
| US1821375A (en) | Process of treating glass | |
| US1408686A (en) | Method and means for carburizing iron, steel, and alloys thereof | |
| KR100959749B1 (ko) | 가스 분배장치 | |
| JPH066782B2 (ja) | 流動粒子を用いた浸炭処理方法及びそれを実施するのに直接使用する装置 |