JPS62263283A - 炭化水素類のガソリンへの転化方法 - Google Patents
炭化水素類のガソリンへの転化方法Info
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- JPS62263283A JPS62263283A JP61103268A JP10326886A JPS62263283A JP S62263283 A JPS62263283 A JP S62263283A JP 61103268 A JP61103268 A JP 61103268A JP 10326886 A JP10326886 A JP 10326886A JP S62263283 A JPS62263283 A JP S62263283A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only
- C10G51/026—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only only catalytic cracking steps
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
流動床装置または移動床装置中での接触クラッキングの
役割が良く知られている。
役割が良く知られている。
接触クラッキング操作における最近の傾向は高沸点炭化
水素区分をより軽質な生成物へ転化するためにより活性
且つ選択的であるクラブキング触媒例えば結晶性ゼオラ
イト類を含有する触媒を使用することにある。
水素区分をより軽質な生成物へ転化するためにより活性
且つ選択的であるクラブキング触媒例えば結晶性ゼオラ
イト類を含有する触媒を使用することにある。
流動接触クラッキング装置及びゼオライトクラッキング
触媒は米国特許第３，７４８，２５１号；同第３．７９
１，９６２号；同第３，８４９，２９１号；同第３，８
５６，６５９号；同第３，８９４，９３３号；同第３，
８９４，９３４号；同第３．８９４，９３５号；同第３
，９０７，６６３号及び同第ε、９２６，７７８号明細
書に開示されている。
触媒は米国特許第３，７４８，２５１号；同第３．７９
１，９６２号；同第３，８４９，２９１号；同第３，８
５６，６５９号；同第３，８９４，９３３号；同第３，
８９４，９３４号；同第３．８９４，９３５号；同第３
，９０７，６６３号及び同第ε、９２６，７７８号明細
書に開示されている。
不幸にも、上述のクラッキング操作は装入原料をかなり
クラッキングし過ぎてしまうために使用することができ
ない、活性ゼオライト触媒はこれらの装入原料の通常の
転化の間に生ずるガソリンをオーバークラッキングする
。転化率を制限すればオーバークラッキングは減少する
が、操作から得られる生成物の量も制限される。
クラッキングし過ぎてしまうために使用することができ
ない、活性ゼオライト触媒はこれらの装入原料の通常の
転化の間に生ずるガソリンをオーバークラッキングする
。転化率を制限すればオーバークラッキングは減少する
が、操作から得られる生成物の量も制限される。
これらの装入原料をクラブキングするためにより良い方
法が利用できれば有利である。
法が利用できれば有利である。
従って、本発明はライザー反応器中で新鮮な炭化水素装
入原料を再生済み熱触媒と接触させてクラッキング済み
生成物を製造し且つ再生装置中でコークス含有使用済み
触媒をコークスを燃焼することによって再生して再生済
み熱触媒を製造することからなる流動接触クラッキング
装置中での炭化水素類のガソリンへの転化方法において
、第１ライザー（１）中で比較的クラッキングしにくい
新鮮な炭化水素装入原料を第２ライザー（２）からの使
用済み触媒［第２ライザー（２）で使用した触媒（以下
、１回使用触媒と記載する）］と接触させてクラッキン
グ済み生成物とコークス化した触媒［第１ライザー（１
）で使用した触媒（以下、２回使用触媒と記載する）］
を形成し； 第１ライザー（１）からクラッキング済み生成物を回収
し、蒸留塔（７）中でクラッキング済み生成物を留出油
、軽質区分及び高沸点区分に分離し；第１ライザー（１
）からの２回使用触媒を再生装置（１１）中で再生し； 高沸点区分を第２ライザー（２）へ装入°シ：再生済み
触媒を第２ライザー（２）へ装入して更にクラッキング
した生成物及び１回使用触媒を形成し；且つ 第２ライザー（２）の流出流から１回使用触媒を分離し
て第１ライザーく１）へ装入することを特徴とする炭化
水素類のガソリンへの転化方法を提供するにある。
入原料を再生済み熱触媒と接触させてクラッキング済み
生成物を製造し且つ再生装置中でコークス含有使用済み
触媒をコークスを燃焼することによって再生して再生済
み熱触媒を製造することからなる流動接触クラッキング
装置中での炭化水素類のガソリンへの転化方法において
、第１ライザー（１）中で比較的クラッキングしにくい
新鮮な炭化水素装入原料を第２ライザー（２）からの使
用済み触媒［第２ライザー（２）で使用した触媒（以下
、１回使用触媒と記載する）］と接触させてクラッキン
グ済み生成物とコークス化した触媒［第１ライザー（１
）で使用した触媒（以下、２回使用触媒と記載する）］
を形成し； 第１ライザー（１）からクラッキング済み生成物を回収
し、蒸留塔（７）中でクラッキング済み生成物を留出油
、軽質区分及び高沸点区分に分離し；第１ライザー（１
）からの２回使用触媒を再生装置（１１）中で再生し； 高沸点区分を第２ライザー（２）へ装入°シ：再生済み
触媒を第２ライザー（２）へ装入して更にクラッキング
した生成物及び１回使用触媒を形成し；且つ 第２ライザー（２）の流出流から１回使用触媒を分離し
て第１ライザーく１）へ装入することを特徴とする炭化
水素類のガソリンへの転化方法を提供するにある。
本発明は重質燃料を消費してガソリン及び軽質燃料油を
高収率で製造することができる２個のライザーよりなる
装置を使用するものである。触媒と炭化水素装入原料の
接触時間は装入原料により変化させることができる０通
常、クラッキング反応は分散触媒相中で１〜１５秒、好
適には４〜１２秒で生ずる０本発明は種々の触媒／油化
及び接触時間により４７１〜７０４℃（８８０〜１３０
０下）のクラブキング温度を使用する。接触クラブキン
グを行なうための装置中での熱の回収を最大限にする比
較的少量の触媒仕込量の装置において、低コークス形成
触媒を使用することが好ましい。
高収率で製造することができる２個のライザーよりなる
装置を使用するものである。触媒と炭化水素装入原料の
接触時間は装入原料により変化させることができる０通
常、クラッキング反応は分散触媒相中で１〜１５秒、好
適には４〜１２秒で生ずる０本発明は種々の触媒／油化
及び接触時間により４７１〜７０４℃（８８０〜１３０
０下）のクラブキング温度を使用する。接触クラブキン
グを行なうための装置中での熱の回収を最大限にする比
較的少量の触媒仕込量の装置において、低コークス形成
触媒を使用することが好ましい。
選択された結晶性アルミノシリケート類を含有する高選
択性低コークス形成触媒が特に適当である０本発明の操
作概念は触媒と炭化水素装入原料を接触させるためのラ
イザー反応を包含する。ライザー内容物は１個または２
個以上の分離装置に排出されてクラッキング済み炭化水
素類から触媒を急速に分離する。
択性低コークス形成触媒が特に適当である０本発明の操
作概念は触媒と炭化水素装入原料を接触させるためのラ
イザー反応を包含する。ライザー内容物は１個または２
個以上の分離装置に排出されてクラッキング済み炭化水
素類から触媒を急速に分離する。
けつ岩油、コーカー重質軽油、残さ油、低炭化水素／コ
ーカー比ストックまたは他のクラッキングしにくいスト
ックのような比較的クラブキングしにくい新鮮な装入原
料を第２ライザー（２）からの１回使用触媒と共に第１
ライザー（１）の挿入口へ装入する。驚くことに、クラ
ブキングしにくい新鮮な装入原料を１回使用触媒と接触
させると、装入原料の転化率は低いが、ガソリンへの選
択率は高くなる。よりコークス化した触媒は１個または
２個以上のサイクロン分離装置により第１ライザーのク
ラッキング済み生成物から分離され、よりコークス化し
た生成物は再生装置へ送られ、クラッキング済み生成物
は蒸留装置へ送られる。ガソリン及び軽質燃料油が蒸留
により重質燃料油から回収され、重質燃料油は第２ライ
ザー（２）へ装入される。
ーカー比ストックまたは他のクラッキングしにくいスト
ックのような比較的クラブキングしにくい新鮮な装入原
料を第２ライザー（２）からの１回使用触媒と共に第１
ライザー（１）の挿入口へ装入する。驚くことに、クラ
ブキングしにくい新鮮な装入原料を１回使用触媒と接触
させると、装入原料の転化率は低いが、ガソリンへの選
択率は高くなる。よりコークス化した触媒は１個または
２個以上のサイクロン分離装置により第１ライザーのク
ラッキング済み生成物から分離され、よりコークス化し
た生成物は再生装置へ送られ、クラッキング済み生成物
は蒸留装置へ送られる。ガソリン及び軽質燃料油が蒸留
により重質燃料油から回収され、重質燃料油は第２ライ
ザー（２）へ装入される。
重質燃料油及び新たに再生した触媒を第２ライザー（２
）の挿入口へ装入してクラッキングする。
）の挿入口へ装入してクラッキングする。
第２ライザー（２）のクラブキング条件は第１ライザー
（１）のクラッキング条件よりかなり苛酷である。ずな
わち、触媒／油化が比較的高く、また、触媒は新たに再
生されたものであり、より高温であり、その結果、第２
ライザー（２）中でより高い転化率が得られる。
（１）のクラッキング条件よりかなり苛酷である。ずな
わち、触媒／油化が比較的高く、また、触媒は新たに再
生されたものであり、より高温であり、その結果、第２
ライザー（２）中でより高い転化率が得られる。
第２ライザー（２）のクラッキング済み生成物を１個ま
たは２個以上のサイクロン分離装置または他の触媒／蒸
気分離装置中で触媒から分離する。
たは２個以上のサイクロン分離装置または他の触媒／蒸
気分離装置中で触媒から分離する。
第２ライザー（２）からのクラッキング済み生成物類を
蒸留装置へ送る。第２ライザー（２）からの１回使用触
媒を新鮮な装入原料と共に第１ライザー（１）の挿入口
へ直接または間接的に装入する。第２ライザー（２）か
らの１回使用触媒が第１ライザー（１）の挿入口へ入る
前、入る時または入った後に再生した添加触媒を補充す
ることができる。第２ライザー（２）からの１回使用触
媒を第１ライザー（１）の挿入口へ直接装入するか、タ
ンクに貯蔵し、再生済み触媒と混合し、次に第１ライザ
ー（１）に装入することができる。１回使用触媒及び再
生済み触媒を新鮮な装入原料と混合する場合には、１回
使用触媒と再生済み触媒を異なる供給源から第１ライザ
ー（１）へ別個に装入することができる。
蒸留装置へ送る。第２ライザー（２）からの１回使用触
媒を新鮮な装入原料と共に第１ライザー（１）の挿入口
へ直接または間接的に装入する。第２ライザー（２）か
らの１回使用触媒が第１ライザー（１）の挿入口へ入る
前、入る時または入った後に再生した添加触媒を補充す
ることができる。第２ライザー（２）からの１回使用触
媒を第１ライザー（１）の挿入口へ直接装入するか、タ
ンクに貯蔵し、再生済み触媒と混合し、次に第１ライザ
ー（１）に装入することができる。１回使用触媒及び再
生済み触媒を新鮮な装入原料と混合する場合には、１回
使用触媒と再生済み触媒を異なる供給源から第１ライザ
ー（１）へ別個に装入することができる。
本発明方法は程々の触媒類と種々の液体流の間の熱交換
を可能にするものである。再生装置からの熱触媒を第２
ライザーからの１回使用触媒と熱交換して１回使用触媒
を加熱することができる。
を可能にするものである。再生装置からの熱触媒を第２
ライザーからの１回使用触媒と熱交換して１回使用触媒
を加熱することができる。
１例として、２個のライザーを備える装置を考慮すると
、個々のライザーは５１６℃（９６０下）の頂部温度で
運転される。５１６℃（９６０下）の第２ライザー（２
）の頂部温度で第２ライザー（２）からの１回使用触媒
を新たに再生した触媒により通常７０４℃（１３００下
）へ加熱しなければならない０本発明は装置の熱収支を
可能にするものであり、これによって例えば多段階装入
原料を用いる１個のライザーの場合には使用することが
できなかったクラッキング条件の制御が可能となる。こ
れは１個のライザーを備える装置より低い２個の゛ライ
ザーを備える装置の資本コスト、ガソリン及び留出油の
より多量の製造及びより良好な熱収支のような本発明の
利点に鑑みて驚くべき現象である。
、個々のライザーは５１６℃（９６０下）の頂部温度で
運転される。５１６℃（９６０下）の第２ライザー（２
）の頂部温度で第２ライザー（２）からの１回使用触媒
を新たに再生した触媒により通常７０４℃（１３００下
）へ加熱しなければならない０本発明は装置の熱収支を
可能にするものであり、これによって例えば多段階装入
原料を用いる１個のライザーの場合には使用することが
できなかったクラッキング条件の制御が可能となる。こ
れは１個のライザーを備える装置より低い２個の゛ライ
ザーを備える装置の資本コスト、ガソリン及び留出油の
より多量の製造及びより良好な熱収支のような本発明の
利点に鑑みて驚くべき現象である。
本発明の２個のライザーを備える装置はコークスすなわ
ち重質軽油及びけつ岩油のようなりラブ３％ノ／／ ｌ
１．”どい括ｌ百側１すｆｐ Ｊへ古、宜芋壬体奄善
ｎび高塩基性窒素含量をもつ装入原料を処理することが
できる。第１ライザー（１）はコークスのような装入原
料中の窒素／芳香族類を除去するものであり、第２ライ
ザー（２）中で重質生成物を更に処理できるようにする
。けつ岩油を処理する際に、第１ライザー（１）は窒素
を除去するものであり、水素化処理の代わりに使用する
ことができる。
ち重質軽油及びけつ岩油のようなりラブ３％ノ／／ ｌ
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ｎび高塩基性窒素含量をもつ装入原料を処理することが
できる。第１ライザー（１）はコークスのような装入原
料中の窒素／芳香族類を除去するものであり、第２ライ
ザー（２）中で重質生成物を更に処理できるようにする
。けつ岩油を処理する際に、第１ライザー（１）は窒素
を除去するものであり、水素化処理の代わりに使用する
ことができる。
また、軽質燃料油（ＬＦＯ）または留出油（Ｄ）が第１
ライザー（１）の生成物から分離されて更にクラッキン
グされないために、２個のライザーを備える装置でのＬ
ＦＯ＋Ｇ（ガソリン）収率は高くなる０重質燃料油（Ｈ
ＦＯ）を消費することにより一定の転化率でより多量の
軽質燃料油を製造させる。
ライザー（１）の生成物から分離されて更にクラッキン
グされないために、２個のライザーを備える装置でのＬ
ＦＯ＋Ｇ（ガソリン）収率は高くなる０重質燃料油（Ｈ
ＦＯ）を消費することにより一定の転化率でより多量の
軽質燃料油を製造させる。
本発明は高活性及び高選択性の結晶性ゼオライトクラッ
キング触媒の能力をより効率的に利用してより多量のＬ
ＦＯ＋Ｇ収率を得るために改善した転化工程の手順を提
供するものである。また、本発明は本発明より苛酷なり
ラッキング条件が装入原料に課せられる場合に得られる
オクタン価よりも高いオクタン価をもつガソリンを第１
ライザー（１）中で製造することにある。これによって
、第２ライザー（２）からの１回使用触媒の選択性は第
１ライザー（１）中での改善された選択性によるガソリ
ン収率の改善をもたらすために有利に使用できるが、第
１ライザー（１）の転化率は第２ライザー（２）より低
くなる。
キング触媒の能力をより効率的に利用してより多量のＬ
ＦＯ＋Ｇ収率を得るために改善した転化工程の手順を提
供するものである。また、本発明は本発明より苛酷なり
ラッキング条件が装入原料に課せられる場合に得られる
オクタン価よりも高いオクタン価をもつガソリンを第１
ライザー（１）中で製造することにある。これによって
、第２ライザー（２）からの１回使用触媒の選択性は第
１ライザー（１）中での改善された選択性によるガソリ
ン収率の改善をもたらすために有利に使用できるが、第
１ライザー（１）の転化率は第２ライザー（２）より低
くなる。
２個のライザーを備える流動接触クラブキング（ＦＣＣ
）装置を第１図に示す、クラッキングしにくい新鮮な炭
化水素装入原料は通常導管（３）より第１ライザー（１
）の底部に入る。容器（４）からの使用済み触媒を導管
（５）を介して第１ライザー（１）の挿入口へ装入する
。新鮮な炭化水素装入原料及び使用済み触媒は第１ライ
ザー（１）を上方へ移動して２回使用触媒及びクラッキ
ング済み生成物を形成する。クラブキング済み炭化水素
生成物を好適には容器〈８）中のサイクロン分離装置（
図示せず）を使用して２回使用触媒から分離する。
）装置を第１図に示す、クラッキングしにくい新鮮な炭
化水素装入原料は通常導管（３）より第１ライザー（１
）の底部に入る。容器（４）からの使用済み触媒を導管
（５）を介して第１ライザー（１）の挿入口へ装入する
。新鮮な炭化水素装入原料及び使用済み触媒は第１ライ
ザー（１）を上方へ移動して２回使用触媒及びクラッキ
ング済み生成物を形成する。クラブキング済み炭化水素
生成物を好適には容器〈８）中のサイクロン分離装置（
図示せず）を使用して２回使用触媒から分離する。
クラッキング済み生成物は導管（９）を通って蒸留塔（
７）へ送られる。
７）へ送られる。
第１ライザー（１）へ添加する１回使用触媒は新鮮な装
入原料の転化率を比較的低くするが、しか −し、ガソ
リン選択性を比較的高いものにする。容器（８）中で回
収されたクラッキング済み生成物はガソリン区分、ＬＦ
Ｏ区分及びＨＦ０区分を含有し、該生成物は導管（９）
により蒸留塔（７）へ装入される。第１ライザー（１）
からの２回使用触媒は導管（１０）を介して再生装置（
１１）へ送られる。
入原料の転化率を比較的低くするが、しか −し、ガソ
リン選択性を比較的高いものにする。容器（８）中で回
収されたクラッキング済み生成物はガソリン区分、ＬＦ
Ｏ区分及びＨＦ０区分を含有し、該生成物は導管（９）
により蒸留塔（７）へ装入される。第１ライザー（１）
からの２回使用触媒は導管（１０）を介して再生装置（
１１）へ送られる。
再生装置（１１）の底部へ装置（図示せず）により導入
される酸素含有再生ガスは触媒からコークスを燃焼して
触媒を加熱する。再生装置（１１）は慣用の再生装置で
ある。再生済み熱触媒は５３８℃（１０００下）〜７６
０℃（１４００下）または８７１℃（１６００下）、通
常７０４℃（１３００下）の温度で導管（１４）により
再生装置（１１）から回収される。
される酸素含有再生ガスは触媒からコークスを燃焼して
触媒を加熱する。再生装置（１１）は慣用の再生装置で
ある。再生済み熱触媒は５３８℃（１０００下）〜７６
０℃（１４００下）または８７１℃（１６００下）、通
常７０４℃（１３００下）の温度で導管（１４）により
再生装置（１１）から回収される。
蒸留塔（７）は第１ライザー（１）及び第２ライザー（
２）からのクラッキング済み生成物を分離し、特にガソ
リンは導管（１２）を介して、ＨＦ０区分は導管（１３
）を介して第２ライザー（２）ヘリサイクルする０重質
ナフサは導管（１７）を介して取り出され、また、ＬＦ
Ｏは導管（１８）を介して取り出される。蒸留塔（７）
は慣用のものである。
２）からのクラッキング済み生成物を分離し、特にガソ
リンは導管（１２）を介して、ＨＦ０区分は導管（１３
）を介して第２ライザー（２）ヘリサイクルする０重質
ナフサは導管（１７）を介して取り出され、また、ＬＦ
Ｏは導管（１８）を介して取り出される。蒸留塔（７）
は慣用のものである。
再生装置（１１）からの再生済み熱触媒は導管（１４）
を介して第２ライザー（２）の底部へ送られる。第２ラ
イザー（２）のクラブキング条件は第１ライザー（１）
よりも苛酷である。ＨＦＯのガソリン＋ＬＦＯへのクラ
ッキングが第２ライザー（２）中で生ずる。１回使用触
媒及びクラッキング済み生成物類は第２ライザー（２）
を出て容器（４）中のサイクロン（図示せず）中で分離
される。１回使用触媒は導管（５）を介して回収され、
第１ライザー（１）へ送られる。第２ライザー（２）の
クラッキング済み生成物は導管（６）を通って蒸留塔（
７）へ送られる。
を介して第２ライザー（２）の底部へ送られる。第２ラ
イザー（２）のクラブキング条件は第１ライザー（１）
よりも苛酷である。ＨＦＯのガソリン＋ＬＦＯへのクラ
ッキングが第２ライザー（２）中で生ずる。１回使用触
媒及びクラッキング済み生成物類は第２ライザー（２）
を出て容器（４）中のサイクロン（図示せず）中で分離
される。１回使用触媒は導管（５）を介して回収され、
第１ライザー（１）へ送られる。第２ライザー（２）の
クラッキング済み生成物は導管（６）を通って蒸留塔（
７）へ送られる。
第２図は本発明に使用する代表的な２個のライザーを備
える装置の概略図である。導管（３）からの新鮮な炭化
水素装入原料は３９３℃（７４０下）の装入温度で第１
ライザー（１）へ入る。必要であれば、熱交換器（１５
）は好適には熱交換器（１６）巾で・箪９ライザー（２
）の４ ｂ９ ａ勤士たシ土若壬の伸の熱給源との熱交
換により新鮮な装入原料を加熱する。第２ライザー（２
）からの１回使用触媒の温度は通常第２ライザー（２）
の頂部温度である５９３℃（１１００下）である、１回
使用触媒及び新鮮な装入原料は第１ライザー（１）を上
方へ流れる０位置（２０）での第１ライザーく１）の頂
部温度は通常４７１℃（８８０下）である、第１ライザ
ー（１）からの生成物及び触媒は容器（８）中のサイク
ロン分離装置（図示せず）により分離される。２回使用
触媒の温度は４７１℃（８８０下）である、クラッキン
グ済み生成物の温度もまた４７１°Ｃ（８８０下）であ
り、該生成物は導管（９）を通って蒸留塔（７）へ送ら
れる。容器（８）からの２回使用触媒は０．８重量％の
炭素すなわちコークス（０，８重量％Ｃｃ）（以下、２
回使用触媒の炭素すなわちコークス含量をＣｃと、再生
済み触媒の炭素含量をＣｒｅｇと、１回使用触媒の炭素
含量をＣｓｐとそれぞれ記載する）を含有する。この２
回使用触媒は多量のコークスを沈着した触媒で導管（１
０）を介して再生装置（図示せず）へ送られ、７１５℃
（１３１９下）で再生されて取り出される。
える装置の概略図である。導管（３）からの新鮮な炭化
水素装入原料は３９３℃（７４０下）の装入温度で第１
ライザー（１）へ入る。必要であれば、熱交換器（１５
）は好適には熱交換器（１６）巾で・箪９ライザー（２
）の４ ｂ９ ａ勤士たシ土若壬の伸の熱給源との熱交
換により新鮮な装入原料を加熱する。第２ライザー（２
）からの１回使用触媒の温度は通常第２ライザー（２）
の頂部温度である５９３℃（１１００下）である、１回
使用触媒及び新鮮な装入原料は第１ライザー（１）を上
方へ流れる０位置（２０）での第１ライザーく１）の頂
部温度は通常４７１℃（８８０下）である、第１ライザ
ー（１）からの生成物及び触媒は容器（８）中のサイク
ロン分離装置（図示せず）により分離される。２回使用
触媒の温度は４７１℃（８８０下）である、クラッキン
グ済み生成物の温度もまた４７１°Ｃ（８８０下）であ
り、該生成物は導管（９）を通って蒸留塔（７）へ送ら
れる。容器（８）からの２回使用触媒は０．８重量％の
炭素すなわちコークス（０，８重量％Ｃｃ）（以下、２
回使用触媒の炭素すなわちコークス含量をＣｃと、再生
済み触媒の炭素含量をＣｒｅｇと、１回使用触媒の炭素
含量をＣｓｐとそれぞれ記載する）を含有する。この２
回使用触媒は多量のコークスを沈着した触媒で導管（１
０）を介して再生装置（図示せず）へ送られ、７１５℃
（１３１９下）で再生されて取り出される。
再生済み触媒は導管（１４）を通って第２ライザー（２
）の挿入口へ送られる。再生済み触媒のＣｒｅｇは０．
０５である。再生済み触媒を３８１℃（７１７下）で蒸
留塔（７）からの導管（１３）中のＨＦＯリサイクルと
混きする。リサイクルＨＦＯと新たに再生した触媒は第
２ライザー（２）を上方Ｉ＼移動する。第２ライザ・（
２）中の条イ゛１は第１シイザー（１）よりかなり苛酷
である。触媒は新ｌ〕に再生されて７１４℃（１３００
下）以」−の熱い状！ぶにある。第２ライザー（２）の
頂部の温度は位置（１９）で、５９３℃（１１００下）
以上となることもある。第２ライザー（２）中の内容物
は容器（４）中のサイクロン（図示せず）へ排出されて
クラブキング済み生成物類がら１回使用触媒を分離する
。
）の挿入口へ送られる。再生済み触媒のＣｒｅｇは０．
０５である。再生済み触媒を３８１℃（７１７下）で蒸
留塔（７）からの導管（１３）中のＨＦＯリサイクルと
混きする。リサイクルＨＦＯと新たに再生した触媒は第
２ライザー（２）を上方Ｉ＼移動する。第２ライザ・（
２）中の条イ゛１は第１シイザー（１）よりかなり苛酷
である。触媒は新ｌ〕に再生されて７１４℃（１３００
下）以」−の熱い状！ぶにある。第２ライザー（２）の
頂部の温度は位置（１９）で、５９３℃（１１００下）
以上となることもある。第２ライザー（２）中の内容物
は容器（４）中のサイクロン（図示せず）へ排出されて
クラブキング済み生成物類がら１回使用触媒を分離する
。
１回使用触媒は導管（５）を通って第１ライザー（１）
へ送られる。クラッキング済み生成物は容器（４）から
取り出され、熱交換器（１６）を通って蒸留塔（７）へ
送られる。
へ送られる。クラッキング済み生成物は容器（４）から
取り出され、熱交換器（１６）を通って蒸留塔（７）へ
送られる。
触媒／油（Ｃ１０）比を調節して第１ライザー（１）ま
たは第２ライザー（２）またはそれら両者の苛酷度を制
御することができる。
たは第２ライザー（２）またはそれら両者の苛酷度を制
御することができる。
第１ライザー（１）中の新鮮な炭化水素装入原料と接触
する１回使用触媒の炭素含量は再生済み触媒の炭素含量
より多いが、第１ライザー（１）を出る２回使用触媒の
炭素含量よりは少ない、第１ライザー（１）に装入され
る第２ライザー（２）がらの１回使用触媒は約０．４５
重量％のコークスをもち、まだかなり活性である。
する１回使用触媒の炭素含量は再生済み触媒の炭素含量
より多いが、第１ライザー（１）を出る２回使用触媒の
炭素含量よりは少ない、第１ライザー（１）に装入され
る第２ライザー（２）がらの１回使用触媒は約０．４５
重量％のコークスをもち、まだかなり活性である。
１実施態様においては、第１ライザー（１）へ装入され
る１回使用触媒に再生装置（１１）または他の給源から
の再生済み触媒を補充することができる。
る１回使用触媒に再生装置（１１）または他の給源から
の再生済み触媒を補充することができる。
他の実施態様において、容器（４）を出る１回使用触媒
は第１ライザー（１）の上流で部分的に再生する、すな
わち１回使用触媒の１部分を再生して未再生１回使用触
媒と再混合することができる。
は第１ライザー（１）の上流で部分的に再生する、すな
わち１回使用触媒の１部分を再生して未再生１回使用触
媒と再混合することができる。
別法として、第２ライザー（２）からの１回使用触媒を
１回使用触媒の炭素含量よりは少ないが、再生装置（１
１）を出る触媒の炭素含量よりは多い炭素含量に再生す
るか、またはそれらを組合わせることもできる。
１回使用触媒の炭素含量よりは少ないが、再生装置（１
１）を出る触媒の炭素含量よりは多い炭素含量に再生す
るか、またはそれらを組合わせることもできる。
最適な実施態様においては、容器（４）からの１回使用
触媒を第１ライザー（１）へ直接装入する。
触媒を第１ライザー（１）へ直接装入する。
本発明は種々の触媒と液体流の間の熱交換に関しての融
通性を提供する。再生装置（１１）からの再生済み熱触
媒を容器（４）からの１回使用触媒と熱交換するか、ま
たは再生装置からの熱触媒と熱交換することができる。
通性を提供する。再生装置（１１）からの再生済み熱触
媒を容器（４）からの１回使用触媒と熱交換するか、ま
たは再生装置からの熱触媒と熱交換することができる。
この熱交換は第１ライザー（１）の頂部温度をより高い
温度にすることができ、それによって新鮮な炭化水素装
入原料の転化率が上昇する。第２ライザー（２）からの
クラッキング済み生成物との熱交換による新鮮な装入原
料の加熱は第１ライザー（１）の頂部温度を上昇し、ま
た転化率を上昇し、またガソリン＋ＬＦＯの収率を改善
する。
温度にすることができ、それによって新鮮な炭化水素装
入原料の転化率が上昇する。第２ライザー（２）からの
クラッキング済み生成物との熱交換による新鮮な装入原
料の加熱は第１ライザー（１）の頂部温度を上昇し、ま
た転化率を上昇し、またガソリン＋ＬＦＯの収率を改善
する。
クラッキングしにくい代表的な新鮮な炭化水素装入原料
の特性を第１表に記載する。装入原料は３４３℃以上（
６５０下士）で沸騰する物質が９８重量％であった。装
入原料の３重量％だけが３４３℃未満の温度で沸騰しな
、この軽質物質は２３３の分子量をもっていた。３４３
℃十の物質の特性を以下に記載する。
の特性を第１表に記載する。装入原料は３４３℃以上（
６５０下士）で沸騰する物質が９８重量％であった。装
入原料の３重量％だけが３４３℃未満の温度で沸騰しな
、この軽質物質は２３３の分子量をもっていた。３４３
℃十の物質の特性を以下に記載する。
ＡＰＩ比重 ２４．６
比重、ｇ／ｃｃ ０．９１塩基性窒
素、重量％ ０．０３ＢＨＦＯ中のパラフィン
類 ２５．８３ＨＦｏ中のナフテン類 ３４．０
９ＨＦＯ中の芳香族類 １６．５５ＬＦＯ中のパ
ラフィン類 ３０．１４ＬＦＯ中のナフテン類
３７．１４ＬＦＯ中の芳香族類 １７．６ コンラドソン残留炭素 ０，２１１ び２（！′
− 例１及び２は４９．３ｍ（１６３フイート）の１＠の垂
直ライザーの使用を記載するものである。装入原料は上
述の装入原料である。操ｆｉｌ：条件及び生成物の収率
を第２表に記載する。
素、重量％ ０．０３ＢＨＦＯ中のパラフィン
類 ２５．８３ＨＦｏ中のナフテン類 ３４．０
９ＨＦＯ中の芳香族類 １６．５５ＬＦＯ中のパ
ラフィン類 ３０．１４ＬＦＯ中のナフテン類
３７．１４ＬＦＯ中の芳香族類 １７．６ コンラドソン残留炭素 ０，２１１ び２（！′
− 例１及び２は４９．３ｍ（１６３フイート）の１＠の垂
直ライザーの使用を記載するものである。装入原料は上
述の装入原料である。操ｆｉｌ：条件及び生成物の収率
を第２表に記載する。
第−一本−ｊ１
触媒／油重旦比 ４．０ ４．０ライ
ザ一頂部温度、℃く下） ５１６（９６０） ４７
１（８８０）再生装置温度、℃（下） フ０４（１
３００） ６６７（１２３２）油装入温度、℃（下）
３９１（７３６） ３２９（６２５）触媒上
の炭素、挿入口、重量％０．０５ ０．０５触媒上
の炭素、使用後、ｉｒ量％０．６８ ０．７新鮮な
装入原料を基準とする生成物収率転化率、重量％
６２．８ ５７．３ガソリン、重量％
４６．９０ ４５．０４ＬＦＯ１重量％
１６．９Ｂ １６．９５ＨＦＯ，重量％
２０．１９ ２５
．７７コークス、重量％ ３．３７ ３
．５乾性ガス、重量％ １２．５６ ８
．７６Ｇ ＋ Ｄ収率 ６３．８８
６２．０例１において、ガソリン＋留出油［ガソリン＋
軽質燃料油（ＬＦＯ）すなわち＜＝ ＋ Ｄ ］は６３
．８８％であるが、例２においては６２．０％である。
ザ一頂部温度、℃く下） ５１６（９６０） ４７
１（８８０）再生装置温度、℃（下） フ０４（１
３００） ６６７（１２３２）油装入温度、℃（下）
３９１（７３６） ３２９（６２５）触媒上
の炭素、挿入口、重量％０．０５ ０．０５触媒上
の炭素、使用後、ｉｒ量％０．６８ ０．７新鮮な
装入原料を基準とする生成物収率転化率、重量％
６２．８ ５７．３ガソリン、重量％
４６．９０ ４５．０４ＬＦＯ１重量％
１６．９Ｂ １６．９５ＨＦＯ，重量％
２０．１９ ２５
．７７コークス、重量％ ３．３７ ３
．５乾性ガス、重量％ １２．５６ ８
．７６Ｇ ＋ Ｄ収率 ６３．８８
６２．０例１において、ガソリン＋留出油［ガソリン＋
軽質燃料油（ＬＦＯ）すなわち＜＝ ＋ Ｄ ］は６３
．８８％であるが、例２においては６２．０％である。
例１は５１６℃（９６０下）のライザー頂部温度並びに
７０４℃（１３００下）のライザー挿入口へ装入される
再生済み触媒の温度をもつ。
７０４℃（１３００下）のライザー挿入口へ装入される
再生済み触媒の温度をもつ。
匠−１Ｊ９■口
例１及び２と同様の装入原料を本発明の２個のライザー
を備える装置へ装入した。２個のライザーの長さはそれ
ぞれ１３．７Ｍ（４５フイート）であった、操作条件及
び生成物収率を第３表に記載する。
を備える装置へ装入した。２個のライザーの長さはそれ
ぞれ１３．７Ｍ（４５フイート）であった、操作条件及
び生成物収率を第３表に記載する。
玉−１−五
触媒／油重旦比 ４．０
フ、５ライザー頂部温度、℃（下） ４７
１（８８０） ５９３（１１０Ｇ＞再生装置温度、
℃（下） ５９３（１１００） ７１
６（１３２０）ライザーへの油装入温度、℃（下）
３９３（７４０） ３８１（７１７）触媒上の炭
素、ライザー挿入口、重量％ ０．４５ ０．０
５触媒上の炭素、使用後、重量％ ０．８０
０．４５転化率、重量％
３２．４０ ８３．３４ ４６．３５ガソリン、重量
％ ２５．８０ ５１．８９ ２
８．８６ＬＦＯ１重量％ １１．
９８ １１．５８ ６．４４１−Ｉ Ｆ Ｏ３Ｍ％
５５．８２ ５．０８ ２．８２コークス、重量
％ ２．１９ ４．３８
２．４４乾性ガス、重量％ ４．４
１ ２フ、０７ １５．０６Ｇ ＋ Ｄ 、重量％
３７．７８ ６３．４７ ３５
．３ライザー２の収率は２つの方法で記載する。
フ、５ライザー頂部温度、℃（下） ４７
１（８８０） ５９３（１１０Ｇ＞再生装置温度、
℃（下） ５９３（１１００） ７１
６（１３２０）ライザーへの油装入温度、℃（下）
３９３（７４０） ３８１（７１７）触媒上の炭
素、ライザー挿入口、重量％ ０．４５ ０．０
５触媒上の炭素、使用後、重量％ ０．８０
０．４５転化率、重量％
３２．４０ ８３．３４ ４６．３５ガソリン、重量
％ ２５．８０ ５１．８９ ２
８．８６ＬＦＯ１重量％ １１．
９８ １１．５８ ６．４４１−Ｉ Ｆ Ｏ３Ｍ％
５５．８２ ５．０８ ２．８２コークス、重量
％ ２．１９ ４．３８
２．４４乾性ガス、重量％ ４．４
１ ２フ、０７ １５．０６Ｇ ＋ Ｄ 、重量％
３７．７８ ６３．４７ ３５
．３ライザー２の収率は２つの方法で記載する。
すなわちライザー２の収率は導管（１３）を通る重質燃
料油区分（ＨＦＯ）であるライザー２［第２ライザー（
２）］への装入原料を基準として最初に記載する０次に
、ライザー２中での実際の収率にライザー１［第１ライ
ザー（１）］からのＨＦＯ生成物の区分の収率（重量％
）を掛けることによってライザー１への新鮮な装入原料
からの割合（重量％）として記載する。 再生済み触媒
の温度は全ての例においてほぼ同じであるが、ライザー
２の頂部温度は５９３℃（１１００下）であり、例１の
１個のライザーの頂部温度５１６℃（９６０下）よりは
るかに高い温度であった。クラッキング条件は例１及び
２の１個のライザーにおけるクラッキング条件より苛酷
である。
料油区分（ＨＦＯ）であるライザー２［第２ライザー（
２）］への装入原料を基準として最初に記載する０次に
、ライザー２中での実際の収率にライザー１［第１ライ
ザー（１）］からのＨＦＯ生成物の区分の収率（重量％
）を掛けることによってライザー１への新鮮な装入原料
からの割合（重量％）として記載する。 再生済み触媒
の温度は全ての例においてほぼ同じであるが、ライザー
２の頂部温度は５９３℃（１１００下）であり、例１の
１個のライザーの頂部温度５１６℃（９６０下）よりは
るかに高い温度であった。クラッキング条件は例１及び
２の１個のライザーにおけるクラッキング条件より苛酷
である。
例３におけるライザー１はライザー２からの１回使用触
媒を５９３℃（１１００下）で使用し、４７１℃（８８
０下）のライザー頂部温度をもつ。
媒を５９３℃（１１００下）で使用し、４７１℃（８８
０下）のライザー頂部温度をもつ。
１回使用触媒及び低温度は穏やかなりラッキング条件を
生ずる。ライザー１の穏やかなりラッキングは低転化率
を提供するものであるが、ガソリン及びＬＦＯへの選択
性並びにガソリンのオクタン価は高かった。第４表にお
いて、本発明の２個のライザーを備える装置から得られ
た合計収率を１個のライザー装置の収率と比較する。
生ずる。ライザー１の穏やかなりラッキングは低転化率
を提供するものであるが、ガソリン及びＬＦＯへの選択
性並びにガソリンのオクタン価は高かった。第４表にお
いて、本発明の２個のライザーを備える装置から得られ
た合計収率を１個のライザー装置の収率と比較する。
転化率、重量％ ６２．８０ フ８，７５
ガソリン、重量％ ４６．９０ ５４．６６
ＬＦｏ、重量％ １Ｂ、９８ １８．４２
ＨＦ Ｏ、重量％ ２Ｇ、１９ ２．８２
コークス、重量％ ３．３７ ４．６２乾性
ガス、重量％ １２．５６ １９．４８０＋Ｄ
収率 ６３．８８ ７３．０８例−−ＬΩ
（施」０一 本発明の２個のライザーを備える装置を第５表に示す条
件下で操作した。ガソリン＋留出油（Ｇ＋Ｄ）の合計収
率を第６表に示す。
ガソリン、重量％ ４６．９０ ５４．６６
ＬＦｏ、重量％ １Ｂ、９８ １８．４２
ＨＦ Ｏ、重量％ ２Ｇ、１９ ２．８２
コークス、重量％ ３．３７ ４．６２乾性
ガス、重量％ １２．５６ １９．４８０＋Ｄ
収率 ６３．８８ ７３．０８例−−ＬΩ
（施」０一 本発明の２個のライザーを備える装置を第５表に示す条
件下で操作した。ガソリン＋留出油（Ｇ＋Ｄ）の合計収
率を第６表に示す。
策−二−人
触媒／油重量比 ４．０
７．８０ライザ一頂部温度、℃（下） ５１
６（９６０） ５１６（９６０）再生装置温度、℃
（下） ６３４（１１７３） ６５２
（１２０６）ライザーへの油装入温度、℃（下）
４５４（８５０） ２フ４（５２５）触媒上の炭素
、ライザー挿入口、重量％ ０．４５ ０．０５
触媒上の炭素、使用後、重量％ ０．７９
０．４７転化率、重量％ ３
６．８６ ７４．０ ３７．７４ガソリン、重量％
２Ｂ、３ ５２．５５ ２
６．８０ＬＦｏ１重旦％ １２．
１４ １５．０９ ７．７０ＬＦｏ１重量％
５１．０ １０．９４ ５．５
８コークス、重量％ ２．０８
４．７３ ２．４１乾性ガス、重量％
６．４８ １６．７２ ８．５２茅−一剣
−ｊ１ 転化率、重量％ ６２．８０ ７４．６０ガ
ソリン、重量％ ４６．９０ ５５．１０ＬＦ
ｏ、重ｆｆｉ％ １６．９８ １９．８
３ＬＦｏ１重量％ ２０．１９ ５．５
８コークス、重量％ ３．３７ ４．４９
乾性ガス、重量％ １２．５６ １５．００Ｇ
＋Ｄ収率 ６３．８８ ７４．９３装入原
料のクラツキング性は設定操作条件で相対クラッキング
傾向である。クラブキング性はビエルス（Ｐ １ｅｒｃ
ｅ）らのハイドロ −ボン・プロセッシングＨｄｒｏｃ
ａｒｌ＋ｏｎ ｒ’ｒｏｃｅｓｓｉｎ ）、５１（５）
（１９７２年）、９２頁に規定且つ開示されている。
７．８０ライザ一頂部温度、℃（下） ５１
６（９６０） ５１６（９６０）再生装置温度、℃
（下） ６３４（１１７３） ６５２
（１２０６）ライザーへの油装入温度、℃（下）
４５４（８５０） ２フ４（５２５）触媒上の炭素
、ライザー挿入口、重量％ ０．４５ ０．０５
触媒上の炭素、使用後、重量％ ０．７９
０．４７転化率、重量％ ３
６．８６ ７４．０ ３７．７４ガソリン、重量％
２Ｂ、３ ５２．５５ ２
６．８０ＬＦｏ１重旦％ １２．
１４ １５．０９ ７．７０ＬＦｏ１重量％
５１．０ １０．９４ ５．５
８コークス、重量％ ２．０８
４．７３ ２．４１乾性ガス、重量％
６．４８ １６．７２ ８．５２茅−一剣
−ｊ１ 転化率、重量％ ６２．８０ ７４．６０ガ
ソリン、重量％ ４６．９０ ５５．１０ＬＦ
ｏ、重ｆｆｉ％ １６．９８ １９．８
３ＬＦｏ１重量％ ２０．１９ ５．５
８コークス、重量％ ３．３７ ４．４９
乾性ガス、重量％ １２．５６ １５．００Ｇ
＋Ｄ収率 ６３．８８ ７４．９３装入原
料のクラツキング性は設定操作条件で相対クラッキング
傾向である。クラブキング性はビエルス（Ｐ １ｅｒｃ
ｅ）らのハイドロ −ボン・プロセッシングＨｄｒｏｃ
ａｒｌ＋ｏｎ ｒ’ｒｏｃｅｓｓｉｎ ）、５１（５）
（１９７２年）、９２頁に規定且つ開示されている。
定数Ｋｃ（コークス／クラツキング性定数）はコークス
選択性の指標である。第２表中の例１の１個のライザー
を（４ｉえる装置において、Ｋ ｃは１．９９であった
。第５表に記載したような操作パラメーターをもつ例４
に記載したような本発明の２個のライザーを備える装置
において、Ｋｅは１．５３３であった。第３表に記載し
たパラメーターをもつ例３に記載した本発明の２個のラ
イザーを備える装置に関して、Ｋｃは１．２４６である
。本発明方法はコークス製造量を低減するが、ガソリン
＋留出油の合計収率を改善する。
選択性の指標である。第２表中の例１の１個のライザー
を（４ｉえる装置において、Ｋ ｃは１．９９であった
。第５表に記載したような操作パラメーターをもつ例４
に記載したような本発明の２個のライザーを備える装置
において、Ｋｅは１．５３３であった。第３表に記載し
たパラメーターをもつ例３に記載した本発明の２個のラ
イザーを備える装置に関して、Ｋｃは１．２４６である
。本発明方法はコークス製造量を低減するが、ガソリン
＋留出油の合計収率を改善する。
第３図において、実線は慣用の１個のライザー装置を示
す。転化率は触媒／油化を変化させることによって変化
するが、ライザー頂部温度は４７１℃（８８０下）に保
持した。第３図中のプロットは本発明方法を使用するこ
とによって達成される転化率とＧ＋Ｄ収率の関係を示す
。
す。転化率は触媒／油化を変化させることによって変化
するが、ライザー頂部温度は４７１℃（８８０下）に保
持した。第３図中のプロットは本発明方法を使用するこ
とによって達成される転化率とＧ＋Ｄ収率の関係を示す
。
第１図は本発明の２個のライザー、触媒再生装置及び蒸
留塔を備える装置の概略図であり、第２図は熱交換器を
備える本発明の２個のライザーを備える装置の概略図で
あり、第３図は本発明の２個のライザーを備える装置の
収率と先行技術の１個のライザー装置の収率を比軸する
グラフである。 図中： １・・・第１ライザー（ライザー１）、２・・
・第２ライザー（ライザー２）、３・・・導管、４・・
・容器、５・・・導管、６・・・導管、７・・・蒸留塔
、８・・・容器、９・・・導管、１０・・・導管、１１
・・・再生装置、１２・・・導管、１３・・・導管、１
４・・・導管、１５・・・熱交換器、１６・・・熱交換
器、１７・・・導管、１８・・・導管、１９・・・温度
測定位置、２０・・・温度測定位置。
留塔を備える装置の概略図であり、第２図は熱交換器を
備える本発明の２個のライザーを備える装置の概略図で
あり、第３図は本発明の２個のライザーを備える装置の
収率と先行技術の１個のライザー装置の収率を比軸する
グラフである。 図中： １・・・第１ライザー（ライザー１）、２・・
・第２ライザー（ライザー２）、３・・・導管、４・・
・容器、５・・・導管、６・・・導管、７・・・蒸留塔
、８・・・容器、９・・・導管、１０・・・導管、１１
・・・再生装置、１２・・・導管、１３・・・導管、１
４・・・導管、１５・・・熱交換器、１６・・・熱交換
器、１７・・・導管、１８・・・導管、１９・・・温度
測定位置、２０・・・温度測定位置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ライザー反応器中で新鮮な炭化水素装入原料を再生
済み熱触媒と接触させてクラッキング済み生成物を製造
し且つ再生装置中でコークス含有使用済み触媒をコーク
スを燃焼することによって再生して再生済み熱触媒を製
造することからなる流動接触クラッキング装置中での炭
化水素類のガソリンへの転化方法において、 第１ライザー（１）中で比較的クラッキングしにくい新
鮮な炭化水素装入原料を第２ライザー（２）からの使用
済み触媒と接触させてクラッキング済み生成物とコーク
ス化した触媒を形成し； 第１ライザー（１）からクラッキング済み生成物を回収
し、蒸留塔（７）中でクラッキング済み生成物を留出油
、軽質区分及び高沸点区分に分離し；第１ライザー（１
）からのコークス化した触媒を再生装置（１１）中で再
生し； 高沸点区分を第２ライザー（２）へ装入し；再生済み触
媒を第２ライザー（２）へ装入して更にクラッキングし
た生成物及び使用済み触媒を形成し；且つ 第２ライザー（２）の流出流から使用済み触媒を分離し
て第１ライザー（１）へ装入することを特徴とする炭化
水素類のガソリンへの転化方法。 ２、第２ライザー（２）からの使用済み触媒を再生装置
（１１）からの再生済み触媒と熱交換することによって
加熱する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、新鮮な炭化水素装入原料をクラッキング済み生成物
と熱交換することによって予熱する特許請求の範囲第１
項または第２項記載の方法。 ４、第２ライザー（２）へ装入する高沸点区分が３４３
℃以上で沸騰する重質燃料油である特許請求の範囲第１
項から第３項までのいずれか１項に記載の方法。 ５、第１ライザー（１）中での新鮮な炭化水素装入原料
の転化率が５０重量％以下であり、第２ライザー（２）
中での高沸点区分の転化率が５０重量％以上である特許
請求の範囲第１項から第４項までのいずれか１項に記載
の方法。 ６、触媒が結晶性ゼオライトクラッキング触媒である特
許請求の範囲第１項から第５項までのいずれか１項に記
載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/721,338 US4606810A (en) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | FCC processing scheme with multiple risers |
| BR8602011A BR8602011A (pt) | 1985-04-08 | 1986-05-05 | Processo para conversao de hidrocarbonetos em gasolina |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62263283A true JPS62263283A (ja) | 1987-11-16 |
Family
ID=25664115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61103268A Pending JPS62263283A (ja) | 1985-04-08 | 1986-05-07 | 炭化水素類のガソリンへの転化方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4606810A (ja) |
| EP (1) | EP0197792A3 (ja) |
| JP (1) | JPS62263283A (ja) |
| BR (1) | BR8602011A (ja) |
| CA (1) | CA1268441A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002530467A (ja) * | 1998-11-13 | 2002-09-17 | アンスティテュ フランセ デュ ペトロール | ドロッパー反応器およびライザー反応器を備えた接触クラッキング方法並びに装置 |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830728A (en) * | 1986-09-03 | 1989-05-16 | Mobil Oil Corporation | Upgrading naphtha in a multiple riser fluid catalytic cracking operation employing a catalyst mixture |
| EP0489723A2 (en) * | 1986-09-03 | 1992-06-10 | Mobil Oil Corporation | Process for fluidized catalytic cracking with reactive fragments |
| FR2610638B1 (fr) * | 1987-02-11 | 1990-04-13 | Total France | Perfectionnements aux procedes et dispositifs pour le craquage catalytique de charges d'hydrocarbures |
| AU595706B2 (en) * | 1987-06-11 | 1990-04-05 | Mobil Oil Corporation | Integrated process for gasoline production |
| US4822477A (en) * | 1987-06-11 | 1989-04-18 | Mobil Oil Corporation | Integrated process for gasoline production |
| US4873390A (en) * | 1987-07-07 | 1989-10-10 | Uop | Chemical conversion process |
| US4874503A (en) * | 1988-01-15 | 1989-10-17 | Mobil Oil Corporation | Multiple riser fluidized catalytic cracking process employing a mixed catalyst |
| US4929334A (en) * | 1988-11-18 | 1990-05-29 | Mobil Oil Corp. | Fluid-bed reaction process |
| US5000837A (en) * | 1989-04-17 | 1991-03-19 | Mobil Oil Corporation | Multistage integrated process for upgrading olefins |
| US4994424A (en) * | 1989-11-06 | 1991-02-19 | Mobil Oil Corporation | Catalytic cracking process with improved flow in swirl regenerator |
| US5043499A (en) * | 1990-02-15 | 1991-08-27 | Mobil Oil Corporation | Fluid bed oligomerization of olefins |
| US5372704A (en) * | 1990-05-24 | 1994-12-13 | Mobil Oil Corporation | Cracking with spent catalyst |
| US5401387A (en) * | 1991-12-13 | 1995-03-28 | Mobil Oil Corporation | Catalytic cracking in two stages |
| US5198590A (en) * | 1992-01-28 | 1993-03-30 | Arco Chemical Technology, L.P. | Hydrocarbon conversion |
| US5314610A (en) * | 1992-05-29 | 1994-05-24 | Abb Lummus Crest Inc. | Staged catalytic cracking process |
| US5516420A (en) * | 1994-05-10 | 1996-05-14 | Ashland Inc. | Magnetically separated equilibrium catalyst for specialized cracking |
| US5824208A (en) * | 1994-05-27 | 1998-10-20 | Exxon Research & Engineering Company | Short contact time catalytic cracking process |
| US5770043A (en) * | 1994-08-17 | 1998-06-23 | Exxon Research And Engineering Company | Integrated staged catalytic cracking and hydroprocessing process |
| US5582711A (en) * | 1994-08-17 | 1996-12-10 | Exxon Research And Engineering Company | Integrated staged catalytic cracking and hydroprocessing process |
| US5770044A (en) * | 1994-08-17 | 1998-06-23 | Exxon Research And Engineering Company | Integrated staged catalytic cracking and hydroprocessing process (JHT-9614) |
| US6113776A (en) * | 1998-06-08 | 2000-09-05 | Uop Llc | FCC process with high temperature cracking zone |
| US6123830A (en) * | 1998-12-30 | 2000-09-26 | Exxon Research And Engineering Co. | Integrated staged catalytic cracking and staged hydroprocessing process |
| WO2001060951A1 (en) * | 2000-02-16 | 2001-08-23 | Indian Oil Corporation Limited | A multi stage selective catalytic cracking process and a system for producing high yield of middle distillate products from heavy hydrocarbon feedstocks |
| FR2844262B1 (fr) * | 2002-09-10 | 2004-10-15 | Atofina | Procede de fabrication d'acide acrylique a partir de propane, en l'absence d'oxygene moleculaire |
| US20060231458A1 (en) * | 2005-03-28 | 2006-10-19 | Swan George A Iii | Short contact time FCC process |
| CN101104576B (zh) * | 2006-07-13 | 2010-08-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种有机含氧化合物和烃类的联合催化转化方法 |
| US20090299118A1 (en) * | 2008-05-29 | 2009-12-03 | Kellogg Brown & Root Llc | FCC For Light Feed Upgrading |
| US20090299119A1 (en) * | 2008-05-29 | 2009-12-03 | Kellogg Brown & Root Llc | Heat Balanced FCC For Light Hydrocarbon Feeds |
| US9284495B2 (en) * | 2009-03-20 | 2016-03-15 | Uop Llc | Maintaining catalyst activity for converting a hydrocarbon feed |
| CA2795120C (en) | 2010-03-31 | 2019-10-08 | Indian Oil Corporation Ltd | A process for simulataneous cracking of lighter and heavier hydrocarbon feed and system for the same |
| US20130001130A1 (en) * | 2011-06-30 | 2013-01-03 | Shell Oil Company | Dual riser catalytic cracking process for making middle distillate and lower olefins |
| US20150005553A1 (en) * | 2013-06-26 | 2015-01-01 | Uop Llc | Dual Riser Vortex Separation System |
| US9527054B2 (en) * | 2014-05-09 | 2016-12-27 | Uop Llc | Apparatuses and methods for cracking hydrocarbons |
| US9816037B2 (en) | 2014-09-22 | 2017-11-14 | Uop Llc | Methods and systems for increasing production of middle distillate hydrocarbons from heavy hydrocarbon feed during fluid catalytic cracking |
| US9783749B2 (en) * | 2015-03-10 | 2017-10-10 | Uop Llc | Process and apparatus for cracking hydrocarbons with recycled catalyst to produce additional distillate |
| US10870802B2 (en) | 2017-05-31 | 2020-12-22 | Saudi Arabian Oil Company | High-severity fluidized catalytic cracking systems and processes having partial catalyst recycle |
| US10889768B2 (en) | 2018-01-25 | 2021-01-12 | Saudi Arabian Oil Company | High severity fluidized catalytic cracking systems and processes for producing olefins from petroleum feeds |
| US11230672B1 (en) | 2020-09-01 | 2022-01-25 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking |
| US11230673B1 (en) | 2020-09-01 | 2022-01-25 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a lesser boiling point fraction with steam |
| US11332680B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-05-17 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of lesser and greater boiling point fractions with steam |
| US11434432B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-09-06 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a greater boiling point fraction with steam |
| US11505754B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-11-22 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products from atmospheric residues |
| US11352575B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-06-07 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize hydrotreating of cycle oil |
| US11242493B1 (en) | 2020-09-01 | 2022-02-08 | Saudi Arabian Oil Company | Methods for processing crude oils to form light olefins |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2921014A (en) * | 1956-05-16 | 1960-01-12 | Shell Dev | Production of gasoline by catalytic cracking |
| US2915457A (en) * | 1957-06-14 | 1959-12-01 | Shell Dev | Process for the conversion of heavy residual oils |
| US2956003A (en) * | 1959-05-20 | 1960-10-11 | Shell Oil Co | Two-stage catalytic cracking process |
| US3679576A (en) * | 1970-01-06 | 1972-07-25 | Commw Oil Refining Co Inc | Fluidized catalytic cracking apparatus and process |
| US3748251A (en) * | 1971-04-20 | 1973-07-24 | Mobil Oil Corp | Dual riser fluid catalytic cracking with zsm-5 zeolite |
| US3791962A (en) * | 1971-04-22 | 1974-02-12 | Mobil Oil Corp | Selective catalytic cracking with crystalline zeolites |
| US3849291A (en) * | 1971-10-05 | 1974-11-19 | Mobil Oil Corp | High temperature catalytic cracking with low coke producing crystalline zeolite catalysts |
| US3926778A (en) * | 1972-12-19 | 1975-12-16 | Mobil Oil Corp | Method and system for controlling the activity of a crystalline zeolite cracking catalyst |
| US3856659A (en) * | 1972-12-19 | 1974-12-24 | Mobil Oil Corp | Multiple reactor fcc system relying upon a dual cracking catalyst composition |
| US3894934A (en) * | 1972-12-19 | 1975-07-15 | Mobil Oil Corp | Conversion of hydrocarbons with mixture of small and large pore crystalline zeolite catalyst compositions to accomplish cracking cyclization, and alkylation reactions |
| US3907663A (en) * | 1973-10-01 | 1975-09-23 | Mobil Oil Corp | Conversion of hydrocarbons |
| US3894932A (en) * | 1973-11-19 | 1975-07-15 | Mobil Oil Corp | Conversion of hydrocarbons with {37 y{38 {0 faujasite-type catalysts |
| US3894935A (en) * | 1973-11-19 | 1975-07-15 | Mobil Oil Corp | Conversion of hydrocarbons with {37 Y{38 {0 faujasite-type catalysts |
| US3894933A (en) * | 1974-04-02 | 1975-07-15 | Mobil Oil Corp | Method for producing light fuel oil |
| US4026789A (en) * | 1975-01-17 | 1977-05-31 | Phillips Petroleum Company | Method for catalytically cracking hydrocarbons |
| US4073717A (en) * | 1976-01-26 | 1978-02-14 | Aliev Vagab Safarovich | Process for producing gasoline |
| US4312743A (en) * | 1979-07-23 | 1982-01-26 | Uop Inc. | FCC Process using catalyst produced from used FCC catalyst |
| US4424116A (en) * | 1982-03-25 | 1984-01-03 | Ashland Oil, Inc. | Converting and stripping heavy hydrocarbons in two stages of riser conversion with regenerated catalyst |
| US4436613A (en) * | 1982-12-03 | 1984-03-13 | Texaco Inc. | Two stage catalytic cracking process |
| US4551229A (en) * | 1984-03-19 | 1985-11-05 | Chevron Research Company | Cracking of heavy hydrocarbons with improved yields of valuable liquid products |
-
1985
- 1985-04-08 US US06/721,338 patent/US4606810A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-04-08 EP EP86302596A patent/EP0197792A3/en not_active Withdrawn
- 1986-04-24 CA CA000507530A patent/CA1268441A/en not_active Expired
- 1986-05-05 BR BR8602011A patent/BR8602011A/pt unknown
- 1986-05-07 JP JP61103268A patent/JPS62263283A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002530467A (ja) * | 1998-11-13 | 2002-09-17 | アンスティテュ フランセ デュ ペトロール | ドロッパー反応器およびライザー反応器を備えた接触クラッキング方法並びに装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| EP0197792A2 (en) | 1986-10-15 |
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