JPS6227131B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6227131B2 JPS6227131B2 JP99482A JP99482A JPS6227131B2 JP S6227131 B2 JPS6227131 B2 JP S6227131B2 JP 99482 A JP99482 A JP 99482A JP 99482 A JP99482 A JP 99482A JP S6227131 B2 JPS6227131 B2 JP S6227131B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- temperature side
- roll
- length
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
本発明は連続焼鈍炉内に配置されるストリツプ
通板用のロールプロフイル設定法に関する。 最近、冷延鋼板あるいはブリキ原板用の焼鈍処
理を効率良く行うために、連続焼鈍設備が開発さ
れ採用されつつある。この連続焼鈍設備の主要部
は複数室に区分された連続焼鈍炉で、該焼鈍炉は
全体のライン長さ短縮化のため竪型に構成され、
上下に配置した多数の炉内ロールによつてストリ
ツプは通板される。 竪型の連続焼鈍炉において炉内でのストリツプ
通板を安定して行うことは非常に重要である。炉
内でたとえばストリツプが幅方向に片寄りしてず
れた場合には、他の炉内部材に接触するおそれが
あると共に甚しいときにはライン停止の事態を招
く問題点がある。また、炉内でストリツプに絞り
（ヒートバツクル）が生じると破断の事態を招来
することもある。そこで、炉内でのストリツプの
走行はできるかぎり所定の通板ラインにそうこと
が望まれる。 通常、ストリツプの炉内での通板性に影響を及
ぼす要因としては、ストリツプサイズ、ストリツ
プ形状、焼鈍温度、ストリツプ張力、ロールプロ
フイル、電気的制御等があるが、焼鈍炉側におい
て対処できるのは、ストリツプ張力、ロールプロ
フイル、電気的制御等である。本発明はこれらの
うち、特にロールプロフイルに着目し、炉内のハ
ースロールのプロフイルを最適に規定せんとする
ものである。 通板性を良くするためにはロールプロフイルは
凸クラウン必要とされるが、このロールプロフイ
ルの選定は一般的に焼鈍炉で対処出来ない条件、
即ちストリツプサイズ、ストリツプ形状、焼鈍温
度等を考慮して行うが、これら条件の幅が広く全
てを満足させることは困難である。従来、ハース
ロールのクラウンの選定には特に決つた基準はな
く、多くは経験的な要素に基いて定められていた
ので、条件の変動によつてストリツプに片寄りあ
るいは絞りといつた弊害が生じ、このためロール
プロフイルの適正化が強く要望されていたのが現
状である。 本発明はこのような背景をもとになされたもの
で、竪型連続焼鈍炉に用いるハースロールとして
最適なプロフイル、すなわち安定したストリツプ
の通板を達成することが出来るロールプロフイル
設定法を提供することを目的とする。 以下本発明を完成するに至つた経緯と本発明の
内容について説明する。 連続焼鈍炉の如き加熱炉においてストリツプ温
度は、常温より均熱温度までと幅広く、ストリツ
プの性状に及ぼすロールプロフイルの影響につい
ては、ストリツプ温度の低温側と高温側とに分け
て考えるべきである。すなわち、低温側（ストリ
ツプ温度が室温よりほぼ500〜600℃までと考えら
れるが、ブリキ用と冷延鋼板用では範囲が若干異
なり、ブリキ用が低い）では、同一ハースロール
温度が板に接する部分は低く、板に接しない部分
は高く、温度差によるロールクラウンを生じ、そ
の分を補正しないと凹クラウンとなり片寄りを生
じる。又、炉外と異なり低い張力で作業する必要
があるため、ストリツプ温度が低いと原板形状の
影響を受け片寄りを生じやすい。一般に、幅狭の
材料が特に片寄りしやすく、幅広のもの程テーパ
部による復元力があり、適当なフラツト部があれ
ば片寄ることは少ない。 一方、ストリツプ温度の高温側では、ストリツ
プ温度の高温によるストリツプ強度、降伏点の低
下があつてストリツプに絞りが入りやすく、これ
を防ぐためロールクラウンを少なくする必要があ
る。又、高温側では炉内でストリツプの形状矯正
が行われること及び同一ロール内での幅方向の温
度差が減少し、片寄りは生じにくい。 以上のことから加熱炉においては、ストリツプ
温度の上昇毎に、即ちロール１本毎にプロフイル
を替えることで対処することが理想であるが、１
本毎のプロフイル選定は非常に面倒であると同時
に、ロールは定期的に取替えしなければならず、
予備品を用意しておくことは不経済である。そこ
で、本発明者らにおいて上記の点を考慮して種々
ロールプロフイルを変更して通板性を調査検討し
たところ、ロールプロフイルはストリツプ温度の
低温側および高温側の２グループに分けて選定し
ても何らさしつかえないことが判明した。 本発明において対象とするハースロールは、第
１図Ａ，Ｂに示すナローボデイ型であり、低温側
はＡタイプ、高温側はＡ，Ｂタイプいずれでもよ
い。これらナローボデイ型のロールにおいては両
側に傾斜を有するテーパ部１および中央フラツト
部２から構成され、これら中央フラツト部長さお
よびテーパ部傾斜は相関的な面もあるが、それぞ
れがストリツプの通板性に大きな影響を与える。
まず中央フラツト部の長さが適正でないと、テー
パ部の傾斜を変えても良好な通板性は得られな
い。これはテーパ部が片寄つたときの中央に戻す
働きをし、それ以外は中央部で安定走行させる働
きをするためであり、安定走行を行うためには板
のサイズにより必要な中央部がまず決まる。又、
テーパ部の傾斜は絞りと片寄りのバランスより決
定するが、傾斜は急峻になると絞りが、ゆるいと
片寄りを生じる。 本発明ではストリツプ温度の低温側および高温
側に分け、中央フラツト部長さを低温側では最小
通板幅よりWmin／F1.6〜4.5、高温側では最大通
板幅よりWmax／F1.5〜2.7とし、テーパ部の傾
斜を低温側ではｌ／δ100〜200、高温側ではｌ／
δ150〜330と規定する。Wminは炉内に通板する
ストリツプの最小幅、Wmaxは最大幅を示し、Ｆ
は第１図に示すように中央フラツト部長さ、ｌは
テーパ部の水平長さ、δはテーパ部高さを表わ
す。 低温側および高温側にて中央フラツト部長さを
規定するのに、それぞれ通板材料の最小板幅およ
び最大板幅を用いるのは、低温側では高温側に比
べ片寄りが生じやすく、しかも幅狭の材料ほど片
寄りが顕著になる傾向があるため、最小板幅につ
いて規定すれば足り、又高温側では片寄りよりむ
しろ絞りが発生しやすく、この絞りについては幅
広なもの程生じやすいことから高温側では最大板
幅との関連において規定すればよい。 また、テーパ部の傾斜について低温側と高温側
では、低温側の方が傾斜角度をきつくとる傾向に
しているが、これは前述した如く低温側において
片寄りが生じやすいため、片寄りを中心側に戻す
働きをもつテーパ部の傾斜を大きくしセンタリン
グ機能を強くせしめている。他方、高温側におい
ては、逆に絞り対策が重要となることから、テー
パ部の傾斜を余り大きくはとれない。 低温側にてWmin／Ｆを1.6〜4.5としたのは、
下限より小さくなつてもまた上限より大きすぎて
も片寄りが生じ、高温側にてWmax／Ｆを1.5〜
2.7としたのは、下限より小さすぎると片寄りと
なり、上限より大きすぎると絞りとなるからであ
る。また、テーパ部の傾斜（ｌ／δ）を低温側で
は100〜200、高温側では150〜330としたのは、そ
れぞれの下限より小さい値となると材料に絞り、
疵が生じやすく、上限を超えた値となると片寄り
を生じるからである。 なお、本発明を適用するナローボデイ型のロー
ルは、第１図の如く中央フラツト部およびテーパ
部共に直線状にしたが、これに限ることなく中央
フラツト部およびテーパ部の少なくとも一方を円
弧あるいはサインカーブの一部にて構成したロー
ルとしてもよい。勿論、この場合でも中央フラツ
ト部長さおよびテーパ部傾斜は前述の如くその範
囲を特定することが必要である。第２図にテーパ
部を円弧に形成し、フラツト部を直線状にした
例、第３図に中央フラツト部を円弧にテーパ部を
直線に構成した例である。 実施例
通板用のロールプロフイル設定法に関する。 最近、冷延鋼板あるいはブリキ原板用の焼鈍処
理を効率良く行うために、連続焼鈍設備が開発さ
れ採用されつつある。この連続焼鈍設備の主要部
は複数室に区分された連続焼鈍炉で、該焼鈍炉は
全体のライン長さ短縮化のため竪型に構成され、
上下に配置した多数の炉内ロールによつてストリ
ツプは通板される。 竪型の連続焼鈍炉において炉内でのストリツプ
通板を安定して行うことは非常に重要である。炉
内でたとえばストリツプが幅方向に片寄りしてず
れた場合には、他の炉内部材に接触するおそれが
あると共に甚しいときにはライン停止の事態を招
く問題点がある。また、炉内でストリツプに絞り
（ヒートバツクル）が生じると破断の事態を招来
することもある。そこで、炉内でのストリツプの
走行はできるかぎり所定の通板ラインにそうこと
が望まれる。 通常、ストリツプの炉内での通板性に影響を及
ぼす要因としては、ストリツプサイズ、ストリツ
プ形状、焼鈍温度、ストリツプ張力、ロールプロ
フイル、電気的制御等があるが、焼鈍炉側におい
て対処できるのは、ストリツプ張力、ロールプロ
フイル、電気的制御等である。本発明はこれらの
うち、特にロールプロフイルに着目し、炉内のハ
ースロールのプロフイルを最適に規定せんとする
ものである。 通板性を良くするためにはロールプロフイルは
凸クラウン必要とされるが、このロールプロフイ
ルの選定は一般的に焼鈍炉で対処出来ない条件、
即ちストリツプサイズ、ストリツプ形状、焼鈍温
度等を考慮して行うが、これら条件の幅が広く全
てを満足させることは困難である。従来、ハース
ロールのクラウンの選定には特に決つた基準はな
く、多くは経験的な要素に基いて定められていた
ので、条件の変動によつてストリツプに片寄りあ
るいは絞りといつた弊害が生じ、このためロール
プロフイルの適正化が強く要望されていたのが現
状である。 本発明はこのような背景をもとになされたもの
で、竪型連続焼鈍炉に用いるハースロールとして
最適なプロフイル、すなわち安定したストリツプ
の通板を達成することが出来るロールプロフイル
設定法を提供することを目的とする。 以下本発明を完成するに至つた経緯と本発明の
内容について説明する。 連続焼鈍炉の如き加熱炉においてストリツプ温
度は、常温より均熱温度までと幅広く、ストリツ
プの性状に及ぼすロールプロフイルの影響につい
ては、ストリツプ温度の低温側と高温側とに分け
て考えるべきである。すなわち、低温側（ストリ
ツプ温度が室温よりほぼ500〜600℃までと考えら
れるが、ブリキ用と冷延鋼板用では範囲が若干異
なり、ブリキ用が低い）では、同一ハースロール
温度が板に接する部分は低く、板に接しない部分
は高く、温度差によるロールクラウンを生じ、そ
の分を補正しないと凹クラウンとなり片寄りを生
じる。又、炉外と異なり低い張力で作業する必要
があるため、ストリツプ温度が低いと原板形状の
影響を受け片寄りを生じやすい。一般に、幅狭の
材料が特に片寄りしやすく、幅広のもの程テーパ
部による復元力があり、適当なフラツト部があれ
ば片寄ることは少ない。 一方、ストリツプ温度の高温側では、ストリツ
プ温度の高温によるストリツプ強度、降伏点の低
下があつてストリツプに絞りが入りやすく、これ
を防ぐためロールクラウンを少なくする必要があ
る。又、高温側では炉内でストリツプの形状矯正
が行われること及び同一ロール内での幅方向の温
度差が減少し、片寄りは生じにくい。 以上のことから加熱炉においては、ストリツプ
温度の上昇毎に、即ちロール１本毎にプロフイル
を替えることで対処することが理想であるが、１
本毎のプロフイル選定は非常に面倒であると同時
に、ロールは定期的に取替えしなければならず、
予備品を用意しておくことは不経済である。そこ
で、本発明者らにおいて上記の点を考慮して種々
ロールプロフイルを変更して通板性を調査検討し
たところ、ロールプロフイルはストリツプ温度の
低温側および高温側の２グループに分けて選定し
ても何らさしつかえないことが判明した。 本発明において対象とするハースロールは、第
１図Ａ，Ｂに示すナローボデイ型であり、低温側
はＡタイプ、高温側はＡ，Ｂタイプいずれでもよ
い。これらナローボデイ型のロールにおいては両
側に傾斜を有するテーパ部１および中央フラツト
部２から構成され、これら中央フラツト部長さお
よびテーパ部傾斜は相関的な面もあるが、それぞ
れがストリツプの通板性に大きな影響を与える。
まず中央フラツト部の長さが適正でないと、テー
パ部の傾斜を変えても良好な通板性は得られな
い。これはテーパ部が片寄つたときの中央に戻す
働きをし、それ以外は中央部で安定走行させる働
きをするためであり、安定走行を行うためには板
のサイズにより必要な中央部がまず決まる。又、
テーパ部の傾斜は絞りと片寄りのバランスより決
定するが、傾斜は急峻になると絞りが、ゆるいと
片寄りを生じる。 本発明ではストリツプ温度の低温側および高温
側に分け、中央フラツト部長さを低温側では最小
通板幅よりWmin／F1.6〜4.5、高温側では最大通
板幅よりWmax／F1.5〜2.7とし、テーパ部の傾
斜を低温側ではｌ／δ100〜200、高温側ではｌ／
δ150〜330と規定する。Wminは炉内に通板する
ストリツプの最小幅、Wmaxは最大幅を示し、Ｆ
は第１図に示すように中央フラツト部長さ、ｌは
テーパ部の水平長さ、δはテーパ部高さを表わ
す。 低温側および高温側にて中央フラツト部長さを
規定するのに、それぞれ通板材料の最小板幅およ
び最大板幅を用いるのは、低温側では高温側に比
べ片寄りが生じやすく、しかも幅狭の材料ほど片
寄りが顕著になる傾向があるため、最小板幅につ
いて規定すれば足り、又高温側では片寄りよりむ
しろ絞りが発生しやすく、この絞りについては幅
広なもの程生じやすいことから高温側では最大板
幅との関連において規定すればよい。 また、テーパ部の傾斜について低温側と高温側
では、低温側の方が傾斜角度をきつくとる傾向に
しているが、これは前述した如く低温側において
片寄りが生じやすいため、片寄りを中心側に戻す
働きをもつテーパ部の傾斜を大きくしセンタリン
グ機能を強くせしめている。他方、高温側におい
ては、逆に絞り対策が重要となることから、テー
パ部の傾斜を余り大きくはとれない。 低温側にてWmin／Ｆを1.6〜4.5としたのは、
下限より小さくなつてもまた上限より大きすぎて
も片寄りが生じ、高温側にてWmax／Ｆを1.5〜
2.7としたのは、下限より小さすぎると片寄りと
なり、上限より大きすぎると絞りとなるからであ
る。また、テーパ部の傾斜（ｌ／δ）を低温側で
は100〜200、高温側では150〜330としたのは、そ
れぞれの下限より小さい値となると材料に絞り、
疵が生じやすく、上限を超えた値となると片寄り
を生じるからである。 なお、本発明を適用するナローボデイ型のロー
ルは、第１図の如く中央フラツト部およびテーパ
部共に直線状にしたが、これに限ることなく中央
フラツト部およびテーパ部の少なくとも一方を円
弧あるいはサインカーブの一部にて構成したロー
ルとしてもよい。勿論、この場合でも中央フラツ
ト部長さおよびテーパ部傾斜は前述の如くその範
囲を特定することが必要である。第２図にテーパ
部を円弧に形成し、フラツト部を直線状にした
例、第３図に中央フラツト部を円弧にテーパ部を
直線に構成した例である。 実施例
【表】
上記テストＡ，Ｂにて通板性を調べた結果を第
４図および第５図、第１表および第２表にて示
す。第４図はWmin／Ｆと通板性との関係、第５
図はWmax／Ｆと通板性との関係を示すグラフで
ある。第１表は第１図Ａのタイプのときの低温側
におけるテーパ部傾斜角度変動に対する通板性の
良否を、第２表は第１図Ａ，Ｂのロールタイプの
ときの高温側におけるテーパ部傾斜角度変動に対
する通板性の良否を示したものである。 なお、片寄りは最高通板速度で通板中減速する
割合が10％以上あるものを片寄りとし、絞りは通
板材のうち絞りが２％以上のコイル比で発生する
ものを意味し、通板性はこれら片寄り、絞りの程
度にて判断した。
４図および第５図、第１表および第２表にて示
す。第４図はWmin／Ｆと通板性との関係、第５
図はWmax／Ｆと通板性との関係を示すグラフで
ある。第１表は第１図Ａのタイプのときの低温側
におけるテーパ部傾斜角度変動に対する通板性の
良否を、第２表は第１図Ａ，Ｂのロールタイプの
ときの高温側におけるテーパ部傾斜角度変動に対
する通板性の良否を示したものである。 なお、片寄りは最高通板速度で通板中減速する
割合が10％以上あるものを片寄りとし、絞りは通
板材のうち絞りが２％以上のコイル比で発生する
ものを意味し、通板性はこれら片寄り、絞りの程
度にて判断した。
【表】
【表】
り、○良、×絞り、××スリツプ疵
図面および表からわかるように、Wmin／Ｆが
1.6〜4.5の範囲、Wmax／Ｆが1.5〜2.7の範囲で
あれば通板性が良く、安定走行が達成される。ま
た、ｌ／δが低温側で100〜200、高温側で150〜
330が通板性良であり、これを外れると片寄り、
絞りが発生することが認められた。
図面および表からわかるように、Wmin／Ｆが
1.6〜4.5の範囲、Wmax／Ｆが1.5〜2.7の範囲で
あれば通板性が良く、安定走行が達成される。ま
た、ｌ／δが低温側で100〜200、高温側で150〜
330が通板性良であり、これを外れると片寄り、
絞りが発生することが認められた。
第１図Ａ，Ｂは本発明の適用対象となるロール
タイプの形状例を示す正面図、第２図および第３
図は本発明の適用対象となる他のロールタイプを
示す正面図、第４図は低温側における通板性と水
平フラツト部長さとの関係を示すグラフ、第５図
は高温側における通板性と水平フラツト部長さと
の関係を示すグラフである。
タイプの形状例を示す正面図、第２図および第３
図は本発明の適用対象となる他のロールタイプを
示す正面図、第４図は低温側における通板性と水
平フラツト部長さとの関係を示すグラフ、第５図
は高温側における通板性と水平フラツト部長さと
の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 竪型連続焼鈍炉内に配置するナローボデイ型
ハースロールのプロフイルを選定するに際し、ス
トリツプ温度の低温側ではロール中央フラツト部
長さＦをＦ／Wminが1.6〜4.5、テーパ部傾斜
ｌ／δが100〜200となるように、高温側では中央
フラツト部長さをＦ／Wmaxが1.5〜2.7、テーパ
部傾斜ｌ／δが150〜330となるように構成したこ
とを特徴とする連続焼鈍炉内ロールプロフイル設
定方法。 ただし、Wmin：通板するストリツプの最小幅 Wmax：通板するストリツプの最大幅 ｌ：テーパ部の水平長さ δ：テーパ部高さ ２ ロールの中央フラツト部およびテーパ部の少
なくとも一方を、円弧もしくはサインカーブの一
部にて構成してなる特許請求の範囲第１項記載の
設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP99482A JPS58120739A (ja) | 1982-01-08 | 1982-01-08 | 連続焼鈍炉内ロ−ルプロフイル設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP99482A JPS58120739A (ja) | 1982-01-08 | 1982-01-08 | 連続焼鈍炉内ロ−ルプロフイル設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120739A JPS58120739A (ja) | 1983-07-18 |
| JPS6227131B2 true JPS6227131B2 (ja) | 1987-06-12 |
Family
ID=11489143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP99482A Granted JPS58120739A (ja) | 1982-01-08 | 1982-01-08 | 連続焼鈍炉内ロ−ルプロフイル設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120739A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0354526U (ja) * | 1989-09-29 | 1991-05-27 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6238209B1 (en) | 2000-05-17 | 2001-05-29 | Kawasaki Steel Corporation | Hearth rolls for heating furnace and soaking furnace of vertical heat treating furnace and vertical heat treating furnace including hearth rolls |
| KR100511117B1 (ko) * | 2000-05-26 | 2005-08-31 | 제이에프이 엔지니어링 가부시키가이샤 | 종형 열처리로의 가열·균열로용 하스 롤 및 그것을이용한 종형 열처리로 |
-
1982
- 1982-01-08 JP JP99482A patent/JPS58120739A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0354526U (ja) * | 1989-09-29 | 1991-05-27 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58120739A (ja) | 1983-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4311030A (en) | Method and apparatus for controlling temper-rolled profile of cold rolled steel strip after continuous annealing | |
| JPS5828005B2 (ja) | キンゾクバンノアツエンニオケル ケイジヨウセイギヨソウチ | |
| JPS6227131B2 (ja) | ||
| KR100323469B1 (ko) | 밴드의압연방법및장치 | |
| US2412041A (en) | Process for flattening silicon steel sheets | |
| US4568015A (en) | Method of forming electric welded steel tube | |
| JPS6356145B2 (ja) | ||
| JPS6237697B2 (ja) | ||
| JPS6147607B2 (ja) | ||
| EP0138298B1 (en) | Continuous annealing apparatus | |
| JPS6144924B2 (ja) | ||
| KR20060126812A (ko) | 가변성 중심 거리를 갖는 롤러 레벨러 | |
| JPH0234496Y2 (ja) | ||
| JPS6237696B2 (ja) | ||
| JP7648881B2 (ja) | 鋼矢板の製造装置 | |
| JPH02117708A (ja) | 薄鋼板の湿式調質圧延方法 | |
| JP2025151468A (ja) | 鋼矢板の製造方法 | |
| JPH0270023A (ja) | 薄鋼帯の通板方法 | |
| EP4094854A1 (en) | Temper rolling method for cold-rolled steel sheet | |
| SU1595598A1 (ru) | Валковый комплект двадцативалкового стана | |
| JP2585608B2 (ja) | テンシヨンロ−ラレベラ | |
| JPS628249B2 (ja) | ||
| JPS62196340A (ja) | 帯状物の安定通板方法 | |
| JPS59118653A (ja) | ストリツプの蛇行防止方法 | |
| KR20230039703A (ko) | 냉간 압연 방법, 냉간 압연 설비, 및 냉연 강판의 제조 방법 |