JPS62289257A - 超微霧噴射ノズル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ３、発明の詳細な説明 技術分野 本発明は、液体を霧化して噴射する噴霧発生装置のため
のノズルに関し、詳しくは、水、燃料面、薬液等の液体
を、平均粒子径（ザラクー平均粒子径、以下同じ）がサ
ブミクロンから精々約１０ミクロン程度のきわめて微細
な粒子の霧、換言すれば、手に触れても濡れないような
言わば乾いた霧（以下、これを超微群と言う）を発生す
るための超微霧発生装置に適用されるノズルに関する。

従来技術 噴霧発生装置は、加湿、冷却、鎮座、消毒液噴霧、燃料
浦噴霧等種々の目的で多方面で使用されている。そして
、この噴霧発生装置で発生せしめられる霧は、一般的に
、超微群であることが望ましい。なぜならば、霧の粒子
が祖いと、この噴霧発生装置が例えば加湿目的に利用さ
れる場合には、一定の時間がたてば周囲の物体の表面が
濡れてくるという問題があり、また、この装置が消毒液
噴霧を目的として使用される場合には、周囲の物体が濡
れてじみが残るという問題があるためである。

本発明者は、鋭意研究の結果、超＠霧の条件は、液体粒
子径が最大で５０ミクロン、ザラター平均で約１０ミク
ロン以下であることを知見した。

このような知見に基づき、本発明者は既に、種々の超微
霧発生装置を提供している。（特開昭５４−１１１１１
７、特開昭５５−４９１６２、特開昭５７−４２３６２
）。

本発明者が提供した超微霧発生装置のノズルには、圧搾
空気をノズルチップの外側を通過させる外気型（特開昭
５５−４９１６２．５７−４２３６２）と、圧搾空気を
ノズルチップ内に形成した通路内を通過させる内気型（
特開昭５４−１１１１１７）との２種類があるが、ノズ
ル噴射口より噴射せしめられる気液混合の帰流の拡散を
防止するという点に関しては、一般的に外気型ノズルの
方がよいとされている。

外気型ノズルの一例として上記特許公報・特開昭５５−
４９１６２に開示された超微霧発生装置のノズルの概略
構成を次に示す。

このノズルの基本的構成は、本発明の一実施例を示す第
１．２図と大略同一であって、ノズル本体にかつその基
軸線の周囲に等間隔に、搭載孔を有する複数個のノズル
収納部を形成するとともに、各搭載孔にノズルチップを
搭載している。そして、この各ノズルチップは、第１２
図（ノズルの一部を示している）に示す通り、液孔５ａ
を有し、一方、各ノズル本体５ｃの各搭載孔５ｂと各ノ
ズルチップ５ｄの外周との間に空気噴出路５ｅを形成し
ている。

各搭載孔並びに各ノズルチップは、各ノズルチップの中
心軸線が基軸線上の一点に集軸するように配置され、圧
搾空気が上記各空気噴出路を通って上記基軸線上の一点
に向けて噴射せしめられる際に、各液孔の先端部開口５
ｆより液体を吸引して気液混合体としての帰流を形成す
るとともに、各環流が上記基軸線上の一点で衝突するこ
とにより超微群か発生せしめられるようにしている。

上記従来ノズルの構成において注目しておかねばならな
い点は、第１２図に示したように、ノズルチップ５ｅ内
に形成された液孔５ａの先端部開口５ｒは、チップ先端
面５ｇに開口するのではなくて、その側面側に開口して
いること、ノズルチップ５ｄの先端部の先細りテーパ部
５ｈのテーパ角度は約７°〜２２°であること、並びに
ノズルチップ５ｄの先端はノズル本体５ｃより殆ど突出
していないこと（突出量は精々０　、２　ｍｍ程度）、
である。

ところが、上記従来構成のノズルにおいては、圧搾空気
の空気圧と噴霧液量との関係は第４ａ図に示した傾向を
示す（第４図の条件は、液圧＝０１液体吸い上げ高さ一
１００Ｒ１１）。つまり、圧搾空気の空気圧と噴霧液量
は比例関係とはならず、図示の例においては、空気圧が
噴霧開始時の初期圧から略３に９／ｃｍ″に至るまでの
低圧領域においては、霧の平均粒子径は約５０〜約１０
ミクロンであって、超微群とはならず、空気圧か略３に
９／ｃｕｔ”を越えた高圧領域において始めて平均粒子
径約１０ミクロン以下の超微群が発生し、さらに空気圧
が高くなると、粒子径がさらに小さくなるとと乙に、図
示の例においては空気圧４に９／ｃｔｎ２弱で噴霧が停
止される。従って、上記構成においては、第１に圧搾空
気のオン・オフ操作時に超微群よりも粗い粒子径の霧が
発生することになり、床や周囲の物体の表面を濡らすと
いう問題がある。第２に、少量の超微群を必要とする場
合には空気圧を高めて噴霧液量に逆比例して空気消費量
を多くしなければならず、これは極めて不経済であると
いう問題がある。第３に空気圧の変化に伴って霧の粒子
径が変化する、つまり、粒子径の一定した霧が得られな
いという問題がある。

このような問題はノズル先端部の構造、特に圧搾空気が
ノズルの噴射口を超音速で通過する際に発生する負圧お
よび圧搾空気の流れ、に起因していると考えられる。

本発明の技術的課題 従って、本発明の解決すべき技術的課題は、ノズル先端
部の負圧発生構造および圧搾空気の流れを改良すること
により、圧搾空気の噴霧開始圧の時点から超微霧に近い
霧が発生せしめられるとともに、空気圧が若干上昇した
時点より圧力上昇にほぼ比例した噴霧流量の超微霧が発
生せしめられるようにすることにある。

本発明の要旨 上記技術的課題を達成するため、本発明は以下の如く構
成される。

すなわち、上記従来例の大略構成において、各ノズルチ
ップに形成される中心軸１０いの液孔の先端開口はその
先端面中心部に開口している。そして、各ノズルチップ
の先端テーパ部のテーパ角度は！６°〜２４°に形成し
ている。

上記構成は、後述する実験より知見したしのであって、
このように構成すれば、噴霧開始の時点より超微霧に近
い霧か得られるとともに、圧搾空気が噴霧開始圧の直後
の上昇圧より粒子径の一定した超微霧が得られる。

従って、本発明によれば、圧搾空気の噴霧開始・停止時
においても担い霧の発生がなく、そのため、床や周囲物
体の表面を濡らすという不具合らほとんど生ずることが
なく、また圧搾空気の圧力上昇とともにこれに比例した
量のかっ略同−の粒子径の超微霧を発生せしめることが
できる。

上記構成においては、上記各ノズルチップの先端は各ノ
ズル収納部の先端より突出量しめ、かつその突出ｍを０
．３〜０　、８　ｍｔＮこ設定することが好ましい。こ
のように構成することにより、非常に安定した噴霧状態
を得ることができろ。すなわち、このようにノズルチッ
プの先端の突出量を０３１以上とすることにより、液孔
より外部へ吸引された液滴がノズルチップの先端テーパ
部とノズル収納部内面間に形成される拡大部の方へ、つ
まり逆流方向へ、吸引される傾向が弱まるため安定した
気液混合の帰流を得ることができる一方、上記ノズルチ
ップの突出量を０　、８　ａｘ以下とすることにより霧
の最大粒子径を超微霧の最大粒子径である５０ミクロン
以下に十分抑えられる。

尚、上記ノズルチップの液孔先端部開口を末広テーパ状
にすれば、より均一径の超微霧が得られる。

及檄鰺 以下に、本発明の実施例を実験例とともに詳述する。

第１．２図に本実施例に係るノズルの大略構成を示して
いる。このノズルは、ノズル本体ｌと該ノズル本体Ｉに
接続された給気・給水用のアダプタより構成している。

ノズル本体ｌは、その中心線すなわち基軸線Ｘ−Ｘの周
囲に等間隔に複数個のノズル収納部１０を備えている。

ノズル収納部ＩＯの個数は特に限定されるものではない
が、本実施例では２個のノズル収納部を備えている。つ
まり、このノズルは２頭噴射ロノズルとしている。

第３図に、第１．２図に示したノズル本体Ｉの拡大断面
を示している。図に示すように、ノズル本体１には、各
ノズル収納部１０に圧搾空気を導入するための導気路１
７並びに、水や消毒液等の用途に応じた液体を導通ずる
ための導液路１６を夫々形成している。これらの導気路
＋７！］［２びに導液路１６の各一端はアダプタ２の圧
搾空気導入路並びに液体導入路に接続される。

各ノズル収納部ＩＯは、ノズルチップＩＩを収納または
搭載するための搭載孔１４を備えている。

ノズルチップＩｆは、図に示す如く、搭載孔１４の先端
側に収納され、その背後側に収納されたプラグ１２によ
り固定される。

上記各ノズル収納部１０！１１２びにその中に収納され
たノズルチップ１１は、各ノズルチップ１１の軸線Ｙ−
Ｙが上記基軸線Ｘ−Ｘ上の一点へに集軸するように配置
される。一対の軸線Ｙ−Ｙ、Ｙ−Ｙがなす対向角βは一
般には７０〜１６０°に設定するのが好ましい。一対の
噴射口間距離は一般的には３〜１５＋ｕとするのが好ま
しい。

各ノズル収納部１０内の搭載孔１４は大略シリンダ状で
あるが、その先端部は先細りのテーパ部２２と該テーパ
部２２に連接する小径シリンダ状の前記噴射口１９を有
している。

一方、各ノズルチップ１１は、大略、大径基部２５と小
径先端部２６より構成している。ノズルチップ１１の液
孔２３は各ノズルチップ１１の中心軸Ｙ−Ｙに沿って形
成されるととらに、先端開口２４が先端面３３の中心部
に開口している。そして、上記大径基部２５は上記搭載
孔１４のシリンダ状内面に当接し、一方、小径先端部２
６は搭載孔１４のテーパ部２２から噴射口１９を通って
若干外部に突出している（突出量＝δ）。ノズルチップ
ＩＩの大径基部２５の外周面には周溝つまり連通溝３０
を形成するとともに、該連通溝３０と搭載孔１４のテー
パ部２２の空間とを連通ずる連通孔２７を有している。

上記連通溝３０に対しては前記導気孔１７が開口して連
通している。従って、導気孔１７より供給される圧搾空
気は、この連通溝３０および連通孔２７を経て、小径先
端部２６の外周に形成される空気噴出路１８、つまり、
テーパ部２２および噴射口１９、を経て外部に噴射され
る。上記噴射口１９にはノズルチップ１１の小径先端部
が挿入されることにより、テーパ部２２に対するのど部
２１が形成されるいるが、ノズルチップ１１の小径先端
部２６の最先端部外周は先細りテーパ状に形成して、搭
載孔１４の噴射口１９の先端部を拡大部３２として構成
している。

この故に、噴射される圧搾空気は、上記のど部２１を通
過することにより音速に達し、この噴射口１９の拡大部
３２にて負圧を生ずるようになっている。

一方、プラグ１２にはその外周の一定距離離れた位置に
一対のＯリング＋３ａ、１３ｂを備えるとともに、これ
らの一対のＯリング１３ａ、１３ｂ間において周溝つま
り連通溝２８を有している。そしてこの連通溝２８には
前記導液路１６が開口している。さらに、プラグ１２は
その中心事先端側に中心穴１５を備えるとともに、該中
心穴１５と前記連通溝２８とを連通ずる連通孔２９を備
えている。従って、導液路１６に供給される液体は連通
溝２８一連通孔２９→中心穴１５を経てノズルチップＩ
Ｉの液孔２３内に導かれる。

今、上記構成のノズルに液体（液圧＝０）並びに圧搾空
気を供給して運転すれば、圧搾空気は、噴射口１９より
噴射された際に、ノズルチップ１１の先端開口２４より
液滴を吸引して、気液混合の帰流となる。この際、液滴
は圧搾空気で剪断されて微粒化される。そして、各ノズ
ル収納部から噴射された気液混合の帰流は基軸線ｘ−Ｘ
上の一点Ａで激突し、これにより相互剪断を繰り返すと
同時に２〜４万Ｉ（ｚの超音波が発生することによりさ
らに液滴を超微粒子化する。そして超微粒子化されてな
る超微霧は前方放散されることになる。

（実験例１） 本発明者は、上記構成のノズルにおいてノズルチップ１
１の先端テーパ角度αが圧搾空気の流れとそれによって
生ずる負圧の大きさの一因子であることに着目し、この
テーパ角度αを変化させて実験を行ったところ非常に興
味ある事実を見出すに至った。この実験につき以下詳述
する。

実験条件 噴射口間距離：８ｉｘ、対向角度β・　１２０°の２つ
の噴射口を有する２頭噴射ロノズル本体１に、先端直径
：１．３ｘｍ、液孔直径：０．４ｍｍのノズルチップ１
１をノズル本体１の各噴射口１９より０゜３１突出する
ように取り付け、かつ、ノズル本体ｌとノズルチップ１
１との間ののど部２１の圧搾空気通過断面積を０　、５
　ｍｍ”とし、ノズルチップの先端テーパ角度αを種々
変化させて、テーパ角度αに対する最大粒子径（第５図
）、空気圧に対する噴霧液量（第４ｂ図）、噴霧液量に
対する空気消費ｍ（第６図）および発生する霧の粒子径
（第７　ａ、　７　ｂ図）を調べた。尚、液圧は０、液
体吸い上げ高さはｆｏｏｌ！！肩とした。

実験結果 第５図に示されるように、空気圧３ｋｇ／ｃｍ２の条件
下では、先端テーパ角度αが１６°未満あるぃは２４°
を越えるときは、最大粒子径が５０ミクロン以上（平均
粒子径：約１０ミクロン以上）となり、超微霧の条件（
最大粒子径５０ミクロン以下）を満足していない。一方
、先端テーパ角度αが２０”近辺で最大粒子径は最少と
なり約３０ミクロン（平均粒子径約８ミクロン）であっ
て１６゜から２４°の範囲では超微霧の条件を満足して
いる。これは同図中に示すごとく、テーパ角度２０゜近
辺で負圧によって吸いだされた液滴が一度広がる後、超
音速で噴出する空気の流れによって最もよく絞り込まれ
た状態で衝突することによる。すなわち、テーパ角度α
が小さすぎると噴出された空気は周辺の空気抵抗で拡が
るため帰流も拡がり、かつ、そのスピードが落ち液滴が
粗くなる。一方、テーパ角度αが大きすぎると、圧縮空
気はテーパ部に沿わないで剥離してしまうので、帰流が
あまり絞り込まれないため衝突エネルギー密度が小さく
なって液滴が粗くなる。

上記結果より、ノズルチップの先端テーパ角度αを１６
〜２４°に設定すれば、最大粒子径を５０ミクロンとし
た超微霧を得ろことができるといえる。なお、ノズルチ
ップの先端部に液孔を設けろことにより、圧搾空気の空
気圧が高くなる程液孔部の負圧が大きくなるので、空気
圧の上昇に略比例して噴霧液ｍを増加せしめることがで
きろ。本発明はこの実験結果に基づいて完成するに至っ
たものである。

第６図に、ノズルチップの先端テーパ角度αを一例とし
て１８°に設定した場合の噴霧ｔＬｆｆｔと空気消費ｍ
との関係を示している。この場合、空気圧（Ｐａ）が１
に９／ｃｍ″で噴霧が開始し、空気圧２に９７ｃｍ”ま
では噴霧液ｍが空気消費量に対して大幅に増加し、空気
圧２　ｋｇ／　ＣＪＩ’以上では空気圧の上昇に比例し
て空気消費量が増加する。空気圧１に９７ｃｍ”〜２に
９７ｃｍ”の間においては、負圧が十分大きくないため
吸い出された液滴の剪断作用が強くならないため液滴が
若干粗いので衝突後も最大粒子径がほぼ６０ミクロンと
超微粒子より若干大きくなる。しかし２　、５　ｋｇ／
ｃｍ”以上では負圧しその噴霧流量に見合った大きさと
なり衝突後の霧の最大粒子径は略３５ミクロン以下であ
り、完全な超微霧となっている。

第４ｂ図は第６図の結果を空気圧と噴霧液量との関係で
示したもので、圧搾空気圧２．５ｋｇ／ａｍ”以上にお
いて超微霧が発生しており、ザラター平均粒子径は１０
ミクロンとなっている。一方、２゜５ｋｇ／ｃｍ”以下
でも平均粒子径は１２ミクロンと若干粗いだけである。

つまり、ノズルのオン・オフ時においても粗い霧が発生
することがなく、従って、床や周囲の物体の表面をほと
んど濡らすことがない。

上記実験例は、一対の噴射口から同時に気液混合の帰流
を噴射什しめて互いに衝突させた結果を示しているが、
この場合の霧の粒子径が小さくてかつ均一であることを
一層明らかにするため、一方の噴射口を密封して単一の
噴射口のみから噴霧した場合の結果と比較した。第７ａ
図に単一噴射口ノズルの場合を、第７５図に２頭噴射ロ
ノズルの場合を示している。いずれの場合ら、空気圧３
゜０に９７ｃｍ”下において調べた。単−噴口ノズルで
は、最大粒子径９０ミクロン以上の粗い粒子が存在する
が、２頭噴ロノズルの場合には、最大粒子径は精々３５
ミクロンであり、半分以上の粒子が数ミクロンの粒子径
となっており、約９５％の粒子が十数ミクロン以下の粒
子径であって、粒子径が小さくかつ均一化されているこ
とかよくわかる。

（実験例２） 本発明者は、実験例Ｉに引き続き、第２の実験を実施し
た。これは、ノズルチップ１１の先端部のノズル本体ｌ
よりの突出量δら圧搾空気の通過に伴って生ずる負圧の
大きさを決定する要因の１つである点に着目し、この突
出量を変化させて実験を行ったところ、この突出量が０
．３〜０．８門の範囲内にある場合に最も安定した噴霧
か得られることを知見した。

実験条件 実験条件は基本的に実験例１と同一であるが、この場合
は、ノズルチップ！ｌの先端テーパ角度αを１８°に設
定した上で上記突出量δを変化さｌｏて実験を行った。

実験結果 本発明者は、まず最初に、上記実験条件において圧搾空
気の空気圧を３　、０　ｋｇ／ｃｍ”に設定して、ノズ
ルチップ先端突出量をＯから順次０　、３　ｍｍまで増
加させて実験を行った。第８ａ図にこの突出量が０の場
合の気液の流れ状態を、また第８ｂ図にこの突出量が０
　、３　＋ｕの場合の気液の流れ状態を示している。第
８ａ図に明らかなように、この突出量が０の場合は、噴
射口１９より超音速の圧搾空気が噴射されると負圧を生
じ、液孔２３の先端開口２４より液体が吸引されると同
時に一旦噴射口１９内に引き込まれ、次いで圧搾空気と
ともに噴射されろ。この現象は上記突出量が増加するに
従って斬減していき、突出量が約０．３１になった時点
でほぼ消滅する。第８ａ図に示した現象が生ずると噴霧
の安定性の点で大きな問題を生ずる。

つまり、この現象が生ずると、液体中に含まれている不
純物質、例えばシリカ、シルカラム、マグネシウム等が
時間の経過とともにノズルチップ側面に付着・堆積する
ことになり、その結果、所定の空気圧に対して設定され
た一定の噴霧液量が保証されないことなる。第９ａ図は
その結果を示している。この例においては、設定噴霧液
量は２．０ρ／ｈｒに設定されているが、実際の噴霧流
量は２．０σ／ｈｒを境として＋、−側に分散し一定し
ていないことが分かる。液中不純物の付着・堆積量が多
くなると噴射口Ｉ９の目詰まりという問題ら生ずる。

一方、第８ｂ図に示したようにノズルチップ先端突出量
を約０．３１に設定すると負圧の影響が小さくて、液孔
２３より吸い出された液滴はチップ先端面３３にしか広
がらないため、上記不純物が付着・堆積するとしてもチ
ップ先端面３３上のみであるため、噴霧液量には然程影
響を与えないとともに、これを除去することも容易であ
る。

従って、液滴流れは安定し、一定した噴霧液量が得られ
る。第９ｂ図は第８ｂ図のノズルを使用した場合の結果
を示しており、噴霧流量は設定値２．Ｏｆ２／ｈｒに略
対応していることが明らかである。

従って、ノズルチップ先端突出量は０　、３　Ｍｙｘ以
上に設定することが好ましいが、この突出量を大きくす
ればこれに伴って霧の粒子径が大きくなる傾向を示す。

このため、この突出量も超微群を得るためには自ずと限
界がある。

そこで本発明者は、ノズルチップの突出量δと発生する
霧の粒子径との関係を圧搾空気の空気圧をパラメータと
して調べた。その結果を第１Ｏ図に示す。

第１θ図に示す如く、突出量が０　、３　ａｕ＋〜０．
８′ＲＲの範囲では最大粒子径は３５ミクロンから５０
ミクロン未満であって十分超微群の条件を満たしている
。しかし、突出量が０．８■を十分超えろと最大粒子径
も５０ミクロン以上となって超微群の条件を満足しない
。

従って、ノズルチップ先端突出量の適性範囲は０．３〜
０８１１１１の範囲となる。

（実験例３） 第１２図に示した従来例においては、噴射口１９におけ
る圧搾空気の膨張に基づいて温度が低下し、噴射口にお
いて液滴が凍結するという問題があったが、本発明でこ
の問屋がどのように解決されているかにつき実験を行っ
たところ、非常に良好な結果を得た。

この実験は、第１２図に示した従来例のノズルと実験例
２において使用したノズル（但し、ノズルチップ突出量
を０　、３　ｍｓ）の両者を使用し、圧搾空気温度を変
えて液滴の凍結開始温度を調べた比較実験例であって、
その結果を第１ｆ図に示している。図に示すように、空
気圧力は約３に９／ｃｚ”以上では、従来例においては
、圧搾空気が約１７℃以下で凍結が開始されるが、本件
発明の実施例においては圧搾空気が約８℃で凍結を開始
する。

従って、凍結開始温度は、本件発明実施例の方が従来例
に比較して圧搾空気の凍結温度が約９℃も低いことにな
る。このため、本件発明の実施例のノズルの場合は、通
常の使用範囲では圧搾空気を予備的に暖める必要がない
という１１１点がある。

【図面の簡単な説明】

第１．２図は本発明に係る超微群噴射ノズルの側面図お
よび右端面図、第３図は第１．２図におけるノズルの拡
大縦断面図、第４ａ図は第【２図に示す従来例にかかる
ノズルを使用した場合の空気圧（横軸）と噴射液量（縦
軸）との関係を示すグラフ、第４ｂ図は本発明の実施例
にかかるノズルを使用して行った実験例の結果を示す空
気圧（横軸）と噴霧液量（縦軸）との関係を示すグラフ
、第５図は本発明の実施例にかかるノズルを使用して行
った実験例の結果を示すノズルチップ先端テーバ角度α
（横軸）と液滴最大粒子径（縦軸）との関係を示すグラ
フ、第６図は本発明の実施例にかかるノズルを使用して
行った実験例の結果を示す噴霧液量（横軸）と空気消費
量（縦軸）との関係を示すグラフ、第７ａ図は本発明の
実施例に係るノズルの一方の噴射口を閉じて単一噴射口
ノズルとした場合の粒子径（横軸）と粒子の数（縦軸）
との関係を示すグラフ、第７ｂ図は本発明の実施例に係
る２頭噴射ロノズルの場合の粒子径（横軸）と粒子の数
（縦軸）との関係を示すグラフ、第８ａ図はノズルチッ
プの先端をノズル本体より殆ど突出させない場合の気液
の流れ状態を示す説明図、第８ｂ図はノズルチップの先
端を０　、３　ｘｍ突出せしめた状態における気液の流
れ状態を示す説明図、第９ａ図は第８ａ図に対応する噴
霧液量（横軸）と度数（縦軸）との関係を示すグラフ、
第９ｂ図は第８ｂ図に対応する噴霧液量（横軸）と度数
（縦軸）との関係を示すグラフ、第１Ｏ図はノズルチッ
プの突出量（横軸）と最大粒子径（縦軸）との関係を示
すグラフ、第１１図は空気圧力（横軸）と圧搾空気温度
（縦軸）との関係を示すとともに液滴の凍結温度を示す
グラフ、第１２図は従来例に係るノズルの要部断面図で
ある。 ｌ・・・ノズル本体、２・・・アダプタ、ＩＯ・・・ノ
ズル収納部、１１・・・ノズルチップ、１２・プラグ、
１３ａ、１３ｂ・・・Ｏリング、１４・・・搭載孔、１
５・・・中心穴、１Ｇ・・・導液路、１７・・・導気路
、１８・・空気噴出路、１９・・・噴射口、２１・・・
のど部、２２・・・テーパ部、２３・・・液孔、２４・
・・先端開口、２５・・・大径基部、２６・・・小径先
端部、２７・・・連通孔、２８・・・連通溝、２９・・
・連通孔、３０・・・連通溝、３１・・・テーパ部、３
２・・・拡大部、３３テ一パ先端面、３４・・・先端、
α・・・ノズルチップ先端テーバ角度、β・・・対向角
、δ・・・突出量。 噴霧液量（）／ｈｒｌ −〜　　　　　　−為　　　　　　。 噴霧液量（ツバｒ） ？ａＡ　ｔ　ｔ　Ｉ　Ｎｊ！／ｍ１ｎｔ　　　　’Ｊ週
文紅径　（Ｐ）　　　囚 社チの殻（〃） 柱千ｔｙ）数（〃） ＝ツー− 交　紀 欠　硲 ル波ｊ虜通度（・Ｃ） と 為 時

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ノズル本体（１）にかつその基軸線（Ｘ−Ｘ）の周
   囲等間隔に、搭載孔（１４）を有する複数個のノズル収
   納部（１０）を形成するとともに、各搭載孔（１４）に
   ノズルチップ（１１）を搭載してなり、各ノズルチップ
   （１１）は先端部が開口する液孔（２３）を有し、一方
   、各搭載孔（１４）と各ノズルチップ（１１）の外周と
   の間に空気噴出路（１８）が形成され、各ノズルチップ
   （１１）は、その中心軸線（Ｙ−Ｙ）が上記基軸線（Ｘ
   −Ｘ）上の一点（Ａ）に集軸するように、配置され、圧
   搾空気が上記各空気噴出路（１８）を通って上記基軸線
   （Ｘ−Ｘ）上の一点（Ａ）に向けて噴出せしめられる際
   に、各液孔（２３）の先端部開口より液体を吸引して気
   液混合体としての棒流を形成するとともに、各棒流が上
   記基軸線（Ｘ−Ｘ）上の一点（Ａ）で衝突することによ
   り超微霧が発生せしめられるようにした超微霧噴射ノズ
   ルにおいて、 上記各ノズルチップ（１１）の液孔（２３）は各ノズル
   チップ（１１）の中心軸（Ｙ−Ｙ）に沿って形成される
   とともに、その先端開口（２４）が先端面（３３）の中
   心部に開口し、各ノズルチップ（１１）の先端部外周は
   先細りテーパ状に形成されかつそのテーパ角度（α）が
   １６°〜２４°に形成されたことを特徴とする超微霧噴
   射ノズル。 ２、上記各ノズルチップ（１１）の先端部は各ノズル収
   納部（１０）の先端（３４）より突出し、その突出量が
   ０．３〜０．８ｍｍであることを特徴とする第１項に記
   載の超微霧噴射ノズル。